板拱结构人行天桥支架计算.doc

赵家院子人行天桥支架计算方案 目 录 中交四航铜合高速公路工程总承包部一分部 目目 录录 1 1 工程概述 工程概述 1 1 2 2 支架方案简述 支架方案简述 2 2 3 3 设计计算依据 设计计算依据 3 3 4 4 荷载选取 荷载选取 4 4 5 5 支架计算 支架计算 5 5 5 1 支架概述 5 5 2 支架计算与基础验算 6 5 3 拱圈支架系统计算 7 5 4 预应力空心板支架系统计算 21 赵家院子人行天桥支架计算方案 第 1 页 共 26 页 中交四航铜合高速公路工程总承包部一分部 1 工程概述 赵家院子人行天桥为净跨径 36 4m 的板拱 净矢跨比 1 7 拱轴系 数为 1 756 主拱圈为两个半拱波和矩形的组合截面 空腹段上部设置 1 15 95m 预应力钢筋混凝土空心板 桥面铺装 0 045 0 06 米厚 赵家院子人行天桥桥型布置图如下 赵家院子人行天桥箱梁断面图如下图所示 赵家院子人行天桥支架计算方案 第 2 页 共 26 页 中交四航铜合高速公路工程总承包部一分部 赵家院子人行天桥板拱采取搭设满堂支架进行混凝土的浇筑 为方 便过往车辆的通行 板拱中间部分采取搭设工字钢支架的方式进行混 凝土的浇筑 预应力空心板采取搭设工字钢支架横跨板拱进行混凝土 的浇筑施工 2 支架方案简述 本支架方案按承载能力极限状态进行设计 赵家院子人行天桥板 拱部分一次浇筑成型 支架示意图如下 赵家院子人行天桥支架计算方案 第 3 页 共 26 页 中交四航铜合高速公路工程总承包部一分部 本方案中 安全系数取为 1 2 3 设计计算依据 公路桥涵施工技术规范 JTG TF50 2011 木结构设计规范 GB 50005 2003 混凝土结构设计规范 GB 50010 2010 钢结构设计规范 GB 50017 2011 建筑工程大模板技术规程 JGJ74 2003 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范 JGJ 166 2008 赵家院子人行天桥支架计算方案 第 4 页 共 26 页 中交四航铜合高速公路工程总承包部一分部 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程 JGJ128 2000 建筑地基基础设计规范 GB50007 2011 建筑结构荷载规范 GB50009 2001 扣件式钢管脚手架计算手册 王玉龙 2008 年 建筑施工计算手册 江正荣 2001 年 7 月 4 荷载选取 支架选型完成后 其计算的思路和原则应从上至下进行 底模荷载 模板自重荷载标准值木模为 0 50KN m2 钢筋混凝土密度取 26 KN m3 施工人员及设备荷载标准值 2 5KN m2 倾倒混凝土时产生的竖向荷载经验值 4 0KN m2 振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标准值为 2 0KN m2 荷载效应组合值及荷载分项系数 荷载效应组合值 计算承载力时 参与组合的荷载项为 验算刚度时 参与组合的荷载项为 荷载分项系数 模板 支架 混凝土自重等恒载取 1 2 其余活载取 1 4 根据箱梁断面荷载作如下划分 模板荷载效应组合 恒载 1 2 活载 1 4 活载主要包括 施工人员荷载 施工机具荷载 倾倒混凝土荷载 振捣混凝土荷载 赵家院子人行天桥支架计算方案 第 5 页 共 26 页 中交四航铜合高速公路工程总承包部一分部 恒载主要包括 混凝土荷载 模板自重荷载 次楞 模板次楞荷载取值与底模荷载相同 纵梁 模板主楞荷载为模板次楞传递的集中荷载 立杆 立杆荷载为模板主楞下传的集中荷载 由于在模板计算荷载时已 考虑了恒载和活载的组合效应 故模板主楞下传至立杆的荷载可直接 计算立杆稳定性 地基荷载为立杆下传集中荷载 落地支架计算顺序 模板 次楞 主楞 立杆 地基 5 支架计算 5 1 支架概述 支架体系分为拱圈支架和空心板支架梁部分 支架基础置 15cmC20 砼垫层上 本文所述所有碗扣支架的横杆步距为 120cm 满堂支架纵横向每 480cm 间距设置剪刀撑 并在支架顶部和底部各设一道水平剪刀撑 在 立杆顶部安装可调节顶托 立杆底部支立在底托上 以确保地基均衡 受力 拱圈支架说明 为保证路面施工车辆能顺利通行 拱圈支架采取满堂支架加工字 钢门式支架相组合的支架 其中门式支架净宽不小于 6 5m 净高不小 于 4 5m 满堂支架 满堂支架立杆布置为 60cm 90cm 其中纵桥向间距为 60cm 横桥 向间距为 90cm 赵家院子人行天桥支架计算方案 第 6 页 共 26 页 中交四航铜合高速公路工程总承包部一分部 横桥向共布置间距为 90cm 的立杆 4 排共 3 6m 作为拱圈的现浇支 架 紧邻现浇支架两侧各布置三排横桥向为 60cm 的支架作为拱圈浇筑 的施工平台 在拱圈浇筑完后 将其转变为浇筑预应力空心板的现浇支 架 施工平台纵桥向为 90cm 满堂支架从上之下依次为 12mm 厚竹胶板 8cm 10cm 次楞横桥 向布置 间距 30cm 其中预应力空心板端头靠桥梁中心处为 20cm 10cm 10cm 主楞纵桥向布置于碗扣架上 碗口支架 工字钢门式支架 工字钢门式支架净宽不小于 6 5m 净高不小于 4 5m 工字钢门式支架从上之下依次为 12mm 厚竹胶板 8cm 10cm 次 楞横桥向布置 间距 30cm 其中预应力空心板端头靠桥梁中心处为 20cm 10cm 10cm 主楞纵桥向布置于碗扣架上 碗口支架 立杆布置 为 60cm 90cm 其中纵桥向间距为 60cm 横桥向间距为 90cm 双拼 I40b 工字钢 中心距 90cm 碗扣支架 立杆布置为 60cm 90cm 其中 纵桥向间距为 60cm 横桥向间距为 90cm 横桥向共 4 排 具体布置见 支架图 预应力空心板支架说明 预应力空心板现浇支架工字钢采用 I25a 工字钢 预应力空心板现浇支架从上之下依次为 12mm 厚竹胶板 10cm 10cm 次楞纵桥向布置 间距 30cm I25a 主楞横桥向布置于碗扣 架上 中心距 0 9m 碗口支架 由拱圈施工平台改装而成 立杆布置为 60cm 90cm 其中纵桥向间距为 90cm 横桥向间距为 60cm 横桥向共 4 排 具体布置见支架图 箱梁模板系统由侧模 底模 芯模 端模等组成 5 2 支架计算与基础验算 资料 赵家院子人行天桥支架计算方案 第 7 页 共 26 页 中交四航铜合高速公路工程总承包部一分部 a WJ 碗扣为 48 3 5 mm 钢管 b 立杆 横杆承载性能如下表所示 立杆 横杆承载性能表 立 杆横 杆 步距 m 允许载荷 KN 横杆长度 m 允许集中荷载 KN 允许均布荷载 KN 0 6400 94 512 1 2301 23 57 1 8251 52 54 5 2 4201 82 03 0 底模 次楞 主楞荷载分析计算 梁底木模实际是支架体系的一部分 对于小钢管满堂支架来说 木模面板的强度决定了模板次楞的间距 次楞的强度又决定了模板主 楞的间距和立杆的横距 主楞的强度又决定了立杆的纵距 计算中取值 模板自重荷载标准值木模为 0 50KN m2 钢筋混凝土密度取 26 KN m3 施工人员及设备荷载标准值 2 5KN m2 倾倒混凝土时产生的竖向荷载经验值 4 0KN m2 振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标准值为 2 0KN m2 混凝土胀模系数为 1 05 5 3 拱圈支架系统计算 5 3 1 拱圈满堂支架计算 拱圈计算高度取 0 7m 在空心板端头处计算高度取 1 3m 其混凝 土自重荷载为 0 7 26 18 2KN m2 1 3 26 33 8KN m2 端头处 q1 18 2 0 5 1 2 2 5 4 2 1 4 34 34KN m2 适应 计算模板承载能力 q1 33 8 0 5 1 2 2 5 4 2 1 4 53 06 KN m2 端头 处 适应计算模板承载能力 q2 18 2 0 5 1 2 22 44KN m2 用于验算模板刚度 赵家院子人行天桥支架计算方案 第 8 页 共 26 页 中交四航铜合高速公路工程总承包部一分部 q2 33 8 0 5 1 2 41 16KN m2 端头处 用于验算模板刚 度 底模面板计算 20cm20cm20cm20cm20cm20cm 主楞 次楞 面板 根据 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162 2008 表 3 5 5 可 知 竹胶板应符合下列要求 a 静曲强度最小值为 105 5MPa b 弹性模量最小值为 9898MPa 参照 路桥施工计算手册 表 13 1 取模板宽 d 0 1m 模板跨径 L1 0 2m 则模板每延米长的线荷载为 q q1 0 1 3 434kN m 适应计算模板承载能力 q q1 0 1 5 306kN m 端头处 适应计算模板承载能 力 q q2 0 1 2 244kN m 适应计算模板刚度 q q2 0 1 4 116kN m 端头处 适应计算模板刚度 拱圈计算高度取 0 7m 处的底模模板计算过程如下 面板采用 12mm 厚竹胶板 模板次楞间距为 0 3m 拟定次楞尺寸为 8cm 8cm 则底模实际跨距 0 22m 跨中弯矩可按简支梁由下式计算 赵家院子人行天桥支架计算方案 第 9 页 共 26 页 中交四航铜合高速公路工程总承包部一分部 M qL12 10 3 434 0 222 8 0 021kNm 按集中力 P 1 5kN 计算 M P L1 6 1 5 0 22 6 0 055 kNm 0 021kNm 底模模板采用高强度竹胶板 其允许弯应力取 w 105 5MPa 临 时结构允许应力 w 可提高 1 2 倍 模板需要的截面模量 W M 1 2 w 0 055 1 2 105 5 103 4 3 10 7 m3 根据 W b 得 h 为 h 6W b 0 5 6 4 3 10 7 0 1 0 5 0 0051m 模板截面尺寸仍采用 0 012m 0 1m 核算其挠度 则有 弹性模量 E 9898MPa I bh3 12 0 1 0 0123 12 1 44 10 8 m4 则挠度 按连续荷载计算 f 5qL14 384EI 5 4116 0 224 384 9898 106 1 44 10 8 4 13 10 4m f L1 4 13 10 4 0 22 0 00190 01kNm 底模模板采用高强度竹胶板 其允许弯应力取 w 105 5MPa 临 赵家院子人行天桥支架计算方案 第 10 页 共 26 页 中交四航铜合高速公路工程总承包部一分部 时结构允许应力 w 可提高 1 2 倍 模板需要的截面模量 W M 1 2 w 0 055 1 2 105 5 103 4 3 10 7 m3 根据 W b 得 h 为 h 6W b 0 5 6 4 3 10 7 0 1 0 5 0 0051m 模板截面尺寸仍采用 0 012m 0 1m 核算其挠度 则有 弹性模量 E 9898MPa I bh3 12 0 1 0 0123 12 1 44 10 8 m4 则挠度 按连续荷载计算 f 5qL14 384EI 5 4116 0 124 384 9898 106 1 44 10 8 0 78 10 4m f L1 0 78 10 4 0 12 0 0007 1 400 0 0025 故选用 12mm 厚的高强度竹胶板用作底模板 底模次楞 按简支梁计算 拱圈计算高度取 0 7m 处的底模次楞计算过程如下 次楞跨度 L2 0 9m 横桥向间距为 0 3m 次楞荷载为q纵 1 34 34 0 3 10 302kN m 适应计算承载能力 q纵 2 22 44 0 3 6 732kN m 适应计算刚度 跨中弯矩 M q纵 1L22 8 10 302 0 92 8 1 043KNm 需要的截面模量 W M 1 2 w 1 043 1 2 9 5 103 9 15 10 5 m3 赵家院子人行天桥支架计算方案 第 11 页 共 26 页 中交四航铜合高速公路工程总承包部一分部 纵梁宽度 b 预设为 0 08m 则有纵梁高度 h 6w b 0 5 6 9 15 10 5 0 08 0 5 0 083m 初步取截面为 0 08m 0 1m 跨中剪力 Q剪切力 1 5 10 302 0 9 2 0 008 103 0 87MPa 1 7 MPa 满足要求 根据选定的截面尺寸核算其挠度 有 I bh3 12 0 08 0 13 12 6 7 10 6 m4 f 5q纵 2L24 384EI 5 6 732 0 94 384 9 0 106 6 7 10 6 9 5 10 4m f L2 9 5 10 4 0 9 0 0011 1 400 0 0025 拱圈计算高度取 1 3m 处的底模次楞计算过程如下 次楞跨度 L2 0 9m 横桥向间距为 0 2m 次楞荷载为q 纵 1 53 06 0 2 10 612kN m 适应计算承载能力 q 纵 2 41 16 0 2 8 232kN m 适应计算刚度 跨中弯矩 M q 纵 1L22 8 10 612 0 92 8 1 07KNm 需要的截面模量 W M 1 2 w 1 07 1 2 9 5 103 9 39 10 5 m3 纵梁宽度 b 预设为 0 08m 则有纵梁高度 h 6w b 0 5 6 9 39 10 5 0 08 0 5 0 084m 初步取截面为 0 08m 0 1m 跨中剪力 赵家院子人行天桥支架计算方案 第 12 页 共 26 页 中交四航铜合高速公路工程总承包部一分部 Q剪切力 1 5 10 612 0 9 2 0 008 103 0 9MPa 1 7 MPa 满足要求 根据选定的截面尺寸核算其挠度 有 I bh3 12 0 08 0 13 12 6 7 10 6 m4 f 5q纵 2L24 384EI 5 8 232 0 94 384 9 0 106 6 7 10 6 11 6 10 4m f L2 11 6 10 4 0 9 0 0013 1 400 0 0025 故选用截面尺寸为 0 08m 0 1m 间距为 0 3m 跨距为 0 9m 预 应力空心板端头处为间距为 0 2m 跨距为 0 9m 的木方能满足要求 底模主楞计算 拱圈计算高度取 0 7m 处的底模主楞计算过程如下 主楞荷载为次楞传递的集中力 9 27kN 荷载间距 300mm 10 302 0 9 9 27kN 主楞选用 100 100mm 方木 主楞截面面积A 0 1 0 1m2 0 01m2 主楞截面抵抗矩W bh2 6 0 1 0 12 6m3 1 67 10 4 m3 主楞截面惯性矩I bh3 12 0 1 0 13 12m4 8 3 10 6m4 立杆纵桥向步距 900mm 横桥向步距 600mm 主楞可按三跨连续梁 计算 主楞 赵家院子人行天桥支架计算方案 第 13 页 共 26 页 中交四航铜合高速公路工程总承包部一分部 工况一工况二 工况一在支座处有最大负弯矩 则 Mmax 0 267PL 0 267 9 27 0 6 1 49KNm w Mmax w 1490 1 67 10 4 8 92MPa w 11MPa 支座剪力 Q剪切力 1 267P 1 267 9 27 11 74 103Pa 2 MPa 满足要求 挠度计算 f 1 883PL3 100EI 1 883 9 27 0 63 100 9000000 8 3 10 6 0 0005m 0 6 400 0 0015m 满足施工要求 工况二可 按三跨连续梁计算 支座处存在最大负弯矩 则 Mmax 0 175PL 0 175 9 27 0 6 0 97KNm w Mmax w 970 1 67 10 4 5 8MPa w 11MPa 支座剪力 Qmax 0 65P 0 65 5 62 3 65 103Pa 2 MPa 挠度计算 f 1 146PL3 100EI 1 146 5 62 0 63 100 9 8 3 0 0003m 赵家院子人行天桥支架计算方案 第 14 页 共 26 页 中交四航铜合高速公路工程总承包部一分部 0 6 400 0 0015m 满足要求 拱圈计算高度取 1 3m 处的底模主楞计算过程如下 主楞荷载为次楞传递的集中力 9 55kN 荷载间距 200mm 10 612 0 9 9 55kN 主楞选用 100 100mm 方木 主楞截面面积A 0 1 0 1m2 0 01m2 主楞截面抵抗矩W bh2 6 0 1 0 12 6m3 1 67 10 4 m3 主楞截面惯性矩I bh3 12 0 1 0 13 12m4 8 3 10 6m4 立杆纵桥向步距 600mm 横向步距 900mm 主楞可按三跨连续梁计 算 主楞 工况一工况二 工况一可 等效为 q 19F 6L 19 9 55 6 0 6 50 4kN m 的均布荷 载 在支座处产生的负弯矩一致 则 Mmax 0 1ql2 0 1 50 4 0 62 1 81KNm w Mmax w 1810 1 67 10 4 10 8MPa 2 MPa 考虑到临时结构应力可提高 1 2 倍 则有 1 2 1 2 2 2 4MPa 2 15MPa 2 4MPa 故满足要求 挠度计算 任意荷载产生的跨中挠度 刚度验算可忽略振动荷载 可按下式 计算 f Pb 3l2 4b2 48EI 式中 P 任意点的荷载 P 9 55kN b 荷载到支座的距离 两个距离取小值 l 梁长 0 6m 由叠加法知 f 9 55 0 1 3 0 62 4 0 12 赵家院子人行天桥支架计算方案 第 16 页 共 26 页 中交四航铜合高速公路工程总承包部一分部 2 9 55 0 3 3 0 62 4 0 32 48 9000000 8 3 10 6 0 0011m 0 6 400 0 0015m 满足施工要求 工况二可 按三跨连续梁计算 支座处存在最大负弯矩 则 Mmax 0 267PL 0 267 9 55 0 6 1 53KNm w Mmax w 1530 1 67 10 4 9 16MPa w 11MPa 支座剪力 Qmax 1 267P 1 267 9 55 12 1 103Pa 2 MPa 挠度计算 f 1 883PL3 100EI 1 883 9 53 0 63 100 9 8 3 0 00052m 0 6 400 0 0015m 满足要求 故选用截面尺寸为 0 1m 0 1m 间距为 0 9m 跨距为 0 6m 的木 方能满足要求 碗扣支架支撑计算 根据以上计算 主楞传递给碗扣架的荷载为 9 55 3 28 65 kN 此竖向荷载均需由碗扣架承担 故碗扣架可按照 30KN 竖向承载 能力进行设计 单根碗扣架承受的力为 30kN 可采用此值直接计算立杆的强度和 稳定性 碗扣件采用外径 48mm 壁厚 3 5mm A 489mm2 A3 钢 I 10 78 104mm4则 回转半径 I A 1 2 1 58cm 横杆步距 h 120cm 赵家院子人行天桥支架计算方案 第 17 页 共 26 页 中交四航铜合高速公路工程总承包部一分部 长细比 L 120 1 58 75 9 150 取 76 此类钢管为 b 类 轴心受压杆件 查表 0 744 205MPa N 0 744 489 205 74582N 74 6KN 支架立杆中受最大荷载的立杆其 N 为 30KN 由上可知 30KN N 74 6KN n N N 74 6 30 2 48 2 结论 支架立杆的稳定承载力满足稳定要求 强度验算 a N A 30 1000 489 61 35MPa a 140 MPa 满足要求 由压杆弹性变形计算公式得 按高度 5m 计算 实际要小于 5m L 30 103 5 103 2 05 105 4 89 102 1 5mm 压缩 EA NL 量不大 根据弹性变形量可适当调整顶托高度保证横梁砼顶面高程 确保 横梁尺寸准确 底托检算 当立杆最大轴力超过 40KN 时 则大于标准底托的承载能力 需要 另行设计底托或对现有底托采用加强措施 扣件式钢管脚手架计算 手册 90 页 王玉龙编著 N 30KN 40KN 故满足底托承载力要求 地基承载力 模板下传最不利荷载作用下最大轴力 30KN 以 30KN 作为控制计算 底托下应力按 45 角扩散 则立杆轴力传递到地基表面的面积为 15 tan45 5 7 2 2 3 14 0 1m2 则地基承载力最小值需要满足 30 0 1 300KPa 5 3 2 拱圈工字钢门式支架计算 赵家院子人行天桥支架计算方案 第 18 页 共 26 页 中交四航铜合高速公路工程总承包部一分部 门式支架设置于桥梁正中间 门式支架净宽不小于 6 5m 净高不 小于 4 5m 门式支架上方拱圈计算高度取 0 7m 其混凝土自重荷载为 0 7 26 18 2KN m2 q1 18 2 0 5 1 2 2 5 4 2 1 4 34 34KN m2 适应 计算模板承载能力 q2 18 2 0 5 1 2 22 44KN m2 用于验算模板刚度 底模模板参数与满堂支架部分一致 由前述计算可知 模板能 满足受力要求 底模次楞选用 8cm 10cm 方木 其参数与满堂支架部分一致 由前述计算可知 底模次楞能满足受力要求 底模主楞选用 10cm 10cm 方木 其参数与满堂支架部分一致 由前述计算可知 底模主楞能满足受力要求 碗扣架顺桥向间距为 60cm 横桥向间距为 90cm 其参数与满堂 支架部分一致 由前述计算可知 碗扣架能满足受力要求 工字钢选用 I40b 工字钢 工字钢跨距按 7 8m 计 碗扣架传递的集中力由前述计算可知为 9 27 2 18 54kN 主楞选 用双拼中心距 90cm 的 I40b 工字钢 查建筑施工计算手册有 I40b 工字钢力学参数 E 210GPa I 22781cm4 W 1139cm3 A 94 07cm2 单位重 73 84Kg m 双拼 I40b 工字钢力学参数 E 210GPa I 45562cm4 W 2278cm3 A 188 14cm2 单位重 147 68Kg m 最不利荷载布置如下图工况二所示 赵家院子人行天桥支架计算方案 第 19 页 共 26 页 中交四航铜合高速公路工程总承包部一分部 工况一 工况二 跨中弯矩 Mmax1 18 54 13 2 3 9 18 54 0 6 1 2 3 6 236 39KNm 自重产生的跨中弯矩为 Mmax2 0 7384 7 82 8 5 62KNm 则 Mmax 236 39 5 62 242 01KNm w Mmax w 242010 2278 106 2MPa 181 MPa 满足要求 荷载产生的剪力 Q剪力 max1 18 54 13 2 120 51kN 自重产生的剪力 Q剪力 max2 1 4768 7 8 2 5 8kN 切应力 126310 188 14 104 1 5 10MPa 106MPa 满足要求 挠度计算 任意荷载产生的跨中挠度 刚度验算可忽略振动荷载 可按下式计 算 f Fb 3l2 4b2 48EI 式中 b 为荷载距支座距离 l 为跨距 7 8m 由上部荷载产生的挠度 赵家院子人行天桥支架计算方案 第 20 页 共 26 页 中交四航铜合高速公路工程总承包部一分部 f2 6 1 18540 3 7 8 7 84 18540 3 9 3 7 8 7 84 3 9 3 9 2 4848 iii i bbb EIEI 0 0156m 式中 bi 为各集中荷载到梁端点的距离 b1 0 3 b2 0 9 b3 1 5 b4 2 1 b5 2 7 b6 3 3 由自重产生的跨中挠度 f1 5ql4 384EI 5 0 7384 7 84 384 210 109 22781 10 8 7 4 10 4mm 计算上式得 f 15 6mm L 400 19 5mm 满足要求 可用 碗扣支架支撑计算 根据以上计算 工字钢传递给碗扣架的荷载为 126 31 kN 此 竖向荷载均需由碗扣架承担 故单根碗扣架可按照 126 31 4 31 6KN 竖向承载能力进行设计 可采用此值直接计算立 杆的强度和稳定性 碗扣件采用外径 48mm 壁厚 3 5mm A 489mm2 A3 钢 I 10 78 104mm4则 回转半径 I A 1 2 1 58cm 横杆步距 h 120cm 长细比 L 120 1 58 75 9 150 取 76 此类钢管为 b 类 轴心受压杆件 查表 0 744 205MPa N 0 744 489 205 74582N 74 6KN 支架立杆中受最大荷载的立杆其 N 为 31 6KN 由上可知 31 6KN N 74 6KN n N N 74 6 31 6 2 36 2 结论 支架立杆的稳定承载力满足稳定要求 赵家院子人行天桥支架计算方案 第 21 页 共 26 页 中交四航铜合高速公路工程总承包部一分部 强度验算 a N A 31 6 1000 489 64 6MPa a 140 MPa 满足要求 由压杆弹性变形计算公式得 按高度 5m 计算 实际要小于 5m L 31 6 103 5 103 2 05 105 4 89 102 1 6mm 压 EA NL 缩量不大 根据弹性变形量可适当调整顶托高度保证横梁砼顶面高程 确保 横梁尺寸准确 底托检算 当立杆最大轴力超过 40KN 时 则大于标准底托的承载能力 需要 另行设计底托或对现有底托采用加强措施 扣件式钢管脚手架计算 手册 90 页 王玉龙编著 N 31 6KN0 0164kNm 底模模板采用高强度竹胶板 其允许弯应力取 w 105 5MPa 临 时结构允许应力 w 可提高 1 2 倍 模板需要的截面模量 W M 1 2 w 0 05 1 2 105 5 103 3 9 10 7 m3 根据 W b 得 h 为 h 6W b 0 5 6 3 9 10 7 0 1 0 5 0 0048m 赵家院子人行天桥支架计算方案 第 23 页 共 26 页 中交四航铜合高速公路工程总承包部一分部 模板截面尺寸仍采用 0 012m 0 1m 核算其挠度 则有 弹性模量 E 9898MPa I bh3 12 0 1 0 0123 12 1 44 10 8 m4 则挠度 按连续荷载计算 f 5qL14 384EI 5 2088 0 24 384 9898 106 1 44 10 8 43 05 10 4m f L1 3 05 10 4 0 2 0 0015 1 400 0 0025 故选用 12mm 厚的高强度竹胶板用作底模板 底模次楞 按简支梁计算 次楞跨度 L2 0 9m 纵桥向间距为 0 3m 次楞荷载q纵 1 32 78 0 3 9 834kN m 适应计算承载能力 次楞荷载q纵 2 20 88 0 3 6 264kN m 适应计算刚度 跨中弯矩 M q纵 1L22 8 9 834 0 92 8 0 996KNm 需要的截面模量 W M 1 2 w 0 996 1 2 9 5 103 8 74 10 5 m3 纵梁宽度 b 预设为 0 1m 则有纵梁高度 h 6w b 0 5 6 8 74 10 5 0 1 0 5 0 072m 初步取截面为 0 1m 0 1m 跨中剪力 Q剪切力 1 5 9 834 0 9 2 0 01 103 0 67MPa 1 7 MPa 满足要求 根据选定的截面尺寸核算其挠度 有 赵家院子人行天桥支架计算方案 第 24 页 共 26 页 中交四航铜合高速公路工程总承包部一分部 I bh3 12 0 1 0 13 12 8 3 10 6 m4 f 5q纵 2L24 384EI 5 6 264 0 94 384 9 0 106 8 3 10 6 7 2 10 4m f L2 7 2 10 4 0 9 0 0008 1 400 0 0025 故选用截面尺寸为 0 1m 0 1m 间距为 0 3m 跨距为 0 9m 的木 方能满足要求 底模主楞计算 I25a 主楞荷载为次楞传递的集中力 9 85kN 荷载间距 300mm 9 834 0 9 8 85kN 主楞选用 I25a 工字钢 查建筑施工计算手册有 I25a 工字钢力学参数 E 210GPa I 5023 54cm4 W 401 88cm3 A 48 5cm2 单位重 38 1Kg m 最不利荷载布置如下图工况二所示 工况一工况二 图中 F 为次楞传递的力 由前述计算可知 F 9 85kN 跨中弯矩 Mmax1 9 85 12 2 1 8 9 85 0 15 0 45 1 65 53 19KNm 自重产生的跨中弯矩为 Mmax2 0 381 3 62 8 0 173KNm 则 Mmax 53 19 0 173 53 363KNm w Mmax w 53363 401 88 132 8MPa 181 MPa 满足要求 赵家院子人行天桥支架计算方案 第 25 页 共 26 页 中交四航铜合高速公路工程总承包部一分部 荷载产生