脚手架和模板施工计算实例PPT课件

.1，紧固件脚手架和模板支架安全规范，2，概述，楼板踏板计算，悬臂支架计算，其他，样板支持计算，3，1，脚手架事故的原因和分析，1。技术原因(施工前的主要原因)脚手架倒塌的主要原因是支撑不稳定性、连接强度不足、脚手架、模板施工前施工企业没有进行脚手架、模板设计和刚度检查，仅凭经验支持系统布置，没有充分考虑支撑系统的刚度和稳定性。有些地方没有制定建设安全技术措施或特别方案。因此，技术人员、监督必须按照规范要求审查工程单位方案的准备是否符合工程建设的必要标准和相关规范的要求。对于安装程序，绘制框架主体和建筑拉动节点方法详图，并介绍非框架基础方法和详细计算书。要考虑建设现场的不利因素，严格监视。4，一，脚手架事故的原因和分析，2。材料原因钢管(如墙厚)不符合规范和国家有关规定的要求；紧固件不符合规格及相关国家规定。脚板质量不符合要求。3.管理原因(工艺管理的主要原因)建立和完善安全保障制度，实行安全生产责任制。安全教育系统；安全施工技术交叉；安全保护和建筑设备管理；设置施工现场危险部件安全警告标志；是否根据方案和最终内容进行了现场检查；根据建筑施工安全检查标准 (JGJ59-2011)实施指南的要求检查建筑现场。5，1，脚手架事故的原因和分析。6，1，脚手架事故的原因和分析。7，1，脚手架事故的原因和分析。8，2014年12月29日，北京海淀区清华大学附属体育馆和宿舍楼工程，工人在基坑系基础底板钢筋时，楼板钢筋系统不稳定，整体崩溃，事故造成10人死亡。一是脚手架事故的原因和分析。9、建设单位违反方案要求，减少马凳直径，增加马凳布局间距，在马凳之间不设置有效支持，降低马凳的整体承载力，同时违规将材料集中堆在地板钢筋上，使地板钢筋系统无法承受堆载，整体崩溃。一是建设单位管理和安全管理混乱。项目组织机构不健全，记录项目经理长时间没有到岗，专职安全人员的数量不足。二是建设项目部的安全管理不足。没有进行技术交流，没有接受安全教育，钢筋工人没有接受训练就履行了职责。人工分包单位管理缺勤。第三，没有督促工程单位项目经理及时赶到现场，没有督促监督部队履行监督责任，缩短工期，影响工程工期安排。第四监督单位没有起到安全监督的作用，疏忽了钢筋工作现场的监督。一是脚手架事故的原因和分析。10、国家标准38毫米行业标准36毫米事故现场测量28.38毫米，一、脚手架事故的一般原因和分析 (a)主要材料故障，11，一，脚手架事故的一般原因和分析 (a)主要材料故障，12，国家标准：13.2N事故现场测量：8.7N，第一，脚手架事故的一般原因和分析 (a)主要材料不合格，13，一，脚手架事故的一般原因和分析 (a)主要材料不合格，设计为14，1.2米的缺勤间隔事故现场测量1.8米，脚手架事故的一般原因和分析 (2)任意大小。15，事故现场残留车床没有看到设定规格及程序要求的扫帚和剪刀支撑。第一，脚手架事故的一般原因和分析 (2)随机性大，16，事故现场剩余架对规范和程序要求设置没有剪刀支撑。第一，脚手架事故的一般原因和分析 (2)表明，任意性大，17，事故现场剩余架自由端不得超过0.5米，甚至1.7米。第一，脚手架事故的一般原因和分析 (2)随机性大，18，事故现场剩余架没有看到对规范和程序要求的横木和连续墙措施。第一，脚手架事故的一般原因和分析 (2)随机性大，19，事故现场剩余架没有看到规范和程序要求的横木和连续墙措施。第一，脚手架事故的一般原因和分析 (2)，随机性大，20，梁、板、柱同时注入，第一，支架事故的常见原因和分析 (3)注入顺序错误，21，事故现场残留框架显示了违反规格、说明和程序要求的垂直板和模板不能同时浇筑的要求。一、支架事故的常见原因及分析 (3)输液顺序错误，22，梁，板，同时注入，1，支架事故的常见原因和分析 (3)注入顺序错误，23，2，墙措施不可靠，墙随机早期拆除，11层脚手架瞬间倒塌，1，脚手架事故的常见原因和分析 (4)结构不足(墙措施不可靠，墙部件随机早期拆除)。24，规范 (JGJ130-2011)提供了与当前国家标准冷弯薄壁型钢结构技术规范、钢结构设计规范相同的设计方法和负荷子元素。与一般结构相比，脚手架的工作条件具有以下特点。(1)载荷可变性大。(2)紧固件连接节点属于半刚性，节点强度大小与紧固件质量、安装质量有关，节点性能有很大变化。(3)脚手架结构、构件有构件早期弯曲、腐蚀、安装尺寸误差、荷载偏心等早期缺陷；(4)墙的连接点对脚手架的约束变异很大。二是脚手架规范设计的基本要求，25，(a)，脚手架设计计算内容和要求，1 .支架承载能力根据概率极限状态设计方法的要求，使用子系数设计表达式进行设计。(1)纵向、水平杆等受弯构件的强度计算；(2)连接紧固件防滑承载力计算；(3)杆的稳定性计算；(4)墙的强度、稳定性和连接强度计算；(5)支架地基承载力计算。2.计算构件的强度、稳定性和连接强度时，必须使用载荷效果的基本组合的设计值。永久负载子系数应为1.2，可变负载子系数应为1.4。3.脚手架的弯曲构件应根据正常使用极限状态的要求检查强度和刚度。检查构件强度时，荷载必须取得设计值。验证杆件变形时，载荷采用标准值。4.根据扣件式脚手架钢管规格进行脚手架的设计和计算时，必须满足规格的施工要求。二是脚手架规范设计的基本条款，26，(2)非支架载荷确定-(载荷和载荷组合)，1。荷载：包括恒荷载和活荷载(1)恒荷载：a .脚手架结构包括垂直杆、水平杆、剪刀、水平支撑和扣件等自重；b .结构、附件自重，包括脚手架、栏杆、脚手架、安全网和其他保护设施。(2)活荷载：a .施工荷载，包括工作楼层上人员、器具和材料的自重；b .风荷载(临沂地区基本风荷载0.3KN/m2，再生周期n=10)。27，2。荷载效果组合在计算垂直、水平杆强度和变形时使用永久荷载结构构造连续活荷载。脚手架稳定性检查，永久性荷载施工均匀活荷载永久荷载0.85(施工均匀活荷载风荷载)连续墙承载力：单机架，风荷载3.0kn双机架，风荷载5.0kn，(b)脚手架荷载确定，28，(3)详细计算示例：楼板支架计算，3 .小横杆计算小横杆强度和挠度计算；小横杆位于大横杆上时的计算简略度为(垂直距离为1.5米，垂直杆水平距离为0.9米，垂直杆步距为1.8米)，将小横杆上的脚掌板和活载荷用作均布载荷，计算小横杆的最大弯矩和变形。、29，地板脚手架计算，载荷计算平均分布载荷值小横木的自重标准值P1=0.04kN/m脚架的载荷标准值(木材)P2=0.3501.500/2活载荷标准值Q=3.0001.500/2载荷的计算值Q=，30，(2)必须满足小杆的抗弯强度计算(类型5.2.1)，其中：m是弯矩设计值，包括脚板自重载荷引起的弯矩和构造活载荷的弯矩。w是钢管的截面系数。(检查附录表b . 0 . 1)fQ235钢管的弯曲强度设计值，205N/mm2。计算的m=3.5130.92/8=0.356 knm=0.35106/5260=67.615n/mm 2205n/mm2。(3)必须满足小杆的挠曲v计算(实际力矩(单位力矩，乘以两个图形)v规格，采用l/150和10mm的小值(表格5.1.8)。计算楼板踏板，31，最大挠度考虑了简支梁在连续载荷下的挠度。均布载荷q =p1p 2 q=0.04 2 . 62 2 . 25=2.552 kn/m(载荷是标准值-5 . 1 . 3个规范)。e是钢管的弹性系数(表5.1.6)，I是钢管的惯性矩。v=5 * 2.552 * 9004/(384 * 2.06 * 105 * 1273)=0.833mm，小于900/150和10mm，满足要求。计算地板支架，32，4。非承载不计算悬臂端说明的原因(5.2.1-5.2.4说明)如果弯矩公式中没有悬挑，则弯矩大于安全，挠曲无法在公式中直接看到结论，但是，如果替代标准最大悬臂计算长度0.3米和1.5米距离，计算结果仍然是第一个，因此规格使用第一个方案计算安全。计算楼板踏板，33，5。钢管的剪切力说明：没有剪切强度计算是因为钢管的剪切强度不受控制。483.6的Q235-a级钢管的剪切力是顶板的K1是截面几何系数。一般侧和垂直水平杆的负载由扣件传递，一个扣件的抗滑承载力设计值仅为8.0kN，比V小得多，因此，如果仅满足扣件的抗滑力计算条件，构件剪切力也确实满足。此外，如果要在工作层的非主节点上指定水平杆，则根据支承手板的需要，最大间距不应大于纵向1/2。也就是说，主节点之间必须至少有一个水平条。楼板踏板计算，34，6。大横杆的计算大横杆是根据三跨连续梁的强度和挠度计算的，小横杆位于大横杆之上。较小横杆轴承的最大反作用力计算值，计算大横杆在最不利负载配置中的最大弯矩和变形。说明：非地面阶段不得大于2米(规格6.3.4)。也就是说，一脚手动管的最大长度为6米，必须根据规格要求计算为3跨连续梁(规格5.2.4)。计算地板支架，35，大横杆计算概要：其中p表示上述载荷值(小杆和脚架)，q表示钢管自重(均布载荷)弯曲构件的允许偏差值(表5.1.8)，楼板脚手架计算，36，地板脚手架计算，负荷值计算小横杆的自重标准值。(集中力)P1=0.04900=0.036kN脚掌握板的负载标准值(拐杖)P2=0.3500.91.500/2=0.236kN活负载标准值Q=3.0000.91.500/2，37，最大弯矩大的横杆的自重均匀载荷和载荷的计算值最不利的分配弯矩和均布载荷的最大弯矩的计算方法如下：集中负载的最大弯矩透过以下方式计算：m=0.08(1 . 20 . 04)1.52 0 . 1751 . 5811 . 5=0.424 knm弯曲强度：=0.424106/5260=80.514n/mm 2205n/mm2，要求大杆的挠曲v计算符合以下条件：最大挠曲最不利于大型杆的自重均匀负载和负载计算值的分配挠曲和连续负载的最大挠曲计算如下：大杆的自重均匀负载导致的最大挠曲为：计算楼板踏板，38，自由落体支架计算，v1=0 . 6770 . 041 . 54/(1002 . 061056127700)=0.052mm；集中荷载标准值p=(0.036 0.236 2.025)/2=1.148 kn；集中荷载标准值的最不利分配导致的最大偏差v2=1.146114815003/(1002.061075100)=1.697mm；最大挠曲为v=v1 v2=1.749mm。大大小于1500/150和10毫米，满足要求。39，7。紧固件防滑纵向或水平杆与垂直杆连接时，紧固件的防滑承载力如下计算(规范5.2.5):RR-垂直或水平水平线传递给垂直杆的垂直力设计值；直角紧固件的拧紧力矩达到40 - 65N.m时，单紧固件在12kN的载荷下滑动，防滑轴承容量为8.0kN的测试。双搭扣在20kN的负载下滑动，防滑轴承容量最好为12.0kN。楼板踏板计算，40，紧固件防滑计算：大大小小的横木自重标准值P1=0 . 041 . 5 0 . 040 . 9=0.096 kn；脚座的负载标准值p2=0 . 350 . 91 . 5/2=0.236 kn；活荷载标准值Q=3 . 00 . 91 . 5/2=2.025 kn；以传入立杆的垂直力r=1.2(p1p 2)1.4q=3.23 knr=3.23RC(8.0kn)满足要求。楼板踏板计算，41，8。垂直杆稳定性计算(5.2.6) (1)不考虑风荷载时垂直杆的稳定性计算(2)考虑风荷载时垂直杆的稳定性计算过程中n-垂直杆的轴向压力设计值；-长势比=l0/i结果的轴压缩垂直杆的稳定性系数；规格附录A.0.6表中的值； 250的值=7320/2；-长税费，=l0/ii-计算杆的截面旋转半径，i=(d2 d12)0.5/4(附录b . 0 . 1)；A-竖杠的截面面积；Mw-计算风荷载设计值生成的垂直杆的弯矩。F-钢的抗压强度设计值(2.05106)；l0-l0=由kh公式确定的计算长度；K-长度附加系数计算1.155(详细规格第97页说明)，检查杠杆的允许长细比k 1；H-垂直步长；-考虑脚手架整体稳定性的单杆计算长度系数(5.2.8)、地板脚手架计算、42，(3)注：对于竖条稳定性，我们只检查竖条底部的稳定性。这是因为，在脚手架顶部每5米计算静态载荷和活动悬挂的组合，从而确认竖杆的稳定性时，风荷载在顶部的标准值较大，但最终组合值在脚手架底部最不利。脚手架整体稳定性的计算较为复杂，表达是单根竖杆的稳定计算，本质是脚手架结构的整体稳定性计算。因为表达式的值取决于支架的整体稳定性实验结果。规范为了简化计算，通过大量的实验分析和理论研究，