毕业论文终稿-标准筛振筛机的总体及夹紧装置的设计（送全套CAD图纸 答辩通过）

充值下载文档就送全套CAD图纸扣扣加414951605充值下载文档就送全套CAD图纸扣扣加414951605标准筛振筛机的总体及夹紧装置的设计学生姓名徐立轩班级0781053指导老师罗海泉摘要振动筛的研究不断地向着标准化、系列化、通用化发展，并引入现代化设计手段，采用新材料、新技术、新工艺，其目的在于不断扩大筛机应用领域，满足国民经济建设发展的需要，并担当对外出口的任务。目前，在我国，选矿设备的种类有很多，机械式的占绝大多数。随着选矿技术变得越来越成熟，新型的电磁振动式振筛机现在也得到运用。但不管对于实验室还是工地现场，机械式振筛机的运用占据了主要位置。而标准筛振筛机凭借其优良的工作性能和方便轻巧的优点也深受用户的喜爱，所以，对标准筛振筛机的研究与设计变得越来越重要。本文设计的振筛机主要由电机带动偏心轴运动，从而实现晒面的振动，完成原料的筛分过程。关键词振动筛筛箱振动电机指导老师签名下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763STANDARDSIEVEVIBRATIONSIEVEMACHINESOVERALLANDTHEDESIGNOFCLAMPINGDEVICESTUDENTNAMEXULIXUANCLASS0781053SPERVISORLUOHAIQUANABSTRACTTHESHAKERRESEARCHUNCEASINGLYTOTHESTANDARDIZATION,THESERIATION,THEUNIVERSALIZEDDEVELOPMENT,ANDTHEINTRODUCTIONMODERNIZATIONDESIGNMETHOD,USESTHENEWMATERIAL,THENEWTECHNOLOGY,THENEWCRAFT,ITSGOALLIESINUNCEASINGLYEXPANDSTHESIEVEMACHINEAPPLICATIONDOMAIN,SATISFIESNATIONALECONOMYCONSTRUCTIONTHENEEDTODEVELOP,ANDTAKESONTHEFOREIGNEXPORTATIONTHEDUTYATPRESENT,INCHINA,THEREAREMANYKINDSOFPROCESSINGEQUIPMENT,THEMECHANICINAMAJORITYOFCASESASPROCESSINGTECHNOLOGYBECOMESMOREANDMOREMATURE,NEWELECTROMAGNETICVIBRATIONTYPEVIBRATIONSIEVEMACHINENOWALSOGETUSEBUTWHATEVERTHELABORONSITE,MECHANICALVIBRATIONSIEVEMACHINEUSINGOCCUPYTHECENTRALPOSITIONWHILETHESTANDARDSIEVEVIBRATIONSIEVEMACHINEWITHITSEXCELLENTWORKPERFORMANCEANDCONVENIENCELIGHTWEIGHTADVANTAGESANDDEEPLYTHEUSERSFAVORITE,THEREFORE,TOSTANDARDSIEVEVIBRATIONSIEVEMACHINERESEARCHANDDESIGNBECOMESMOREANDMOREIMPORTANTTHISDESIGNBYMOTORVIBRATIONSIEVEMACHINEISMAINLYDRIVENPARTIALITYAXISMOVEMENT,SOASTOREALIZETHEVIBRATION,COMPLETEMATERIALSBASKINTHESCREENINGPROCESSKEYWORDSTHEVIBRATIONSCREENTHEBOXSCREENTHEVIBRATIONELECTRICMACHINERYSIGNATUREOFSUPERVISOR目录下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605准筛振筛机概述511课题背景512标准筛振筛机的基本工作原理513标准试验筛的类型简介614标准筛振筛机使用过程中的工作和工况要求615设计任务72标准筛振筛机的总体设计821总体位置方案的确定822电动机的选择93紧机构的设1131夹紧装置的基本结构1132夹紧装置的基本要求1133夹紧装置的计算13331夹紧装置受力分析13332离心力的计算14333圆筒剪切强度校核154振击机构的设计计算1641打击轴的工作原理1642打击轴的计算校核16421圆柱销的剪切应力校核16422打击轴的强度计算175偏心轴的设计计算1951大偏心轴的设计计算19511大偏心轴设计的主要内容及其选材19512大偏心轴的结构设计19下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763513大偏心轴的校核计算2152小偏心轴的设计27521小偏心轴的设计要求27522小偏心轴的结构设计286托盘与托盘支承的设计2961托盘的设计2962托盘支撑的设计297箱体的设计3471振筛机箱体设计的基本要求3472箱体的结构设计348标准零件的选择3781滚动轴承的选用37811滚动轴承的确定37812轴承的寿命计算3882滑动轴承的确定40821轴承的选材40822轴套结构的确定4183键的选择419滑杆等非标准零件的选择4291双头螺杆的设计和选择4292滑竿的设计选择4293马蹄定位环的设计4210润滑与密封44101润滑简介44102轴承的润滑441021滚动轴承的润滑441022滑动轴承的润滑45下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763103润滑方式的选择45104密封4511轴的工艺路线46111加工要求46112零件各主要部分的作用及技术要求46113工艺分析46114基准选择46115工艺过程46参考文献49致谢50下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763买文档送全套图纸扣扣414951605下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605准筛振筛机概述11课题背景目前，在我国，选矿设备的种类有很多，机械式的占绝大多数。随着选矿技术变得越来越成熟，新型的电磁振动式振筛机现在也得到运用。但不管对于实验室还是工地现场，机I械式振筛机的运用占据了主要位置。而标准筛振筛机凭借其优良的工作性能和方便轻巧的优点也深受用户的喜爱，所以，对标准筛振筛机的研究与设计变得越来越重要。在选矿设备中，振筛机是一种很有代表性的选矿设备，其广泛运用于试验室的选矿工作中。标准筛振筛机是与小200毫米试验筛配套使用，对颗粒物料进行分级筛分的专用设备，可代替人工筛分操作，并具有两种功能，一种为摇动和振击，另一种为纯摇动筛分。并广泛用于地质、冶金、化工、煤炭、国防、科研、砂轮制造、水泥生产等部门化验室对物料进行筛分分析。振击次数稳定可靠，装夹套筛方便灵活，夹紧牢靠，并能自动停车，根据用户需要，可筛分多种特性的产品每次开机五分钟，既方便又简单完成分级工作。12标准筛振筛机的基本工作原理若不考虑电磁式标准筛振筛机，但就机械式振筛机而言，我们所设计的标准筛振筛机属于直线顶击式振筛机。它属于仿人工筛分功能机械，所以，它具有振击和摇动的功能，正是在这种仿人工筛分的机械动作，是煤粒的筛分作业得以实现。标准筛振筛机直线顶击功能通过一对凸轮机构实现，而其摇动的机械动作，我们通过安装偏心轮来实现。本机结构主要由机座、筛与传动机构等部分组成。可配备专用夹具、即可装夹200试验筛，又可装75、100套筛，装夹方便灵活，夹紧牢靠，并能自动停机。有的标准筛振筛机振击功能是通过两个电机实现振机筛分运动的，我们采用纯机械式传动，只要在传动结构上做些设计改进，就可以同时实现振击和筛分的双重功能，既节省了设计成本，又使动作更稳定。其基本工作原理如图11所示，煤流在振动和摇动的作用下，通过筛组从上往下流动，通过筛组时，我们可以根据要求得到几组不同粒度值的煤粒。下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763图11筛分过程中煤流运动示意图13标准试验筛的类型简介试验筛式振筛机的很重要的附件，它就象计算机的软件一样，它的选择直接决定我们所要得到的煤样的粒度。200试验筛根据筛面材料分为金属丝编织网试验筛和金属穿孔板试验筛。金属丝编织网试验筛采用国家标准GB/T600311997生产。其网孔基本尺寸为236MM0038MM，符合国际标准ISO331011990R20/3，R20，R40/3系列，筛网材质为黄铜、锡青铜、不锈钢。金属穿孔板试验筛采用国家标准GB/T600321997，符合国际标准ISO331021990R20/3、R20、R40/3系列，筛网材质为优质不锈钢，并采用数控冲压穿孔而成。借鉴进口试验筛的优点，在下筛框增加了密封胶圈，较好地解决了振筛机震筛时粉料漏失现象，减少了飞溅粉料溅入振筛机缝隙内磨损齿轮的机会，尽可能的延长振筛机的使用寿命。同时还能减小噪音，一定程度地改善了生产现场噪音条件。14标准筛振筛机使用过程中的工作和工况要求141必须均匀给料下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763给料量以满足设备处理为准。一次投料过多，阻碍物料在筛面上的正常运动，不但易使筛网疲劳变松，而且会大大降低物料处理量。一次性给予大量物料，会使本身处于不平衡运转的电机负荷骤然增加，而造成电机损坏、减低电机的寿命。如给料量达不到设备的处理能力，即浪费能源，又降低了产量。142在有强大冲击力的给料方式，必须加装缓冲料斗，物料直接冲击网面，不但消耗振动源所产生的激振力，更易造成网面破损及筛网疲劳，而影响产量及筛分过滤的质量。15设计任务本设计的题目是标准筛振筛机的总体设计和夹紧装置的设计,设计参数主要为电动机额定功率P037KW摇动频率W221RAD/MIN振击频率F141次/MIN匹配筛具直径200MM设计的主要任务是首先对振筛机的总体进行布局，合理化装配空间，并对摇动、打击、夹紧等机构或装置的工作原理进行系统分析,然后根据设计要求初歩拟定一个设计方案,然后对其主要部件进行受力分析并校核,从而确定一个更加科学的设计方案。南昌航空大学科技学院学士学位论文102标准筛振筛机的总体设计21总体位置方案的确定借鉴已有产品的结构特点，本设计大致整体结构没有作很大的变动，因为现有的产品在其各零部件的布置上以及总体尺寸的设计上有它的优点。总体位置方案筛组由夹紧装置固定成一个部分,单独布置在箱体的外部,下面由托盘支撑与偏心盘联接起来,托盘支撑还能增强打击轴的打击力度箱体内部依旧是布置振击部分和减速机构，并将其设计成不同的单元，这样能够更加有利于装配和维修。1夹紧装置2摇动机构3上斜齿轮4机架5减速机构6下斜齿轮7振击机构图21标准筛振筛机剖面图南昌航空大学科技学院学士学位论文1122电动机的选择根据设计任务要求，我们所使用的电机功率为037KW，这种电机属于微型电机，通过查阅相关手册【9】，列举了功率为037KW，各种微型电机性能参数表（表21）表21部分微型电机性能参数对比表9通过仔细比较各种电机的优缺点，我们所选择电机的型号为A027124，转速为1400R/MIN。因为它的转速相对来说比较慢，这有利于传动装置的设计，且其所承受的转矩较大，能更好地满足工作要求。在电动机的选择上,选择45号机座,此尺寸在各个方面都比较小，更加有利于振筛机的小型化设计,在图21中，列出了每个安装尺寸的位置，并在表22中列出了每个安装尺寸的数值。图21A02系列IMB3型驱动微型电机外形尺寸安装图电机型号功率（P）额定电流A额定电压V电流频率HZ转速R/MIN功率因素COS启动转矩启动电流A最大转矩A027112370095220/3805028000822624AO27124370112220/38050140007222624B028012370336220502800077113018B028024370424220501400064123018C028012370336220502800077282118C028024370424220501400064252118南昌航空大学科技学院学士学位论文12表22A02系列IMB3型驱动电机的外形尺寸数值表安装尺寸B3、B4、B14外形尺寸不大于机座号AA/2BCDEFGHABACAEHDL4571355562892037290100700115150南昌航空大学科技学院学士学位论文133夹紧装置的设计31夹紧装置的基本结构振筛机在工作过程中会遇到离心力和惯性力等各种力的作用，因此定位后必须夹紧。夹紧装置一般由夹紧机构和动力源组成。1、夹紧机构接受和传递动力源的原始作用力，使其变为夹紧力的中间机构和夹紧元件称为夹紧机构。它直接与工件夹紧表面接触并完成夹紧任务。2、动力源产生的原始作用力的部分，一般指机动夹紧。如气动、液动、电磁和电动等。如人的体力对工件的夹紧，则称为手动夹紧。32夹紧装置的基本要求321在不破坏工件精度，并保证加工质量的前提下，应尽量使夹紧装置到（1）夹紧作用准确、安全、可靠；（2）夹紧动作迅速、操作省力方便；（3）夹紧变形小；（4）结构简单，制造容易322确定夹紧力的基本原则1、夹紧力的方向选择（1）夹紧力的方向应尽量垂直于主要定位基面；（2）夹紧力方向应尽量与切削力的方向一致2、夹紧力的作用点的选择（1）夹紧力作用点应跟支承元件相对，否则工件容易变形不稳固；（2）夹紧力作用点应尽可能靠近加工面，以增强工件部位刚性，防止振动根据实际需要，我们列举了一些常用的夹紧机构，如表31所示。实际上我们的动力源为人力对夹紧机构所施的力，也是我们所称的手动夹紧。表31类型动力源增力比主要参数特点斜契多数为气动、液压251、斜契角5152、行进比I1、能改变作用力的方向2、加紧行程较小3、与一般气动、液压部分连接，应大于自锁角南昌航空大学科技学院学士学位论文14螺旋多数为手动65140选择螺纹直径一般M8M241、增力比大2、自锁性好3、加紧行程受限制较小4、结构简单5、操作费事偏心多数为手动12141、偏心距E一般取262、偏心外径D1、自锁性随偏心特性D/E变化，当D/E14时，与螺旋加紧相比，自锁性较差，适用与震动不大的工序2、加紧行程较小杠杆气动、液压、手动053杠杆比一般取0531、本身无自锁性。因此必须与其他机构组合使用2、根据不同结构可以改变作用力的方向铰链气动、液压1541、夹紧斜角102、加紧行程SZ3、加紧储备S4、铰链臂长L1、能改变作用力的方向2、加紧行程易受限制3、同一机构夹紧力随夹紧斜角的变化而有较明显变化4、一般与气动液压部件连接南昌航空大学科技学院学士学位论文1533夹紧装置的计算331夹紧装置受力分析振筛机在工作工程中的，由于存在上下的振击运动，固定筛组也与托盘在夹紧机构的作用下固定成一体，并在打击轴的作用下沿着滑杆在作上下往复运动。当打击轴完成一个工作行程掉下的过程，固定筛组随其一同自由落下的那一瞬间，产生一个向上的惯性力，而这个惯性力所针对的重量体为装料的固定筛组和加紧机构的重量和（不包括下面的托盘。我们估计其最大的重量值为300N因此我们估计筛组自由下落时所产生的最大惯性力F1MAX300N，如果把惯性力等效成一种负载的话，那么这个负载的承载力为夹紧机构与夹紧支撑体滑竿）的摩擦力。我们选择压杆，螺纹传动副和滑竿的材料都为45号钢，我们设计的压杆与滑竿接触处为一段圆弧面接触。图31压块查阅相关资料，我们选定的钢钢无摩擦润滑时的静摩擦系数为F015因为接触面为圆弧面，因此其当量摩擦系数为FV1/2F31需要产生的摩擦力F1F1MAXF2FVF2F1FV/3300015/3667N在计算中，因为我们设计了三根滑竿，因此运算过程中乘了一个1/3。其中F2是产生摩擦力所需要的水平分力。所设计夹紧机构的水平力主要由一个类似楔块机构的的传动机构来实现，如图所示，锥螺母相当于楔块1，压杆相当于楔块2，锥螺母与退拔螺母组成一个具有自锁功能的螺旋传动副。当锥螺母顺时针转动时，锥螺母则向上运动，从而其产生的水平力推动压杆向外运动通过压杆与滑竿的摩擦夹紧振动筛组。南昌航空大学科技学院学士学位论文161锥螺母2，压杆3，滑杆图32夹紧装置夹紧机构示意图设计锥面与水平方向的夹角为75。按照示意图，可以反过来推倒F2667N反作用力F23F32F2667N摩擦力F12F21F12F摩擦角ARCTAN01595水平力F12COS15F12COS75F23667N即F2F12015COS75F12COS15（33解得F12101F2667N夹紧机构外壁对压杆产生的力可等效成一个摩擦力FW100N则F12F12FW767N由于楔块垂直方向的加紧力由螺纹结构提供，因此无须对楔块的自锁性进行校核。也就是说在螺旋传动下产生了F12这一水平力，其受力的大小和受力的平衡都是螺旋副来保证的。螺旋副能够承受比较大的径向载荷和轴向载荷，且此处的螺杆没有转速要求，因此一般都能满足要求，我们这里选外螺纹直径为27的螺旋副传动。332离心力的计算在工作过程中，振筛机的转动速度比较快（设计要求为221RAD/MIN。而且在转动过程托盘和起上面夹紧机构固定的部分都构成一个整体，这个整体围绕一个中南昌航空大学科技学院学士学位论文17心以一定的半径作圆周运动。我们把上面考虑成一个单独的质量体，其在作偏心运动时必将产生一个离心力，我们的设计部件必须不被这个离心力所破坏，我们考虑最危险的情况。偏心半径R125MM根据经验估计上面部分的最大重量FA500N包括托盘，筛组，夹紧机构以及物料等。由离心力公式F3MV2/R,即F3M2R500/98001252212/60519N由于上端转动组织的在转动时，产生的离心力可分担在滑竿上面，滑竿与筛组有6个固定点，我们所求的力应该是平均到每个竿所受到的力。相对应的是滑竿又会对其起导向作用的夹紧机构圆筒产生剪切力，剪切力的大小则为离心力与压杆对滑竿的力之和。即FJF12F3/6667341/6724N333圆筒剪切强度校核在工作过程中，夹紧机构圆筒将会受到来自滑竿的剪切应力。脆性材料断裂时的应力是613，塑性材料达到屈服时的应力是屈服极限，这两者都是构件实效时的极限应力，为保证构件有足够的强度，在载荷作用下的构件的实际应力6显然要低于极限应力。选材为优质碳素结构刚45号钢。根据表51查手册1S353MP参考现有产品，初步设计圆筒的长度L55MM，厚度W6MM则园筒截面积AS556330MM2剪切应力724/330106219MPA显然100MM的轴，有一个键槽时，轴径增大3；有两个键槽时，应增大7。对于直径100匪的轴，有一个键槽时，增大57；有两个键槽时，应增大1015。然后将轴径圆整为标准直径。应当注意，这里求出的直径，只能作为承受扭矩作用的轴段的最小直径DMIN。从图上我们可以看出，轴的右端是个大偏心，从受力上分析，当偏心轴工作时，其大偏心轮部分受到了很大的剪切力，但作为轴的校核，我们应该考虑最危险的情况。由于作偏心运动所产生的离心力的方向是不断变化的，因此我们取一个最危险的截面来分析。结构设计一对角接触球轴承设置在中间位置，另外一个同类型的轴承套在大偏心轴末端。我们设计的轴在负载段我们选用内外径比06的比值设计，根据结构要求，外径设计为30，内径设为18。中间采用套筒定位，不需要设置轴肩，减少加工难度。如图52所示，其结构设计为，一对角接触球轴承设置在中间位置，另外一个同类型的轴承套在大偏心轴末端，以支撑大偏心轴的偏心运动。其具体安装图如图所示图52大偏心轴安装示意图南昌航空大学科技学院学士学位论文262、按弯扭合成强度条件计算【1】通过轴的结构设计，轴的重要结构尺寸，轴上零件的定位，以及外载荷支反力的作用位置均已确定，轴上的载荷（弯矩和扭矩）已可以求得，因而可按弯扭合成强度条件对轴进行强度计算。且大偏心轴在工作过程中，确实也受到弯矩和扭转的作用。从图上我们可以看出，轴的右端是个大偏心，从受力上分析，当偏心轴工作时，其大偏心轮部分受到了很大的剪切力，但作为轴的校核，我们应该考虑最危险的情况。由于作偏心运动所产生的离心力的方向是不断变化的，因此我们取一个最危险的截面来分析。另外，我们所设计的轴是空心的，所以我们只能将这个截面圆环等效成一个校核直径来进行校核。（1）做出轴的计算简图（即力学模型）（如图53、54）轴所受的载荷是从轴上零件传来的。计算时，常将轴上的分布载荷简化为集中力，其作用点取为载荷分布的中点。作用在轴上的扭矩，一般从传动件了，轮毂宽度中点算起。通常把轴当作置于铰链支座上的梁，支反力的作用点与轴承的类型和布置方式有关。我们把轴上零件的载荷分解为水平分力和垂直分力，然后求出各支撑处的水平反力FNH觀和垂直反力FNV。经计算FT0479103FAFTTAN0429103NFRFT/COS0479103/COS20051103NMAFAD/2042910365/213900N/M由离心力公式F3MV2/R519N通过力矩的平衡原理FT305F655FNV220MAFNV2FR2FR305FR655139103/20051103305519655139103/201753N（方向向上）同理FR515FR445FNV120MAFNV1FR1FR515FR445MA/20（051103515519445139103）/201773N（方向向下）M1FR305MA051103305139103051103305南昌航空大学科技学院学士学位论文271655NMMM2FR44514863NMMMVM214863NMM水平弯矩FNH221FT305FNH20479106305/21700NFNH121FT515FNH10479103515/2114863NMH047910330514610NMMM14863NMM2VH计算扭矩，作扭矩图图54T955000P/N955000037/22115989NMM图53大偏心轴垂直方向弯矩图南昌航空大学科技学院学士学位论文28图53大偏心轴水平方向弯矩图校核轴的强度1已知轴的弯矩和扭矩后，可针对某些危险截面（即弯矩和扭矩大而轴径可能不足的截面）作弯扭合成强度校核计算。按第三强度理论，计算应力CA（55）24通常由弯矩所产生的弯曲应力是对称循环变应力，而由扭矩所产生的扭转切应力则常不时对称循环变应力。为了考虑两者循环特性不同的影响，引入折合系数，则计算应力为CA224（）南昌航空大学科技学院学士学位论文29式中的弯曲应力为对称循环变应力。当扭转切应力为静应力时，取3；当扭转切应力为脉动循环变应力时，取06；若扭转切应力亦为对称循环变应力时，则取1。现取06对于直径为D的圆轴，弯曲应力M/W，扭转切应力M/WTM/2WCA1（56）查表得155MPACA轴的计算应力MPAM轴所受的弯矩（NMM）T轴所受的扭矩W轴的抗弯截面系数MM3经计算M176106NMM对于空心轴W01D313013031063270007842117CA0008MPA1所以，设计的轴满足强度要求52小偏心轴的设计521小偏心轴的设计要求小偏心轴是对偏心盘机构起辅助作用的,其数量是3个,既对托盘上面部分起辅助支撑作用,并跟随偏心盘转动,使偏心盘各个方向都受力均衡,并保持偏心盘在动作时的平行度和稳定性。小偏心轴的径向和轴向都受力不大,对其材料亦可选择45钢，无需进行强度校核，因此对其设计主要在于结构上满足装配的要求，并考虑其需要WTMTW2222/4/2175984632南昌航空大学科技学院学士学位论文30与滑动轴承的配合，因此还需要考虑它们配合后的润滑。对此采用了在小偏心轴上钻润滑油孔,在托盘上储存润滑油的方法,来达到润滑的目的。522小偏心轴的结构设计通过考虑装配等各方面的结构和功能要素,所设计的小偏心轴如图55所示,其中，右端的润滑油孔是与滑动轴承配合后通润滑油的且右端标注的125MM为小偏心轴的偏心距，与大偏心轴一致。图55小偏心轴南昌航空大学科技学院学士学位论文316托盘与托盘支承的设计61托盘的设计托盘的的结构要求主要是下部有一个短偏心轴安装在托盘内部，并且与之配套地需要安装一个深沟球轴承。通过打击轴一边上下打击运动，一点作回转运动，从而甩动偏心轴做偏心运动。轴承深居托盘内部，其密封方式采用脂润滑，也就是在托盘上面加工一个加脂孔。托盘上面部分是安放筛组的，通过夹紧机构使筛组与托盘固定成为一个整体，且滑杆时通过螺纹副联接在托盘上面的，所以托盘还需要加工三个螺纹孔。图61托盘结构剖视图从图61上我们可以看出，中间的阶梯孔是安装短偏心轴和轴承的，旁边的长孔为安装滑竿的螺纹孔。两个螺钉的作用是固定轴承盖。62托盘支撑的设计三角盘上支撑托盘的结构是托盘支撑。在静止的状况下，弹簧处于自幼仲缩状态在工作时，能保证托盘在一定的振幅内运动，不至于使托盘在打击轴的作用下而发生托盘脱离机械体的事故，且由于弹簧的拉力能增强打击轴的打击强度。弹簧的选择在设计中，我们根据弹簧的最大载荷、最大变形、以及结构要求（也就是安装空间对弹簧尺寸的限制）来决定弹簧直径、弹簧中径、工作圈数、弹簧的螺旋升角和长度等。查阅相关表格【1】，机械设计中介绍，在选择材料时，应考虑到弹簧的用途、重要程度、使用条件（包括载荷性质，大小极其循环特性，工作持续时间，工南昌航空大学科技学院学士学位论文32作温度和周围介质情况等），以及加工、热处理和经济性等因素。同时，也要参照现有的设备中使用的弹簧，选择出较为合用的材料，我们选择的弹簧材料为65MN，旋向为右旋总圈数105圈，有效圈数为8圈，弹簧中径D16MM，自由高度为45MM。通过对弹簧丝直径的试算我们可以简单校核弹簧是否满足工作要求。其公式为D16（61）FMAX弹簧收到的最大压力K曲度系数C旋绕比许用剪切应力表61弹簧的拉伸强度极限1钢丝直径1121416181222252834B18001750170016501600选择C5，则D16/532MM则内径D1DD128MM外径D2DD192MMK（4C1）/4C40615/C62119经查表得03B510MPA去最大压力FMAX220N所以求得D16256MM/MAXKC则我们所选用的弹簧满足要求。由于弹簧所受的载荷为交变载荷，而振筛机的工作是一个长期的过程，因此我们必须对弹簧的疲劳强度和静应力强度进行验算（如果变载荷的作用次数N103，或载荷变化的幅度不大时，可只进行静应力强度计算）弹簧在交变载荷作用下，当弹簧所受载荷在F1和F2不断变化时，弹簧材料内部所产生的最大和最小循环切应力为MAX8KD/D3F2163MIN8KD/D3F1164F1安装载荷1MAXKC南昌航空大学科技学院学士学位论文331预压变形量F2最大载荷2最大变形量经过计算MAX325MPAMIN0MPA对于上述变应力作用下的普通圆柱螺旋压缩弹簧，疲劳强度安全系数计算值SCA以及强度条件可按下式计算SCASF【1】（65）式中0弹簧脉动循环剪切疲劳强度极限，按交变载荷作用次数N，由下表查出；SF弹簧疲劳强度的设计安全系数，当弹簧的设计计算和材料的力学性能数据精确性很高时，取SF1317。当精确性低时，取SF1822。表62弹簧脉动循环剪切疲劳强度极限变载荷作用次数N1041051061070045B035B033B03BBT弹簧材料的拉伸强度极限，单位为MPA，对于65MN，B735MPA0取最小值经计算SCA由于所取的数字的精确性不是很高，所以求出的安全系数满足要求。MAXIN075571320南昌航空大学科技学院学士学位论文34图62弹簧的结构和受力图弹簧的安装为一端固定，一端可自由转动，我们还需对其进行稳定性校核为了便于制造及失稳想象，我们设计的压缩弹簧的长细比BH0/D45/1625FD1则轴承2被压紧，所以FA1FD1550NFA2FD1FA71N南昌航空大学科技学院学士学位论文42式中X，Y分别为径向和轴向动载荷系数，其值如表52所示表82轴承的动载荷系数1轴承类型相对轴向载荷FA/FREFA/FRE名称代号F0FA/C0RFA/C0XYXY判断系数E角接触球轴承7000C012010044123046通过计算FA2/FR2E由PXFRYFAP1044FR1123FA104412491235501266NP2FR21121N实际使用中，用工作小时数表示轴承寿命比较方便，LH（106/60N）L189（106/60N）C/PQLH额定寿命（H）N轴承转速（R/MIN）对于本轴承，查表得C152KN工作转速N221RAD/MIN所以LH1（106/60221）152KN/1266N313105HLH1（106/60221）152KN/1121N318105H计算所得的理论寿命值满足实际对轴承寿命的要求。82滑动轴承的确定821轴承的选材轴承材料包括轴瓦、衬层、轴承座及轴颈材料由轴的强度和或刚度决定,常选用纲和合金钢球墨铸铁。轴承座材料常选用铸铁和铸钢。小偏心轴处的轴承座由箱体代替，材料为灰铸铁。轴承材料主要是指轴瓦和衬层的材料。轴瓦是滑动轴承中的重要零件，它的结构设计是否合理对轴承性能影响很大，其在外形结构、定位、油槽开设和配合等方面采用不同的形式以适应不同的工作要求。结合上面的所叙，查阅相关手册6轴套的材料选择为铜合金（ZCUSN7PB7ZN3）南昌航空大学科技学院学士学位论文43822轴套结构的确定轴套的结构由于我们选的是标准件，其结构也随之确定，根据手册所列表格，选择内径为32的轴套，其尺寸如图81所示。83键的选择在结构设计中,有两处键的选择比较重要,一个是位于大偏心轴上,一个位于偏心盘上面。根据键的选择原则和相关资料上面提到的键的类型,所选择的键为单圆头普通平键,根据GB109679,其型号分别为键C622109679和键C616GB109679。图81滑动轴承轴瓦结构简图南昌航空大学科技学院学士学位论文449滑杆等非标准零件的选择91双头螺杆的设计和选择振筛机结构中，双头螺杆起固定的作用，相当于振筛机机体上半部分的骨架，因此，其作用也非常重要，我们要根据装配的要求选择合适的双头螺杆。图91双头螺杆双头螺杆的尺寸如图所示，材料选用高碳钢H62，数量为4根。从图上我们可以看出，双头螺杆具有双头螺纹，一头固定在下面的三角盘上面，另一端则固定在马蹄定位环上面，这样，双头螺杆及其联接件组成了一个固定的整体。另外，我们设计的振筛机能固定的标准筛的个数是6个，因此，必须比较筛组的高度设计选择双头螺杆（即双头螺杆选用高度必须大于筛组的高度）。92滑杆的设计选择滑杆的尺寸如图所示，材料采用Q235，数目为3根。滑杆表面需镀上一定厚度的不锈钢。滑杆一头攻有螺纹，用来固定在托盘上面，另一端则为与夹紧机构配合，筛组可以沿着滑杆上下滑动，由于其要与夹紧机构有配合，所以其截面尺寸必须对照夹紧机构的圆筒的尺寸合理设计。图92滑杆93马蹄定位环的设计马蹄定位环顾名思义起定位的作用，相对应的，我们可以看到上面的7个孔，其中4个螺纹孔与双头螺杆配合，3个光孔与滑竿配合。南昌航空大学科技学院学士学位论文45图93马蹄定位环上述为比较典型的零件，其它的零件都根据实际工作条件和结构要素设计选用。南昌航空大学科技学院学士学位论文4610润滑与密封101润滑简介传动装置箱体部分因为要润滑，设置润滑池，因此不能让它有漏油，此外还要安装油标和放油塞等的结构。对封闭在箱体内的减速部分的齿轮采用油浴法润滑。油浴法是指把磨擦表面浸入润滑油池的润滑方法，其允许的最高圆周速度为12525M/S，我们的齿轮组的最大速度小于这个速度，所以我们采用此方法。若超过这个速度应改用喷油或喷雾润滑法，传运件浸入油中的适宜深度见表91表91推荐的传动件的浸油深度6传动件类型圆柱齿轮锥齿轮蝸轮蜗杆链轮浸油深度2HD/6051BHD/60751H612MM或15PH2齿高D分度圆直径B齿宽P节距102轴承的润滑1021滚动轴承的润滑滚动轴承中的润滑剂可以减低摩擦阻力，还可以减轻接触应力，吸振，防锈，阻止灰尘沙粒进入轴承的作用，依据轴承部件的结构和工作条件，可以选用润滑油和润滑脂。靠浸入油池的运动件使润滑油飞溅到摩擦表面上的润滑方式称为飞溅润滑，但传动装置箱体内的轴承，在传动件速度不太低时，因优先考虑这种方法。但我们设计的齿轮的最低速度不够高，仅大约为069M/S，所以我们轴承的润滑采用脂润滑，所以我们注意轴承座孔内外侧均需密封，以避免润滑脂的流失。标准筛振机在工作过程中不属于高速运转的工况，对于润滑脂的选择我们选择钙钠基润滑脂（SYB140359），表102是此润滑脂的性能表。南昌航空大学科技学院学士学位论文47表102滚动轴承润滑脂性能表6名称代号滴点针入度25150G应用钙钠基润滑脂（SYB140359）ZGN1ZGN2120135250290200240在80100C,有水分或较潮湿的环境中工作的机械润滑用于机车,小电动机等的轴承润滑。1022滑动轴承的润滑滑动轴承中加入润滑的目的是减少轴承中的摩擦和磨损；将轴承中所产生的热量带走，以及缓冲减震作用。在小偏心轴处设置了滑动轴承。通过计算，轴径的线速度约为07MM/S，采用的为铜合金轴套。此润滑确定为油润滑，润滑油类型参照资料选择为全损耗系统用油GB44389，代号LAN15或LAN22，在40C条件下运动粘度分别为135MM2/S和198242MM2/S。103润滑方式的选择对于滚动轴承润滑方法的选择采用分散润滑法，也就是在每一对摩擦副由配置在润滑地点附近的各自独立和分离的装置来润滑。我采用在每个需润滑点加置黄油枪润滑口，在润滑时直接用手工加注。而滑动轴承，则通过在托上储存润滑油，通过小偏心轴特有的润滑结构设计以及粉末冶金轴承的功能来完成润滑。104密封轴承端盖外面需要密封以防止脂和润滑油的流失，我们采用粘圈油封密封，内套以各甩油盘，这样能更好的达到密封效果。箱盖与箱体的结合面上也需要密封。特别对于振筛机的剖分式箱体，剖分面的密封尤为重要。轴承座孔的公差带大多为H7，其圆柱度公差大约为尺寸公差带的1/61/4。因此为了不至于破坏轴承支承座孔的几何精度，剖分面上不允许设置密封垫片或涂密封胶，故结合面的表面粗糙度RA值应较小，并通过刮研保证其密封性。铸铁是箱体零件使用最多的一种材料，因为容易获得形状复杂的铸件，虽然静刚度比碳钢件略差，但铸铁的阻尼作用强，动刚度好。南昌航空大学科技学院学士学位论文4811轴的工艺路线111加工要求轴径为50等不同值，其尺寸精度要求为117，表面粗糙度也有要求，并要求高频淬火，毛坯为锻件。先用查表法确定加工余量。由工艺手册查得精磨01MM，粗磨余量为03MM，半精车余量为11MM，粗车余量为45MM估算毛坯的直径Z584511636把粗车余量修正为39MM，我们取整数值63，经济精度为2所以毛坯直径为632。112零件各主要部分的作用及技术要求在的轴段上装上大斜齿轮，为传递运动和动力开有键槽；上装01430243有角接触球轴承，偏心轴下端30部分由于既要装轴承，又要装斜齿轮，所以其要求的装配公差也不尽相同。有键槽的那部分明显与装配轴承那部分的要求不