毕业论文终稿-建筑钢筋切断机的设计（送全套CAD图纸 资料打包）

下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763图书分类号密级毕业设计论文钢筋切断机REINFORCINGSTEELCUTTINGMACHINE学生姓名胡方超学院名称机电工程学院专业名称机械设计制造及其自动化指导教师徐忠武2008年6月2日下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763徐州工程学院学位论文原创性声明本人郑重声明所呈交的学位论文，是本人在导师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果。除文中已经注明引用或参考的内容外，本论文不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品或成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标注。本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。论文作者签名日期年月日徐州工程学院学位论文版权协议书本人完全了解徐州工程学院关于收集、保存、使用学位论文的规定，即本校学生在学习期间所完成的学位论文的知识产权归徐州工程学院所拥有。徐州工程学院有权保留并向国家有关部门或机构送交学位论文的纸本复印件和电子文档拷贝，允许论文被查阅和借阅。徐州工程学院可以公布学位论文的全部或部分内容，可以将本学位论文的全部或部分内容提交至各类数据库进行发布和检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。论文作者签名导师签名日期年月日日期年月日下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763摘要钢筋切断机是把钢筋切成所需长度的专用机械在大型建筑工地上的应用非常广泛。钢筋切断机分为机械传动和液压传动两种。机械传动式钢筋切断机,工作时大都采用电动机经一级三角带传动和二级齿轮传动减速后,带动曲轴旋转,曲轴推动连杆使滑块和动刀片在机座的滑道中作往复直线运动,使活动刀片和固定刀片相错而切断钢筋。GQ40B型钢筋切断机，其剪切运动是由一曲型的曲轴连杆机构完成的。但是由于切断机机体内腔狭小，在装配曲轴连杆时比较困难。尤其是在使用中发生故障需要维修时，拆卸曲轴连杆更加不容易，给维修造成很大的不变，因此在不改变设备功能的情况下，我对曲轴连杆机构做了一些改进。改进后的凸轮结构直接从机体航的注册孔中装入和取出。而不必拆卸连杆，大大简化了装配程序，减轻的工人的劳动强度。同时也极大的方便了维修，还简化了零件的工艺过程，取得良好的经济效益。关键词钢筋切断机；凸轮；曲轴连杆机构下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763ABSTRACTREINFORCINGSTEELCUTTINGMACHINEISTOCUTTHEREQUIREDLENGTHOFSTEELMACHINERYSPECIALIZEDFORLARGECONSTRUCTIONSITESINTHEAPPLICATIONOFVERYEXTENSIVEREINFORCINGSTEELCUTTINGMACHINEINTOMECHANICALTRANSMISSIONANDHYDRAULICTRANSMISSIONOFTWOMECHANICALTRANSMISSIONREINFORCEDCUTTINGMACHINE,WORKINGMOSTLYUSEDASAVBELTDRIVEMOTORANDGEARDRIVESLOWDOWNAFTERTWO,DRIVENCRANKSHAFTROTATION,PROMOTINGTHECRANKSHAFTANDCONNECTINGRODTOMOVETHESLIDERBLADEINTHEFRAMEOFTHECHUTEINARECIPROCATINGLINEARMOTIONSOTHATTHEACTIVITIESOFTHEBLADEANDAFIXEDBLADEANDCUTOFFTHEWRONGSTEELGQ40BSTEELCUTTER,CUTITSMOVEMENTFROMONETYPEOFLINKAGETOCOMPLETETHECRANKSHAFTHOWEVER,DUETOCUTOFFTHESMALLINNERCAVITYOFTHEBODY,INTHEASSEMBLYWHENTHECRANKSHAFTLINKMOREDIFFICULTESPECIALLYINTHEUSEOFAFAULTINNEEDOFREPAIR,DEMOLITIONCRANKLINKMOREDIFFICULTTOREPAIRABIGCHANGE,SODONOTCHANGETHEFUNCTIONOFTHEEQUIPMENTUNDERTHECIRCUMSTANCES,WECRANKLINKAGEHASMADESOMEIMPROVEMENTTHEIMPROVEDSTRUCTUREOFTHECAMDIRECTLYFROMTHEBODYOFTHEAIRCRAFTREGISTEREDINTHEHOLEANDPACKEDOUTWITHOUTDISMANTLINGTHELINK,GREATLYSIMPLIFIESTHEASSEMBLY,REDUCELABORINTENSITYOFWORKERSBUTALSOGREATLYFACILITATETHEMAINTENANCE,HASALSOSIMPLIFIEDTHEPROCESSOFPARTSANDACHIEVEDGOODECONOMICRETURNSKEYWORDSREINFORCINGSTEELCUTTINGMACHINECAMCRANKSHAFTLINKAGE下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763目录1绪论111钢筋切断机的作用112钢筋切断机的机理1121压入变形阶段1122剪切滑移阶段2123剪切滑移阶段作用力分析3124剪切全过程剪力分析4125综合分析413钢筋切断机理分析7131目前钢筋切断机存在的问题9132钢筋切断机前景102电动机的选择1121计算剪切力P1122切断机匹配电动机功率理论计算113减速器的设计1331传动比的计算与分配1332计算传动装置的运动和动力参数1333带的选择14331带的计算14332带的根数确定1534齿轮的设计及模数的选择15341第一级齿轮传动设计15342第二级齿轮传动设计方法同第一级设计1735轴径的选择以及轴承的选择19351轴径的计算19352轴的校核2036滚动轴承的选择计算2337标准件244连杆的设计255提高强度的几种方法2751机体强度提高的设计2752改变压刀结构2853其他部件的改进设计286钢筋切断机强度计算参考30下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976361机体额口的强度计算3062应力计算31621正应力计算31622计算剪切力P3163计算剪切力P32631计算正应力32632计算最大应力32633试棒3264测试方法32641剪切力的测量32642应力测量33643测试结果和理论计算分析情况对比分析337机械式钢筋切断机调整及保养的使用3571钢筋切断机的使用调整3572保养3773安全一般规定37结论38致谢39参考文献40附录41附录141附录246下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763买文档送全套图纸扣扣414951605下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605论11钢筋切断机的作用钢筋切断机是钢筋加工必不可少的设备之一，它主要用于建筑的钢筋剪切及工业下料,房屋建筑、桥梁、隧道、电站、大型水利等工程中对钢筋的定长切断。钢筋切断机与其它切断设备相比，具有重量轻、耗能少、工作可靠、效率高等特点，因此近年来逐步被机械加工和小型轧钢厂等广泛采用，在国民经济建设的各个领域发挥了重要的作用。12钢筋切断机的机理为提高剪切截面质量（即消除马蹄形截面），需对剪切机理进行分析。钢筋剪切过程，从宏观分析，当“动刀”切入钢筋的同时，“定刀”从对面挤压钢筋，使其产生弯曲变形，直至斯断。其剪切截面（马蹄形截面）如图11所示。剪切过程实质是塑形变形，整个过程视为由压入变形与剪切滑移两个阶段组成。121压入变形阶段图11剪切钢筋断面以“动刀”与钢筋接触开始，随刀影像压入深度的因素有材料强度的影像不同材质，在剪切过程中，压入变刃前移，逐渐切入钢筋，此时“定刀”同时从对面压钢筋。当剪切力小于钢筋抗剪力时，钢筋产生塑形变形，此阶段称为压入变形，如图12中AB曲线所示。图12力功图（1）当“动刀”切入到一定深度，剪切力增加到最大值，钢筋的局部压入变形阻力与剪切力达到平衡时，剪切过程处于压入变形向剪切滑移阶段过渡临界状态，如图2中的B点。形深度不同，据实测，剪切A3钢时，压入深度约为被剪切直径的38；25MN钢约为33。其规律是材料越硬，压入深度与被剪钢筋直径之比愈小。（2）刀刃角度影像刀片后角愈大，压入深度与其直径比愈大，反之亦然。（3）刀刃形状的影像刀刃包容面愈大，压入深度与其直径比愈小。图13为圆弧下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763形刀刃，所剪切下的料茬口较齐。其压入深度与其钢筋直径比值仅为10。图13圆弧刀刃剪切钢筋断面示意图122剪切滑移阶段当剪切力大于钢筋本身的抗剪能力时，剪切面开始产生滑移，如图14中BC曲线所示。在该阶段由于剪切面不断变小，剪切力亦逐渐减小，直至钢筋整个截面被剪断为止。若两力间隙过大时，出现错位剪切见图14中CD曲线。从实测得知，被剪切的材质愈硬，刀片后角愈小，刀刃包容面愈大，则下料断口“马蹄形”愈小。切断力分析从图14可看出“动刀”与钢筋接触后，两刀（动刀与定刀）压力形成力偶。此力AP偶促使钢筋转动，于此同时，刀刃侧面又给钢筋施加推力T，形成力偶（此力偶将阻止C钢筋转动），随之刀片继续压入钢筋角不断变化。当两个力偶达到平衡时（即）钢筋ACT停止转动。图14剪切过程受力分析变形阶段，作用在刀刃上的力，可用下式计算式（11）05PPF式中P钢筋作用于刀刃上的力，NP单位面积上的压力，2/NMF钢筋截面积。2下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763相对切入深度，Z图15剪切力随剪切深度变化图由式（11）可看出在压入阶段，若认为单位压力P为常数，则总压力P随压入深度Z值增加而加大。按图5所示抛物线A曲线增大，直至钢筋整个剪切面产生滑移时，剪切力达到最大值为止。由式（11）还可以看出压入阶段总压力随被剪钢筋截面增加而增加（即材料愈硬，P值愈大）。123剪切滑移阶段作用力分析剪切滑移阶段，剪切力P可按下式计算式（12）COSHBZ式中切片断面宽度被剪件单位面积上剪切抗力被剪件断面高度H被剪件转动角度杂。苏联曾采用式（13）PF采用式（13）计算结果与实际差距较大，因为圆钢剪切过程不是纯剪切，而含挤压,弯曲撕掉。令计算公式为式（1412BPK）式中为刀刃磨钝后，由于刀刃间隙增大，切断力增大系数，一般取13左右；1为抗减极限强度与抗拉强度之比，一般取06左右。由于系数选择不同；其误22K差很大，在有式（14）计算出的剪切力应为最大值。但实际剪断时截面不是最大值根据实测，刀片切入钢筋三分之一时开始断裂。因此，将F值（即钢筋最大截面），带入式（14）求出的P（最大剪切力）与实际不符。目前，一般采用测试数据为依据。但由于测试方法复杂，传感器加工精度不高，加之位移不当等因素，则所测值差异也较大。下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763Z刀刃压入深度若为常数剪力P应按5中虚线B变化，但实际是按曲线C变化，从而说明并非是常数，而是随刀刃切入深度Z的增加而减小，其原因是由于钢筋内部存在缺陷及错位则增大所致。上述为截切矩形截面剪切力的计算公式，圆形截面剪切力计算公式较复杂。124剪切全过程剪力分析综上所述，在剪切全过程中，剪切变化规律从动刀接触钢筋开始，随刀刃压入深度Z的增加，剪切力随着增大；当压入深度达到一定值（此值与被剪钢筋抗拉强度等有关）。剪切力达到最大值（见图15中点B）。钢筋变形转为滑移阶段，其MAXP剪切力变小，见图（15）曲线BC。该曲线倾斜度，随被剪钢筋材质不同而变化。钢筋材料的抗拉强度越大，曲线BC愈陡直，反之亦然。125综合分析（1）刀片磨钝系数对切断力的影响从式（14）可知，刀片磨钝后，值增大，1K切断力P值增大。（2）刀片间隙对切掉力的影响两刀片（动刀与定刀）间隙增大，侧向力加大，所测出的切断力测小，如图16所示。的间隙分别为08，16，。从123,FSFS24M而看出刀片间隙越大，则切断力越小。当侧向力增大到一定值时，将导致“侧板”等零件损坏，因此，侧向力应控制在一定范围。图16切断力与刀片侧隙关系表11为剪切A3钢筋，直径为30MM,侧隙不同时所测出的切断力。表11切断力（3）力与被剪切钢筋直径的关系由式（14）可知切断力随被切断钢筋截面积增大而增大。故被切钢筋直径增加，切断力增大。图17为GQ40C型切下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763断机，分别剪切四种不同直径A3的力功图，实测的43,02,5M曲线。12,FSFS图17切断力与被剪钢筋直径关系（4）切钢筋材质关系图18为分别切断25MN与A3钢（直径为32MM所测试的切断力曲线与。从被切断钢筋材质的强度和硬度增大而加大1FS2F图78切断力与被剪钢筋材质关系（5）切断力与刀片刃口角度及刃口形状的关系图19分别用后角与圆弧刃口012,刀片剪切，A3钢筋实测出曲线。从图中看出切断力40M123,FSFS随刀片后角增大而减小；随刀刃包容面增大而增加。测试数据见表12。图19切断力出现位置与刀具关系（6）最大切断力出现位置系数分析式151POSU表12测试数据下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763式中最大切断力位置系数U动刀片承受到最大载荷时行程POS动刀片接触到被剪切钢筋行程1S钢筋切断时动刀片的行程（）POS1图110为最大切断力出现位置系数图。图中图110切断力出现位置图点，分别为开始切入，最大载荷，切断结束位置。1,PNS最大切断力出现位置与刀片刃口角度及形状有关。系数U随刀片后角增大而增大（见图9），随刀刃包容面增大而减小。系数U与钢筋材质有关，被剪切钢筋强度，硬度越高，U值越小。2切断功分析切断功即为切断力，在一个切断周期所做的功，计算公式为式（16）式中A切断力剪切开始位置1S剪切终止位置N用上式计算，需首先确定剪切力曲线方程，方向进行计算。其结果精确，,FS但方程式难以确定。采用辛浦生公式计算式（17）上述计算方法是将函数用抛物线近似表示。此法简单，计算结果准确。,FS从而得知（1）切断功与被剪切钢筋直径关系切断功随被剪切钢筋直径加大，如下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763图17所示。（2）切断功与刀刃角度关系切断功随刀片后角增加而增大，如图19所示。（3）切断功与刀刃形状关系切断功随刀刃包角面增大而减小，如图19所示。结束语综上所述，钢筋剪切变形，用第四强度理论（即变形能理论）分析比用第三强度理论（即最大剪切应力理论）分析，更符合实际。但目前对钢筋剪切机理尚未做出微观分析，钢筋断裂处的变形是复杂的。单纯将切断力及切断功的大小，作为评价切断机质量指标是不合适的，应以强度条件（包括可靠性试验）及切断机实际能耗多少来评价质量才是合理的。不应只满足强度条件，而不顾能耗多少或只追求小的切断力；不顾切断机效率，而片面追求小的切断功，也不尽合理。13钢筋切断机理分析通过实验对钢筋切断机理进行分析，探讨钢筋在切断过程中变形，剪切和裂纹扩张的规律，以及计算所受的最大切应力，校核提供可靠的依据。切断机的动力机构多采用曲柄连杆机构。如图所示。在曲柄1的驱动下，带动连杆2运动，从而使滑块3作往复直线运动。曲柄每旋转一转，固定在滑块3上的动刀片4进行一次冲切钢筋5的工作行程，定刀片6固定在机体尾座上。图111曲柄连杆机构对不同直径的钢筋作了切断力测试验，选用建筑中常用的A3低碳钢筋直径分别为40MM32MM25MM,在测试机描绘出力功图，从中可以清楚看出，随着钢筋直径的增加，其切断力，功，切段时间及电机功率都增大。下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763图112钢筋断口处形状及参数分析表13测试表切断钢筋的断口示意图如图112所示，钢筋的断口处还可分为三区域，1区委剪切区，在这个区域，刀片对钢筋进行纯剪切，断口光亮平滑，他发生在切刀刚开始切入钢筋的一段时间范围。2区为纤维区，当塑性钢筋在整体受到负载荷时，断口沿剪切区开始撕裂，发生韧性断裂，在此区域断裂面呈无光泽的纤维状断面凹凸不平，用放大镜能看到平行于刀片剪切方向的条状纤维沟纹，这是由于在活动刀片剪切作用下，断面表面晶粒沿剪切方向撕裂后留下的断面形状。3区为挤压变形区，这是由于刀片最初接触被切钢筋时，对钢筋产生挤压作用，在刀片的挤压下，首先发生挤压变形，当变形至一定的程度，开始切入钢筋。再仔细观察断口侧面，可以看到靠近断口表面处形成弯曲状，纤维由垂直于断口的方向逐步趋向于平行于断口平面方向，并且纤维曲线凸面向着此端被切钢筋移动的方向。这是由于两个刀刃挤压剪切钢筋时，断面器体聚合力企图阻止别切晶粒位错反向拉扯所造成的纤维弯曲。实验表明，钢筋切断后都有上述三个区域。图113为直径40，32，25钢筋断面图。A1，B1分别为上断面剪切区和纤维区深度尺寸；A2，B2分别为断面剪切区和纤维区的深度尺寸。通过对多个式样进行实测，将所求得平均值（MM）列下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763于表14中图113钢筋切断面表14平均值131目前钢筋切断机存在的问题（1）全封闭结构钢筋切断机均采用减速箱结构用螺栓连接，不仅刚性差而且还增加了结合面的加工，和盖后常常从该处漏油；而整体式结构钢筋切断机活动刀处均采下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763用侧开盖结构，由于切断机工作时所受侧向力很大，故侧盖常常损坏。（20采用曲柄连杆机构并用3KW电机驱动的同类产品，其工作主轴偏心均小，这样在切剪公称直径范围不同直径的钢筋时就需要更换刀片或刀片加垫片才能完成或剪切钢筋的要求，因此每台钢筋切断机都要储备几种不同的刀片或刀垫，以备调整使用，这样就给使用和保管带来麻烦，同时也增加了机器的成本。而不需更换刀片或刀垫的同类型切断机其驱动功率均3KW，这样不仅使切断机的能耗加大，而且增加了体积和重量。（3）国内切断机刀片侧隙的调整是靠选配尺寸固定的刀垫或在刀片的后面加减刀片来实现的，这种调整的方法不仅麻烦，劳动强度大，工作效率低，而且还不能保证间隙的合理，常常由于间隙过大，使有效剪切力减小，剪切能力下降，同时还使机体所受侧向力加大，造成机体断裂，直接影响切断机的使用寿命。（4）减速箱结构全封闭钢筋切断机操作位置低，不符合人机功能设计要求，操作费力，且稳定性较差。132钢筋切断机前景在比较传统的钢筋切断机的性能特点的基础上,设计研究了一种新型的减速装置的钢筋切断机,给出了其工作原理及主要性能参数的确定过程,最后得出了相关结论,证明此种钢筋切断机性能优良,具有广阔的应用前景。下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605动机的选择21计算剪切力P在剪切钢筋的过程中，剪切力必须克服钢筋材料的极限强度，只有这样才能把钢筋切断。在切断机能力容许的范围内，切断钢筋的直径越粗，需要的剪切力越大，由钢材冷切经验公式可知，剪切力P的大小可由公式确定2225097607964076810BBPDD总攻A值的理论计算分析AA1A2A3式（21）式中A1剪切功A2曲柄滑块摩擦损耗功A3其他消耗之功（1）302A式（22）1035DP14768583J式中D被剪切钢筋的直径，MMP剪切力，KN偏心距E23MM连杆长L300MMMAX2AX3SIN0764T584PNJA21350964ASA30260083120166JA600834949120166770477J22切断机匹配电动机功率理论计算按切断机一次剪切平均能量确定电机功率公式为KW式（23）348101060/2NATC式中平均功率，KWA一次剪切所需之功，JN滑块行程次数，1/MIN行程利用系数（手动05,流水作业时取1）NC考虑电机运转安全系数K及效率,则电机功率为下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763N601NKAC式（24）式中N实际电机功率，KWK安全系数（1113）整机效率，KW127042736061935NAC所以选择电动机功率为3KW，型号为Y100L2额定转速1500R/MIN,满载转速1430R/MIN。图21电动机下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605速器的设计减速器的机体是用于支持和固定轴系的零件，是保证传动零件的啮合精度，良好的润滑和密封的重要零件，其重量约占减速器总重量的50。因此，机体结构对减速器的工作性能，加工工艺，材料消耗，重量及成本等有很大的影响。1第一根齿轮轴2第二根轴3第三根轴4凸轮5连杆6定刀片7动刀片8第二级大齿轮9第一级大齿轮10大带轮11电动机图31钢筋切断机示意图31传动比的计算与分配总传动比1430682MNI总分配传动装置传动比式（31）0I总式中，分别为带传动和减速器的传动比。选择5，则减速器传动比为0I0I0468935I总分配减速器的传动比为了使两级大齿轮直径相近，查表得，则1I21/97I32计算传动装置的运动和动力参数下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763为了进行传动件的设计计算，要推算出各轴的转速和转矩。如将传动装置各轴由高到低依次定为轴，轴，轴见图31,为相邻两轴间的传动比0,1I2为相邻各轴间的传动效率；为各轴的输入功率（KW）P，为各轴的输入转距（NM）12T，为各轴的转速（R/MIN）,N则可按电动机轴至动作机运动传递路线推算，得到各轴的运动和动力参数。各轴的转速轴1043286/MIN5MNRI轴219/II轴323/INMNRI各轴输入功率轴KW1017921DP轴KW228075轴KW3354轴的输出功率则分别为输入功率乘轴承效率098。各轴的输入转矩电动机的输入转矩2795018340DDMPTNMN轴11596I轴22824轴338706I33带的选择331带的计算工作情况系数，每天工作时间小于十小时，工作载荷性质为冲击载荷，根据工作情况系数13AK计算功率KW139CAPK选出带的型号A型查资料得小带轮直径为63100MM取100MM大带轮大带轮的转速1221043289/MIN5DNNR下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763带长12049527MD1初取中心距12205ADH其中H81190A33525取A650MM带长MM293410629415MLDA查表实际L2500MM小轮包角002183D中心距MM28650194MMLAL带速147/60601NVS由表118132包角系数089基准长度LD2000查得0920PAKCK传动功率增量017332带的根数确定带的根数0393191207802CACPZK所以Z取434齿轮的设计及模数的选择341第一级齿轮传动设计因传动尺寸无严格限制，批量较小，故小齿轮用45号钢，调质处理，硬度240HB280HB，平均用260HB,大齿轮轮用40CR,调质处理，硬度229HB280HB。平均取用240HB。计算步骤如下图表参考机械设计书齿面接触疲劳强度的计算计算步骤如下6612719509509428PTNMN齿宽系数06软齿面硬度350HBB初步计算许用接触应力0909710639MPA1HLIM1H0909580522MPA2LI2由资料取90DAD初步计算小齿轮直径133122904138165DHTUA下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763取100MM初步计算齿宽60MM1D106DB初取齿数2032060/0/25MZ21ZI263中心距MM12/A校核计算圆周速度10286/60DNVMS精度等级由资料得选八级精度。使用系数，15AK动载荷系数由资料,12VKV齿间载荷系数由资料先求HA129650713TTFND28/0ATMMPAB12183367AZ46708AZ由此得2180HAK齿向载荷分布由资料得23310176041401258HBABCD载荷系数52829VHAK许用接触应力LIM1LN7890NHZMPASLI22165验算12965017892074HEKTUZBD563MPAH计算结果表明接触疲劳强度较为适合，齿轮尺寸无需调整重合度系数07507522681AY齿向载荷分布系数下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763138FK齿间载荷分配系数/06147AY载荷系数52356AVFK齿型系数124A29A应力修正系数16SY28A弯曲疲劳极限由LIM10FMP245尺寸系数由XY许用弯曲应力LI11MN60951462FNXYMPASLI2273F验算11236590746150841FFASKTYBDM922MPAFMPA22128965FASF2F初步计算NM662275010399PTN齿宽系数06软齿面硬度350HBB初步计算许用接触应力0909710639MPA1HLIM1H0909580522MPA22由表1216取90DADA初步计算小齿轮直径1332257931056DHTU取150MM初步计算齿宽90MM306DB初取齿数25325753/150/MDZ43ZI4674中心距MM34/2A校核同上，经验算计算结果表明接触疲劳强度较为适合，齿轮尺寸无需调整重合度系数。下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763342第二级齿轮传动设计方法同第一级设计齿面接触疲劳强度计算因传动尺寸无严格限制，批量较小，故小齿轮用45号钢，调质处理，硬度240HB280HB，平均用260HB,大齿轮轮用ZG35SIMN,调质处理，硬度229HB280HB。平均取用240HB。计算步骤如下图表参考机械设计书初步计算NM6622275951091013PTN齿宽系数06软齿面硬度350HBB初步计算许用接触应力0909710639MPA1HLIM1H0909580522MPA2LIM2H由表1216取90DADA初步计算小齿轮直径1332275139076DHTU取150MM初步计算齿宽90MM30DB初取齿数253425853/150/6MDZ43ZI48中心距MM34/2A校核计算圆周速度1509375/606DNVMS精度等级由表126,选八级精度。使用系数由表129,15AKA动载荷系数由资料得,12VKV齿间载荷系数由资料得先求HA1275150TTFND100N/MM82/ATMB121833258AZ4096AZ由此得218HAKZ齿向载荷分布由资料得下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976323310176041401258HBKABCD载荷系数5829VA许用接触应力LIM1LN805NHZMPASLI2216验算129650178925074HEKTUZBD563MPA2H07507522861AY计算结果表明接触疲劳强度较为适合，齿轮尺寸无需调整重合度系数齿向载荷分布系数138FK齿间载荷分配系数/061AY载荷系数5235674AVFK齿型系数由资料1429A应力修正系数由图122216SY28A弯曲疲劳极限由图1223LIM10FMPA245尺寸系数由图1225XY许用弯曲应力LI11MN60951462FNXMPASLI2273FY验算11274514650860FFASKTYBDM250MPA1FMPA2212985245FASF2F下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763经过验算计算结果表明接触疲劳强度较为适合，齿轮尺寸无需调整重合度系数。35轴径的选择以及轴承的选择351轴径的计算轴的材料选择45号钢设计公式，轴的最小直径式63395102PDCMN（32）式中P轴的传动功率，KWN轴的转速，R/MIN许用切应力，MPAC与轴材料有关的系数，可由资料得轴MM33127186PDN取直径为40MM1轴MM3322579PDCN取直径为50MM轴MM33412取直径为60MMD352轴的校核校核第一根轴见图32输入功率273KW带轮的直径为505MM转速为286R/MIN则已知式12860576/VWRMS（33）式中V带速P功率为KW则带轮的有效拉力为102731065PFNV下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763受力分析轴水平方向的受力分析图水平方向的弯矩图垂直方向的受力图垂直方向弯矩图合成弯矩图转矩图当量弯矩图图31对轴进行水平方向的受力分析下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763PMW则32710968NMV21051TAN82RTFD10911820FR1FR21282065109850RMFRFN7N“125“4R1329R361轴材料为45号钢由表得025BMPA1则应力校正系数19校核轴径连接带轮处的333127508506MDMB连接齿轮处的333114100M其余两轴的设计方法相同，下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763图32轴1图轴图4轴36滚动轴承的选择计算钢筋切断机所用的各类减速器大量使用滚动轴承。滚动轴承是一种标准件设计者应按照国家标准规定的方法，根据具体情况正确地选用。选取轴承代号6010深沟球轴承。（中间轴）基本额定动载荷为22KN滚动轴承疲劳寿命的基本计算公式为式34PCL10式中为转速表示的基本额定寿命R6寿命系数。球轴承，滚子轴承3310当量动载荷（N）。对于向心轴承用“径向当量动负荷”表示，对RP于推力轴承用“轴向当量动负荷”表示；A基本额定动负荷（N）。对于向心轴承用“径向基本额定动负荷“CRC表示,对于推力轴承用“轴向基本额定动负荷”表示,A22KNR由上述可知左端受力,610328,304CACF右端受力；765,495DDRF由,式35ARYXP查钢筋切断机设计手册得X056,Y1左端,NP58197031右端24725645下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763所以左端轴承疲劳寿命RL631010895972右端轴承疲劳寿命631045837标准件表31标准件下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605杆的设计钢筋切断机剪切运动是由一曲型的曲轴连杆机构完成的。但是由于切断机机体内腔狭小，在装配曲轴连杆时比较困难。尤其是在使用中发生故障需要维修时，拆卸曲轴连杆更加不容易，给维修造成很大的不变，因此在不改变设备功能的情况下，我对曲轴连杆机构做了一些改进。图41凸轮机构将曲轴连杆机构改成凸轮结构，其中将曲轴改为凸轮轴形式，有三部分组成，其零件图41下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763图42连杆机构连杆改成整体形式，从图42可以看出，改进后的零件无论在结构上还是加工工艺，都将比原来的简单。改进后的凸轮结构直接从机体航的注册孔中装入和取出。而不必拆卸连杆，大大简化了装配程序，减轻的工人的劳动强度。同时也极大的方便了维修，还简化了零件的工艺过程，取得良好的经济效益。下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605高强度的几种方法51机体强度提高的设计最初这种GJ型钢筋切断机机体采用ZG45。后来一些厂家将机体材质降低为球墨铸铁OT455，甚至个别制造厂家将材质降为灰口铸铁。施工实践证明，机体采用灰口铸铁是不行的。在满负荷剪切直径为45MM钢筋时，机体颌口百分之百地断裂。而采用球墨铸铁OT455，也有少部分机体断裂。从断裂分析，造成球墨铸铁机体断裂的主要原因，是铸造缺陷造成的。断口反映的最主要缺陷是夹渣；化验结果表明，这些夹渣主要缺陷是，和硫化物。23ALO2SIMGFEOMGS其次是缩松和石墨漂浮。这些缺陷严重地影响机体强度。资料实践证明，钢筋切断机体采用球墨铸铁铸造完全可行。不过，采用OT455材料强度偏低。我们推荐采用稀土镁球墨铸铁OT602。实验表明，这种材料的抗拉强度，疲劳强度以及小能量多次冲击抗力性能都接近和超过45号钢的机械性能。参见表51机械性能（PA）1机械性能（PA）B（PA）S（NM/KA）2CM无缺口有缺口球铁QT6025884510882641195588419639228245250294215995102040正火45号钢637557846392351049882428225651235417655为了保证材质纯正可靠，在设计选材时，对QT602的机械性能，金相组织，化学成下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763份必须提出要求，如表。实践证明，采用这种材质的机体强度，刚度都很好，是理想的机体材料。表52对QT602金相组织的要求项目球化类型球径珠光体铁素体磷共晶渗碳体QT602I类中，小8010153表53对QT602机械性能的要求机械性能（PA）B（PA）S（NM/KA2CM）硬度HBQT602588441192147215269表54对QT602化学成份的要求成份CSIMNPSMGRE原铁水3438121507007008成品3438222807007003004006003006提高铸造质量，防止铸造缺陷首先应降低原铁水的S，P和球墨铸铁中残MG量，防止氧化物夹渣产生。此外，提高浇注温度，随温度上升，铁水表面渣膜会稀释或减簿。实践证明，超过1300度，夹渣缺陷基本上可以消除。采用快速浇注法，在球化处理和石墨化处理时加入0405的冰晶石粉，因为熔融状态的冰晶石可降低渣子熔点和表面张力，能润滑，溶解渣子中的氧化物和硫化物，这种渣子容易扒净。总之，保证机体铸造的铸造质量提高机体强度的重要措施之一2合理的进行结构设计52改变压刀结构目前，GJ40型切断机采用压刀块压刀，螺孔周围产生应力集中，结构不合理，应该避开在最大应力区开孔，避免应力集中引起的破坏。改变这种结构有两种方法，一是加大M20两个螺孔的中心距K参见图51（A），使螺孔躲开最大应力区。另一方法是改变压刀结构，我们在RQ62型贝氏体钢切断机设计中总结GJ40记得教训，有压刀紧固，改为拉刀片紧固，如图51（B）所示，这种结构避免了应力集中发生，实践证明是可靠的。增大额口的扛剪、抗弯强度下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763可知，增大额口截面积尺寸B、H，对提高额口强度有利。因为弯曲应力与成反3H比，随着H增大H增大，额口部位的应力急剧下降。而剪应力与H成反比，即随着H增大，剪应力下降。由此可见设计成扁而宽结构的额口，对抗弯、抗剪有利。图51压刀结构改进（A）旧结构（B）新结构53其他部件的改进设计在传动形式上，采用2级减速，增加总速比，降低剪切次数，提高剪切力，在轴承的装配上，除曲轴采用滑动轴承提高耐压力外，其余各轴均采用滚动轴承，减少摩擦损失，提高机械效率参照国外样机共同研制出该类型的切断机参照技术参数对如何降低成本，减少加工工时，谈几点改进建议。（1）机架由钢板焊接结构改位铸件机架为钢板焊接在剪切时，发现机架刚度差（即机身摆动），机架的横梁焊接初开列，轴距变形。鉴于我国钢板的焊接技术和热处理技术有限，将钢板连接机架改为铸造整体结构，更为适宜。（2）将铸刚件改为铸铁以前定刀座，动刀架，大齿轮等；机架，刀座均为铸钢（ZG45）。目前，我国生产切断机的厂家均为中小型厂；大都没有铸钢设备，只有通过外协加工。故次，延长了生产周期，提高了成本。经电测及使用实践证明，上述铸钢均可用（QT505）铸铁代替（3）零件的加工精度等级可适当降低产品的精度，并非愈高愈好，而应该有个适当要求，否则将造成加工与装配困难，使造价提高。齿轮精度可降低；其精度要求为八级，实际加工后的齿轮（一般用滚齿机加工）精度可达9级，再经过热处理表面淬火后精度只有10级。切断机主要用于剪切建筑钢筋，下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763均在建筑工地工作。根据工况，该产品精度可视为9级精度。因而，将齿轮设计精度降低12级更趋合理。，零件的公差配合等级应降低机架三个轴孔一般采用镗床加工，其设计精度要求级。根据实践，182AFIT即可满足要求。因此，将原设计精度降低12级较合理。1902AFIT放松公差配合精度等级配合，设计要求两种机型公差配合均要求精度偏高，配合偏紧，从而造成加工困难，装配费工。如压配合的轴瓦，其孔与轴配合，设计要求，当轴瓦压入后，其内孔缩小，加工时，87/HF操作者常把孔加工成下偏差，而轴加工成上偏差，改为配合后，即容易装配，又保8/FE证其使用性能根据钢筋切断机工况，结合我国生产厂家的现状，对GQ40型及GQ40L型进行改造设计，将会成为性能高成本低在市场上具有竞争力的产品。6钢筋切断机强度计算参考切断钢最近几年，基本建设工程中钢筋混凝土工程量加大，采用的钢筋越来越粗，对钢筋切断机主要机件的强度提出了更高的要求。筋的过程中，钢筋切断机机体承受很大的剪切力，从而要求机体必须具有足够的机械强度。可是，施工中多次发现切断机额口断裂现象，如图101所示。保证切断机具有足够的强度，工作安全可靠，得到设计人员和生产制造厂的高度重视。下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763图61切断机机体额口断裂状态经过大量调查研究，结合RQ62型热切贝氏体钢切断机的设计实践，对钢筋切断机的强度计算提出了一些看法。同时针对破坏断口，进行应力检测，并和理论计算结果进行一比较分析，从中提出提高切断机机体强度的设计途径。61机体额口的强度计算钢筋切断机的异常破坏多发生在机体额口参见图61断口状态断口从额口下部表面开始，沿着额口对角线方向延展