五层框架结构办公楼毕业设计参考计算书

1、实用文案目 录§设计说明21.1工程概况21.2设计依据21.3防水设计21.4墙体31.5楼地面31.6门窗31.7室外工程及其他： 3§设计计算42.1工程概况42.2板的设计42.2.1. 屋面板的设计42.2.2楼板设计1.02.3. 次梁的设计1.82.4楼梯设计212.4.1梯段板设计2.12.4.2平台板设计212.4.3 平台梁设计 222.5横向框架在竖向荷载作用下的计算简图 2 42.5.1横向框架简图242.5.2恒荷载计算： 252.5.3. 楼面活荷载计算： 2.82.5.4 风荷载计算 292.5.5 横向地震荷载的计算 今年需要新加进去的内容2

2、.6内力计算：312.6.1 .恒荷载作用下的内力计算 312.6.2、活荷载作用下的内力计算 392.6.3. 风荷载作用下的内力计算 462.6.4 横向荷载作用下内力计算 今年需要新加进去的内容2.7 .内力组合：512.8截面设计542.8.1、梁截面设计542.8.2. 框架柱非抗震截面设计 5.62.9基础设计582.9.1. 设计资料：582.9.2. 基础尺寸5.82.9.3. 地基承载力验算5.92.9.4. 受冲切承载力验算5.9§毕业设计结论6.2致谢63参考文献： 6.5§设计说明1.1工程概况1建设单位：三明建筑公司2工程名称：黎歌行政办公楼3建设

3、地点：三明列东4.工程性质：本工程是多层办公楼建筑使用年限：50年耐火等级：二级5.工程规模：本工程主体高度：19.7米建筑面积：4658.53平方米建筑层数：56建筑标高：本工程标高正负零是设计假定7本工程是综合楼，建筑结构体系为框架结构，抗震设防烈度为6度8设计图纸以毫米为单位，标高以米为单位1.2设计依据1三明学院土木建筑工程学院提供的毕业设计指导及方案为设计要求2市规划局提供的用地红线图，地形图4建筑工程设计国家现行规范及工程建设标准强制条文（房屋建筑部分）1.3防水设计1本工程屋面防水等级为三级。防水层耐用年限为10年2屋面为上人屋面3密实混凝土上人屋面做法：现浇钢筋混凝土屋面板，建

4、筑找坡2%20厚125水泥砂浆找平层刷基层处理剂一遍卷材防水层40厚C20密实性混凝土一次性抹光（配$4200双向钢筋网）4. 屋面内外排水，雨水口做法详见闽93J01-19页山墙泛水做法详见闽 93J01-12-11.4墙体1. 外墙墙厚为240 ,采用页岩烧结多孔砖内墙墙厚为120，采用页岩烧结多孔砖2. 外墙装修：外墙面做法详见各立面图3. 内墙装修：内墙均抹20厚的石灰砂浆4. 所有墙柱之阳角均做1 : 2水泥砂浆护脚线，高1800，详98ZJ501-20-21.5楼地面1. 除厕所外其他的地面均采用大理石地面，做法详见闽97J09-13-642. 除厕所外其他的楼面均采用大理石楼面，

5、做法详见闽97J09-13-673. 厕所地面采用陶瓷锦砖防水地面，做法详见闽97J09-27-126厕所楼面采用陶瓷锦砖防水地面，做法详见闽97J09-27-1274. 凡装有地漏或出水口的楼地面，均做1%坡向地漏或出水口5. 卫生间楼地面墙面1200高度以内均加刷一道水泥基聚合物防水涂料防水层6. 卫生间周边墙体基脚应用C20混凝土，现浇与墙同宽卷边，高度为2001.6门窗1. 门窗锚固：A :铝合金门窗安装详见协 91J604-61至63B :弹簧门的锚固及构造详见协91J604-69至702. 门窗安装：门窗安装墙节点详见协91J604-713. 所用门窗均用铝合金1.7室外工程及其他

6、：1. 建筑周边设有盖板明沟，做法详见闽08J03-9-3当排水遇踏步坡道时，埋设0150水泥管相接。2. 楼梯水平段长度大于0.5米时，其扶手高度为1.1米3. 基础在-0.050米处做25厚1:2水泥砂浆防潮层4. 厕所地面低于相应楼层地面505. 平屋面采用结构找坡6. 凡有预留洞，预埋件及管线设备安装的，各专业应密切配合，按施工和验收规范进行施工7. 图纸经施工图审查后方可施工，未尽事宜，按国家现行规范施工或协商解决。§2设计计算2.1工程概况该工程为黎歌行政办公楼，建筑总面积为4658.53平方米，主体为5层，层高3.6米，室内设计标高为土 0.000，室内外高差为0.50

7、0m，设计使用年限为 50年，整个建筑为全框架结构。地质条件：经地质勘察部门确定，此建筑场地质类型为二类土，地基承载力为180 200KN/m抗震等级为六度设防，场地粗糙度为B类，基本风压为0.7KN/m 2,基本雪压为 0KN/m 2。1场地土为n类，自上而下分布为：杂填土层0.5m，丫 =19KN/m 3 ,粉质粘土层 6.8m，丫=19KN/m3 ,粉质粘土层 2m，丫=19KN/m 3 ,粉土层 3m，丫=15KN/m 3 ,中砂层 5.5m,卵石层0.5m。基础底面放置于粉质粘土层上，承载力特征值fak=120 KN/m 22.2板的设计2.2.1. 屋面板的设计(1 )设计资料a.

8、屋面做法：40mmC20 细石防水混凝土；4mm厚聚合物水泥砂浆结合层干铺玻纤布一层隔离层；一道改性沥青防水卷材防水层；20mm 1: 3水泥砂浆找平层；保温隔热层(40mm聚苯乙烯泡沫塑料板)；20mm 1: 3水泥砂浆找平层100mm 现浇钢筋混凝土屋面板；20mm石灰沙浆抹底。b. 上人屋面活荷载：楼面活荷载2.0 kN/m 2;c. 采用C30混凝土，板中钢筋采用 HPB235级钢筋。(2) 板的设计(按弹性理论设计)a. 屋面恒荷载标准值计算40mmC20 细石混凝土4mm厚聚合物水泥砂浆结合层20mm水泥砂浆找平层（2层）0.0425=1kN/m20.00418=0.072 kN/

9、m 220.0220= 0.8kN/m20.040.5=0.02 kN/m 2100mm现浇钢筋混凝土屋面板0.125=2.5 kN/m 220mm石灰沙浆抹底0.0217= 0.34kN/m屋面恒荷载标准值总计4.732kN/m2b. 屋面荷载设计值可变荷载设计值q=1.42=2.8 kN/m 2永久荷载设计值g=1.24.732=5.68kN/m2折算荷载g = g+q/2=5.68+2.8/2=7.08kN/mq = q/2=2.8/2=1.4kN/m荷载总设计值g+q = 5.68+2.8=8.48 kN/m40mm改性沥青防水卷材、聚苯乙烯泡沫塑料板（3）.计算跨度框架结构楼盖整体现

10、浇，内跨及边跨的计算跨度均取为轴线间的距离，即I。 lc（轴线间距离）（4）.弯矩计算及配筋跨中最大弯矩为当内支座固定时在 g+q/2作用下的跨中弯矩值与内支座铰支时在q/2作用下的跨中弯矩值之和。计算时混凝土的泊松比取0.2 ;支座最大负弯矩为当内支座固定时 g+q作用下的支座弯矩。根据不同的支承情况及不同的荷载，整个楼盖可以分为A、B、C、D、E、F、G、H八种区格板。（全部区格板为双向板）板的划分如下图2-1所示：图2-1结构平面布置图及板的划分a. 板的计算：各区格板根据loi / lo2和四边支承情况查附表7得系数如表2-1所示:表2-1系数格四边固支（g+q/2或g+q作用时）q/

11、2作用时mim2m11m2m2A0.03500.0091-0.0771-0.05710.07640.0268B0.03160.0116-0.0728-0.05680.06700.0300C0.02260.0163-0.0596-0.05430.04660.0356D0.03740.0068-0.0801-0.05710.08490.0230E0.03060.0123-0.0715-0.05670.06450.0309F0.02710.0144-0.0664-0.05590.05610.0334G0.03010.0127-0.0708-0.05660.06310.0313H0.04000.003

12、8-0.0829-0.05700.09650.0174A区格板：101/ lo2 =0.64，查表得标准文档2 2m1 = (0.0350+0.20.0091 ) 7.082.7 +(0.0764+0.20.0268)1.42.7 =2.735kN mm2 =(0.0091+0.2X0.0350)7.082.72+(0.0268+0.20.0764)1.4 2.72=1.260kN mm1 =-0.0771 (g+q)l01=-0.07718.482.7 =-4.766kN mm2 = m2 =-0.0571 (g+q)l°1=-0.05718.482.7 =-3.530kN m各区

13、格板分别计算的弯矩值列于表1-2b. 截面设计截面有效高度：由于双向配筋，两个方向的截面有效高度不同。考虑到短跨方向的弯矩比长跨方向的大，故应将短跨方向的跨中受拉钢筋放在长跨方向的外侧，以期具有较大的界面高度。其取值，短跨：h°1=h-20=100-20=80mm;长跨：h°2 =h-30=100-30=70mm截面设计用的弯矩：对于周边与梁整体连接的双向板区格，由于受到支承构件的变约束，使板得内弯矩大大减小。对四边与梁整体连接的板，其弯矩跨中及支座截面弯矩按规范进行折减，折减系数如下表所示。近似取丫 =0.95 , As=M。板跨中、边支座、内支座的配筋计算结果及实0.9

14、5h0 fy际配筋分别列于下表1-3表2-2弹性理论计算的弯矩值项目 区 格l01(m)l02(m)l01/ l02(kN m)m2(kN m)1m1(kN m)nm1(kN m)1m2(kN m)nm2(kN m)A2.74.20.642.7351.260-4.766-4.766-3.530-3.530B34.20.713.0811.689-5.556-5.556-4.335-4.335C2.42.70.891.8831.533-3.684-3.684-3.357-3.357D3.35.70.584.3531.711-7.397-7.397-5.273-5.273E2.43.30.731.9

15、181.104-3.492-3.492-2.770-2.770F2.430.8001.7291.168-3.243-3.243-2.730-2.730G4.25.70.745.7893.423-10.591-10.591-8.467-8.467H2.45.70.422.4680.777-4.049-4.049-2.784-2.784表2-3弹性理论设计的板跨中配筋项目格、方向h0MAs配筋实有AsAl01802.735171.37 8190265.0I02701.26090.23 8190265.0Bl01803.0810.8=2.465154.45 8190265.0l 02701.6890

16、.8=1.35196.74 8190265.0C1 01801.8830.8=1.50694.36 8190265.01 02701.5330.8=1.22687.79 8190265.0D1 01804.3530.9=3.918245.49 8190265.01 02701.7110.9=1.540110.28 8190265.0E1 01801.9180.8=1.53496.12 8190265.01 02701.1040.8=0.88363.23 8190265.0F1 01801.7290.8=1.38386.65 8190265.01 02701.1680.8=0.93466.88

17、8190265.0G101805.7890.8=4.631290.16 8190265.01 02703.4230.8=2.738196.06 8190265.0H101802.468154.64 8190265.01 02700.77755.64 8190265.0表2-4弹性理论设计的板边支座配筋边支座项目h0(mm)M(KN m)As2 何2)配筋实有As（伽2）A10180-4.766298.62 10150523.010280-3.530221.18 10150523.0B10280-4.335271.62 10150523.0C10280-3.357210.34 10150523.

18、0D10280-5.273330.39 10150523.0E10280-2.770173.56 10150523.0G10280-8.467530.51 10150523.0表2-5按弹性理论设计的板内支座配筋项目支座h(mm)M(KN m)As(伽2)配筋实有As（伽2）A-B80-4.766298.62 8130387.0A-C80-3.684230.83 8/10130495.0B-E80-5.5560.8=-4.445278.50 8130387.0B-F80-4.3350.8=-3.468217.29 8/10130495.0C-D80-7.3970.8=-5.918370.78

19、8130387.0C-F80-3.3570.8=-3.021189.30 8/10130495.0D-D80-7.3970.8=-5.918370.80 10130604.0D-E80-5.2730.9=-4.746297.35 8130387.0D-G80-10.5910.8=-8.473530.88 10130604.0E-E80-2.7700.8=-2.216138.85 8/10130495.0E-F80-3.4920.8=-2.794175.04 8130387.0E-G80-8.4670.8=-6.774424.41 8130387.0E-H80-3.4920.8=-3.14319

20、6.92 8130387.0G-H80-10.591663.60 8130387.0222楼板设计(1) 设计资料a楼面做法：20mm 磨光石材面层，细水泥浆擦缝；2mm纯水泥浆；25mm1 : 3水泥砂浆找平层；纯水泥浆一道；100mm 现浇钢筋混凝土楼板；20mm石灰沙浆抹底。b.厕所楼面做法：5mm陶瓷锦砖面层，铺实拍平，纯水泥砂浆擦缝;5mm 1 : 1水泥细砂砂浆结合层；15mm 1 : 3水泥砂浆找平层；防水隔离层周边上翻玄300 ； 2550mmC20细石混凝土找坡层，从四周向地漏找坡，墙边四周抹小人字角，纯水泥砂浆一道;90mm现浇混凝土楼板；20 mm石灰沙浆抹底。c活荷载：

21、普通房间、厕所楼面活荷载2.0 kN/m 2,走廊、电梯前室楼面活荷载2.5kN/m 2d. 采用C30混凝土，板中钢筋采用 HPB235级钢筋;（2 ）板的设计（按弹性理论设计）a. 般楼面恒荷载计算20mm磨光石材面层25mm 1 : 3水泥砂浆找平层100mm现浇钢筋混凝土楼板灰沙浆抹一般楼面恒荷载标准值荷载总计b. 厕所楼面恒荷载计算5mm陶瓷锦砖面层5mm 1 : 1水泥细砂砂浆结合层15mm 1 : 3水泥砂浆找平层25-50mmC20细石混凝土找坡层（100mm现浇钢筋混凝土楼板20mm 石灰沙浆抹底0.0228=0.56 kN/m 20.025 20= 0.5kN/m20.1

22、25=2.5 kN/m20.0217= 0.34kN/m3.90 kN/m 20.12 kN/m 20.00520= 0.1kN/m20.01520= 0.3kN/m20.025+0.05 )0.525=0.938 kN/m 20.125=2.5 kN/m 20.0217= 0.34kN/m2厕所楼面恒荷载标准值荷载总计4.30kN/m 2c. 普通房间楼面荷载设计值:q=1.42=2.8 kN/mg=1.23.90=4.68kN/mg =g+q/2=4.68+2.8/2=6.08kN/mq ,=q/2=2.8/2=1.4kN/mg+q=4.68+2.8=7.48kN/md. 厕所楼面荷载设计

23、值:q=1.42=2.8 kN/m 2g=1.24.3=5.16kN/mg ,=g+q/2=5.16+2.8/2=6.56kN/mq ,=q/2=2.8/2=1.4kN/mg+q=5.16+2.8=7.96kN/me. 走廊、走道前室楼面荷载设计值:q=1.42.5=3.5kN/m2g=1.23.9=4.68kN/m2g，=g+q/2=4.68+3.5/2=6.43kN/m2 q，=q/2=3.5/2=1.75kN/mg+q=4.68+3.5=8.18kN/m(3) 计算跨度由于框架结构楼盖整体现浇，所以内跨及边跨的计算跨度均取为轴线间的距离，即I。 lc (轴线间距离)。(4) 弯矩计算及配

24、筋跨中最大弯矩为当内支座固定时在 g+q/2作用下的跨中弯矩值与内支座铰支时在q/2作用下的跨中弯矩值之和。本题计算时混凝土的泊松比取0.2 ;支座最大负弯矩为当内支座固定时 g+q作用下的支座弯矩。根据不同的支承情况及不同的荷载，整个楼盖可以分为A、B、C、D、E、F、G、H八种区格板。(全部区格板为双向板)板的划分如下图 2-2 :图2-2结构平面布置图及板的划分图a.板的计算：根据I01/I02和四边支承情况查附表7得系数如下表2-6表2-6系数格四边固支（g+q/2或g+q作用时）q/2作用时mim2m11m2m2A0.03500.0091-0.0771-0.05710.07640.0

25、268B0.03160.0116-0.0728-0.05680.06700.0300C0.02260.0163-0.0596-0.05430.04660.0356D0.03740.0068-0.0801-0.05710.08490.0230E0.03060.0123-0.0715-0.05670.06450.0309F0.02710.0144-0.0664-0.05590.05610.0334G0.03010.0127-0.0708-0.05660.06310.0313H0.04000.0038-0.0829-0.05700.09650.0174A区格板：loi / I02 =0.64，查表得

26、2 2m = (0.035+0.20.0091 )6.562.7 +(0.0764+0.20.0268)1.42.7 =2.595m2 =(0.0091+0.20.035)6.562.72 +(0.0268+0.20.0764)1.4 2.72=1.199叶=叶=-0.0771 (g+q)l01 =-0.07717.962.7 =-4.474m2= m2=-0.0571 (g+q)I01 =-0.05717.962.7 =-3.313各区格板分别计算的弯矩值列于表2-7表2-7弹性理论计算的弯矩值表项目 区 格01(m)102(m)1 01 / 1 02m1(kN m)m2(kN m)1叶(k

27、N m)n叶(kN m)1m2(kN m)nm2(kN m)A2.74.20.642.5951.199-4.474-4.474-3.313-3.313B3.04.20.712.9221.605-5.215-5.215-4.069-4.069C3.65.40.891.4991.224-2.808-2.808-2.558-2.558D4.25.40.583.9311.555-6.525-6.525-4.651-4.651E2.73.90.731.9371.124-3.369-3.369-2.672-2.672F2.74.20.801.7431.184-3.129-3.129-2.634-2.634

28、G3.95.40.745.2143.092-9.342-9.342-7.468-7.468H3.05.40.422.5170.807-3.906-3.906-2.686-2.686b.截面设计截面有效高度：由于双向配筋，两个方向的截面有效高度不同。考虑到短跨方向的弯矩比长跨方向的大，故应将短跨方向的跨中受拉钢筋放在长跨方向的内侧，以期具有较大的界面高度。短跨:h°1 =h-20=100-20=80mm；长跨：h02 =h-30=100-30=60mm截面设计用的弯矩：对于周边与梁整体连接的双向板区格，由于受到支承构件的变形约束，使板得内弯矩大大减小。对四边与梁整体连接的板，其弯矩跨中

29、及支座截面弯矩按规范进行折减，折减系数如下表所示。，近似取丫 =0.95 , As= m/0.95bfy。板跨中、边支座、内支座的配筋计算结果及实际配筋分别列于下列表2-3、表2-4、表2-5表2-8弹性理论设计的板跨中配筋方向hoMAs配筋实有AsXAloi802.595162.59 8190265.01 02701.19985.86 8190265.0B101802.9220.8=2.338146.49 8190265.0102701.6050.8=1.28491.94 8190265.0C101801.4990.8=1.19975.13 8190265.0102701.2240.8=0.

30、97970.10 8190265.0D101803.9310.9=3.538221.68 8190265.0102701.5550.9=1.400100.25 8190265.0Eloi801.9370.8=1.55097.12 8190265.0102701.1240.8=0.89964.38 8190265.0Floi801.7430.8=1.39487.34 8190265.0102701.1840.8=0.94767.81 8190265.0Gloi805.2140.8=4.171261.34 8190265.0102703.0920.8=2.474177.16 8190265.0Hl

31、oi802.517157.71 8190265.0102700.80757.79 8190265.0表2-9弹性理论设计的板边支座配筋支项h0(mm)M(KN m)As(伽2)配筋实有As（伽2）座目A10180-4.474280.33 10170462.010280-3.313207.58 10170462.0B10280-4.069254.95 10170462.0C10280-2.558160.28 10170462.0D10280-4.651291.42 10170462.0E10280-2.672167.42 10170462.0G10280-7.468467.92 10170462

32、.0H10180-3.906244.74 10170462.010280-2.686168.30 10170462.0表2-10弹性理论设计的板内支座配筋项目支座ho(mm)M(KN m)As(伽2)配筋实有As（伽2）A-B80-5.215280.33 8130387.0AC80-3.313207.58 8/10130495.0B-E80-5.2150.8=-4.172261.40 8130387.0B-F80-4.0690.8=-3.255203.96 8130387.0C-D80-6.5250.8=-5.220327.07 8/10130495.0C-F80-2.6340.8=-2.10

33、7132.03 8130387.0D-D80-6.5250.8=-5.220327.07 8130387.0D-E80-4.6510.9=-4.186262.27 8/10130495.0D-G80-9.3420.8=-7.474468.27 10130604.0E-E80-2.6720.8=-2.138133.93 8130387.0E-F80-3.3690.8=-2.695168.87 8130387.0E-G80-7.4680.8=-5.974374.34 10130604.0E-H80-3.369211.09 10130495.0G-H80-9.342585.34 8130387.0&

34、#167;3次梁的设计（A、B和C、F板间的次梁） 1 .荷载设计值:图2-3荷载设计图板传来的何载：1.2kN/m（三角荷载）1.2m(梯形荷载）转为均布何载：(1-223、+0.4)58m次梁自重：25kN/m次梁粉刷：17kN/m荷载总设计值：P 17.56kN/m2 .弯矩设计值和剪力设计值的计算1 21 2M, pl2017.56 2.72 9.14kN?m14141212MBPI2。17.56 2.7212.80kN?m10 1012 12M2 PI 017.56 2.46.32KN ?m16 16VA0.5Pln 0.5 17.56 2.7 23.71kNVBl 0.55Pln

35、0.55 17.56 2.726.08kNVBr0.55Pln 0.55 17.56 2.4 23.18kN3配筋计算(1 )正截面抗弯承载力计算次梁跨中正弯矩按T形截面进行承载力计算。环境类别一级，C30混凝土，2 2fc=14.3 N / mm， ft=1.43 N / mm，一排纵向钢筋 h0 =400-35=365mm，纵向钢筋采用2HRB335 钢，fy=300 N / mm ,箍筋采用2HPB235 钢，fyv =210 N / mm o1)确定翼缘宽度因为 h；/h0100/365 0.270.1,所以其翼缘宽度bf按计算跨度l。和梁(肋)净距S考虑，取两者的的较小值。按计算跨度

36、l0考虑bf1l°12.40.8m33按梁(肋)净距S.考虑bfb0.25 (2.4 0.2) 2.45m故取bf0.8m判别跨中截面属于哪一类 T形截面'' 1 '1 fcbf hf (h0 hj 1.0 14.3 800 100 (365 100/2)360.4 kN m 12.8 kN m2属于第一类T型截面，按梁宽为 bf的矩形截面计算；支座截面按矩形截面计算，正截面承载力计算过程列于下表表2-11次梁正截面受弯承载力计算截面位置1B2M( kNm)9.14-12.806.321bf 或b(mm)800250800MS1 fcbh；0.0060.026

37、90.00410.0060.0280.00411 J1 2 sAbfh°fc/fy或Abf ha fc / fy83.51121.7957.07选用钢筋(mm 2)212212212实际配筋(mm 2)226226226(2 )正截面抗弯承载力计算(包括复核截面尺寸、腹筋计算和最小配箍率验算)。复核截面尺寸：hv h0 hf 365 100 265 且 hw / b 265/250 11.06 4截面尺寸按下式验算0.25 cfcbh。0.25 1.0 14.3 250 365326.22 kN V 26.08kN故截面尺寸满足要求因为，0.7ftbh00.7 1.43 250 36

38、591.34kNV 26.08kN所以，按构造配筋，采用08250 。4. 配箍筋率验算：实际配箍率 sv 50旦 0.161%0.24丄 0.16% ,250 250fyv所以，满足箍筋最小配筋率。§2.4楼梯设计2.4.1梯段板设计采用C30混凝土，取板厚h=120(1/30-1/25 的板斜长)，板倾斜角的正切tan 150/ 300 0.5 ,(1).何载计算cos 0.894。取1m宽的板带计算。恒荷载:大理石面层：(0.3 0.15) 0.02 28/0.30.84kN / m25mm水泥砂浆：(0.30.15) 0.025 20/0.3 0.75kN/m三角形踏步：0.

39、5 0.3 0.15 25/ 0.3 1.88kN /m混凝土斜板：0.12 25/ 0.894 3.36kN/m板底抹灰：0.02 17/0.894 0.38kN /m小计活荷载7.21kN/m2.5 kN/m(2).截面设计板水平计算跨度：ln 3.3m，弯矩设计值2 2M 1/10 Pln 0.1 13.23 3.314.41kN.m板的有效高度：h0120 20100mmM14.41 1060.101s1 fcbh21.0 14.3 1000 1002荷载设计值:P 1.35 7.21 1.4 2.5 13.23kN/m11 2 s 0.107A b%fc/fy选配10150 , A0

40、.107 1000 100 14.3/ 300 510mm22523mm ,分布筋每级踏步18.2.4.2平台板设计设平台板的板厚为 h=70mm ，取1m宽板带计算。(1) 荷载计算恒荷载：大理石面层：0.02 0.28 0.56kN/m25mm 水泥砂浆：0.025 20 0.51kN / m70mm 混凝土板：0.07 25 1.75kN / m板底抹灰：0.02 17 0.34kN/m小计3.16kN/m活何载：2.5 kN/m何载设计值：P 1.23.161.4 2.57.29kN / m(2).截面设计平台板计算跨度：In 1.50.2/20.12/21.46m ,弯矩设计值：M1

41、/10 pi20.17.29 1.4621.554k N.m板的有效高度：h0 70 20 50mm0.043M1.554 106s fbhj 1.0 14.3 1000 5021 , 1 2 s 0.044Ab%fc/fy 0.044 1000 50 14.3/ 300 104.87mm22选配 受力筋6200 , As 141mm分布筋63002.4.3平台梁设计设平台梁截面尺寸为 200mm350mm。(1) 荷载计算恒荷载标准值：梁自重 0.2 (0.35-0.07)251.4kN /m梁侧粉刷0.02 (0.35-0.07) 2 17 0.19kN / m平台板传来3.16 1.5/

42、2 2.37kN/m梯段板传来7.21 3.3/2 11.9kN / m小计15.86kN/m活荷载准值2.5 (3.3/2+1.5/2) 6kN / m荷载总设计值永久效应控制：P 1.35 15.86 1.4 6 0.7 27.29kN/m活荷载控制：P 1.2 15.86 1.4 6 27.43kN / m取 P 1.2 15.86 1.4 6 27.43kN / m(2) 截面设计计算跨度l0 1.05ln 1.05 (3.3 0.2) 3.255m2 2弯矩设计值 M 1/ 8Pl01/ 8 27.43 3.25536.33kN.m1/ 2 27.43 (3.3 0.2)42.52k

43、N.m剪力设计值V 1/ 2Pln截面按倒L形计算，b'f b5 70 550mm梁的有效高度ho 350 351 '1 fcbfhf (h)-hf)315mmMu1.0 14.3550 70 (315 70/2)154.15kN/m属于第一类型T形截面36.33 106M1fcbh21.0 14.3 550 3152.1 2 s 0.0480.047Asbh)fc/fy 0.048 550 31514.3/ 300 396.40mm2选配2216，As 402mm .配置6 200箍筋。5hf 200斜截面受剪承载力Vcs 0.7 ftbho 1.25 fyvAsvho /

44、s56.6 315/ 2000.7 1.43 200 315 1.25 21086.46 10342.52kN满足要求。§2.5横向框架在竖向荷载作用下的计算简图2.5.1横向框架简图选取4轴框架进行计算。假定框架柱嵌固于基础顶面上，框架梁与柱刚接，由于各层柱的截面 尺寸不变，故框架梁的跨度等于柱截面形心之间的距离。AB之间的跨度为 5700(mm)，BC之间的跨度为2400(mm)，CD之间的跨度为5700(mm)。底层柱高从基础顶面算至二楼楼面，根据地质条件，室内外高差为0.00m，基础顶面至室外地坪通常取-0.500m，为了便于计算，本设计取基础顶面至室外地坪的距离为-0.5m

45、 ，二楼楼面标高为+3.600m，故底层柱高为3.6+0.5+0.5=4.6m，其余各层柱高从楼面算至上一层楼面(即层高) ，即3.6 m、3.6 m、3.6 m和3.6 m。4轴线横向框架简图如下图所示。图2-4边跨(AB、CD 跨)梁：取 b h=250mm650mm中跨(BC 跨)：取 b h=250mm400mm边柱(A轴、D轴)连系梁，取 b h=250mm650mm ；中柱(B轴、C轴)连系梁，取b h=250mm400mm柱截面均为b=300mmh=450mm底层柱高：hi =3.6+0.45+0.55=4.6m其它层柱咼：h2 = h3= h4 = h5 =3.6m其中在求梁截

46、面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取1=21 0 (I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩)。AB、CD 跨梁：i=2Ec X1/12 X0.25 X0.65 3/5.7=20.07 X10-4 Ec(m 3)BC 跨梁：i=2Ec X1/12 X0.25 X0.43/2.4=11.11 X10-4 Ec(m 3)上部各层柱：i=Ec X1/12 X0.3 X0.45 3/3.6=6.33 X10"4 Ec(m 3)底层柱：i=Ec X1/12 X0.3 X0.45 3/4.6=4.95 X10-4 Ec(m 3)结构计算简图如下图2-5注：图中数字为线刚度，单位：x 10-4 Ec(

47、m3)2 . 5 . 2恒荷载计算：(1 )屋面框架梁线荷载标准值：2屋面恒荷载：4.732kN/ m边跨(AB、CD 跨)框架梁自重：0.25 0.65 25 4.06kN / m梁侧粉刷2 (0.65 0.1) 0.02 17 0.37kN/m中跨(BC跨)框架梁自重：0.25 0.40 25 2.50kN/m梁侧粉刷2 (0.4 0.1) 0.02 17 0.2kN/m因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为：g5AB1 g5CD1 4.43kN /mg5BC1 2.7kN/mg 5AB2 g5CD2 4.732 3.3 15.62 kN /mg5BC2 4.732 2.411.36kN/m(

48、2) 楼面框架梁线荷载标准值：2楼面恒荷载：3.9kN/ m边跨(AB、CD 跨)框架梁自重：0.25 0.65 25 4.06kN / m梁侧粉刷2 (0.65 0.1) 0.02 17 0.37kN /m边跨填充墙自重：0.2 (3.6 0.65) 14 8.26kN / m墙面粉刷：2 (3.6 0.65) 0.02 17 2.01kN/m中跨(BC跨)框架梁自重：0.25 0.40 25 2.50kN/m梁侧粉刷2 (0.4 0.1) 0.02 17 0.2kN /m因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为：gAB1 gCD1 4.06 0.37 8.26 2.01 14.7kN /mgBC1 2.7kN / mg ab2 gCD23.9