杭氧和院住宅工程一标段塔吊基础施工方案

1、东方建设集团有限公司 杭氧和院住宅工程一标段塔吊基础施工方案目 录一、编制依据1二、工程概况1三、塔吊的选型及计算参数3四、塔吊基础设计5五、塔吊基础施工7六、塔吊穿地下室处理措施15七、安全措施17八、矩形板式基础计算书17九、矩形板式桩基础计算书27十、附图38一、编制依据l 施工图纸l 杭氧和院住宅项目岩土工程勘察报告l 塔吊使用说明书QTZ80型塔式起重机使用说明书QTZ63型塔式起重机使用说明书l 本公司质量、安全、环境、健康管理体系文件l 本方案编制过程中所涉及的国家或行业规范、规程、标准、图集有（包括但不限于）：建筑结构荷载设计规范 GB50009-2012建筑地基基础设计规范

2、GB50007-2011建筑地基基础工程施工质量验收规范 GB50202-2002混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002(2011修订)塔式起重机砼基础工程技术规程 JGJ/T187-2009二、工程概况1、工程名称：杭氧和院住宅工程一标段2、建设单位：杭州杭氧和院房产开发有限公司3、勘察单位：中国建筑西南勘察设计研究院有限公司4、设计单位：浙江省建筑设计研究院5、监理单位：浙江省工程咨询有限公司6、施工单位：东方建设集团有限公司7、建设地点：临安青山湖街道103省道北面8、结构形式：地下室部分为框剪结构，多层主体为框架结构，高层主体为框剪结构。9、建设规模：杭氧和院住宅一标

3、工程位于临安青山湖街道103省道北面，总建筑面积为 145609.89平方米，地上住宅建筑面积102696.42平方米，半地下室建筑面积12343.54平方米，地下室建筑面积30569.93平方米。本工程分为1#17#、23#31#和46#楼二十七个单体工程，其中1#17#楼为地上6层框架结构住宅，除10#11#楼区域外下部均为整体一层框架结构地下室，建筑高度17.4米；46#楼为地上5层框架结构物业用房，建筑高度17.7米；23#27#楼为地上18层框剪结构住宅，建筑高度52.2米；28#、29#楼为地上14层框剪结构住宅，建筑高度41.7米；30#、31#楼为地上12层框剪结构住宅，建筑高

4、度35.9米。本工程建筑等级为二级，建筑场地类别为二类，设计使用年限为50年，安全等级为二级，建筑抗震设防为丙类，抗震6度设防，人防为甲类6级，屋面防水等级为一级，地下防水等级底板、侧墙为二级，顶板为一级，防火类型为二类；耐火等级为一级。10、地质概况：依据杭氧和院住宅项目岩土工程勘察报告，该建筑物场地上部主要为第四系残坡积层的粉质粘土、含角砾粉质粘土、含粉质粘土角砾，下部为风化基岩。具体分析评价如下： 素填土（层顶标高17.8462.75m，层厚0.403.50m）,松散状，性质较差，分布在场地表层，不宜直接利用；层粉质粘土（层顶标高21.6353.64m，层厚1.806.20m），可塑状，

5、工程力学性质较好，可作为轻型建筑物的天然地基； 层含角砾粉质粘土（层顶标高17.1361.16m，层厚0.409.30m），硬可塑状，工程力学性质较好，可作为轻型建筑物的天然地基；层含粉质粘土角砾（层顶标高27.7359.74m，层厚0.309.50m），中密状，工程力学性质较好，可作为轻型建筑物的天然地基；-1层全风化凝灰岩（层顶标高23.0258.54m，层厚0.5016.40m），工程力学性质较好，局部分布，可作为轻型建筑物的天然地基；-2层强风化凝灰岩（层顶标高14.2462.37m，层厚0.7024.30m），工程力学性质较好，可以作为桩基础持力层；-3层中风化凝灰岩（层顶标高2.6

6、957.34m，该层未打穿），工程力学性质较好，可以作为桩基础持力层；-2层强风化砂岩（层顶标高48.2951.05m，层厚0.801.20m），工程力学性质较好，可以作为桩基础持力层-3层中风化砂岩（层顶标高47.0950.25m，该层未打穿），工程力学性质较好，可以作为桩基础持力层；三、塔吊的选型及计算参数1、塔吊选型本工程选用QTZ80或QTZ63型塔吊10台，无地下室的单体楼根据工程现场实际情况拟定塔吊位置，整体地下室区域结合地下室桩位布置图拟定塔吊布置位置（详见塔吊基础布置图）及基础埋深。塔吊自由高度为40.5米m。（注：多层结构的塔吊高度均在独立高度内，不必附墙，18层房屋的塔吊在

7、10层和15层楼面处分别进行附墙，14层房屋的塔吊在11层楼面进行附墙，12层房屋的塔吊在10层楼面进行附墙。）2、塔吊计算参数浙江建机QTZ80(ZJ5710)塔式起重机参数：1 技术性能表额定起重力矩tm80起升高度m倍率独立式附着式=240.5121.5（160）=440.560最大起重量t6工作幅度m最小幅度2.5最大幅度57/55/52/50/45起升机构倍率24起重量t1.533366速度m/min80408.540204.3电机功率kW24/24/5.4回转机构回转速度r/min0.6电机功率kW2×2.2牵引机构牵引速度m/min40/20电机功率kW3.3/2.2顶

8、升机构顶升速度m/min0.5电机功率kW5.5工作压力MPa20总功率 kW31.7（不含顶升机构电机）工作温度 2040工作风速m/s顶升工况工作工况非工作工况最高处8最高处20020米36/20100米42 /大于100米462、起重性能表幅度R(米)倍率Qmax（吨）Rqmax（米）20253035404550555757324.6732.952.381.971.661.431.231.081.03613.453.82.922.351.941.631.41.21.05155325.41332.462.041.731.481.281.13613.843.933.032.432.011.7

9、1.451.251.150328.88332.872.392.031.751.53615.6824.553.522.842.3621.721.545329.9332.992.492.121.83616.224.733.662.962.462.091.8浙江建机QTZ63(ZJ5510)塔式起重机1 、技术性能表额定起重力矩tm63起升高度m倍率独立式附着式=240.5121.5（140）=440.560最大起重量t6工作幅度m最小幅度2.5最大幅度55/50/45起升机构倍率24起重量t1.533366速度m/min80408.540204.3电机功率kW24/24/5.4回转机构回转速度r/

10、min0.6电机功率kW2×2.2牵引机构牵引速度m/min40/20电机功率kW3.3/2.2顶升机构顶升速度m/min0.5电机功率kW5.5工作压力MPa20不含顶升机构电机总功率 kW 31.7 工作温度 2040工作风速m/s顶升工况工作工况非工作工况最高处8最高处20020米36/20100米42 /大于100米462、起重性能表幅度R(米)倍率Qmax（吨）Rqmax（米）202530354045505555323.82432.832.281.881.581.361.181.136133.652.82.251.851.551.331.151.150326332.532.

11、11.781.531.33614.1574.043.112.52.071.751.51.345326.28332.562.131.81.55614.34.093.152.532.11.771.52四、塔吊基础设计1、塔吊定位本工程共设置10台塔吊。1#、2#、4#塔吊位于A区地下车库，3#、5#塔吊位于B区地下车库，塔吊基础顶标高同地下室底板顶标高。1#塔吊位置位于（2-29）与（Y-19）/(Y-20)轴线之间，其坐标值为X=3347279.161，Y=482378.604。2#塔吊位置位于(X-4)/(X-5)与（Y-2）/（Y-3）轴线之间，其坐标值为X=3347185.101，Y=48

12、2317.304。4#塔吊位置位于（Xa-5）/(Xa-6)与（Ya-7）/(Ya-8)轴线之间，其坐标值为X=3347201.175，Y=482254.327。B区地下车库3#塔吊位置位于（X-1）/（X-2）与（Y-4）/（Y-5）轴线之间，其坐标值为X=3347108.941，Y=482311.004。5#塔吊位置位于（X-8）/(X-10)与(Yb-6)/(Yb-7)轴线之间，其坐标值为X=3347073.378，Y=482278.470。6#塔吊位置位于30#楼(2)与（H）轴线交界处向外移4500mmm，其坐标值为X=3347301.638，Y=482299.798。7#塔吊位置位

13、于26#楼（14）与（K）轴线交界处向外移4500mm，其坐标值为X=3347226.385，Y=482217.646。8#塔吊位置位于25#楼（2）与（H）轴线交界处向外移4500mm，其坐标值为X=3347158。817，Y=482206.738。9#塔吊位置位于23#楼（2）与（H）轴线交界处向外移4500mm，X=3347053.072，Y=482227.826。10#塔吊位置位于10#楼（29）与（F）轴线交界处向外移4000mm，其坐标值为X=3347000.217，Y=482326.373。2、塔吊基础标高本工程的塔吊基础垫层底标高、垫层厚度、基础高度、基础顶标高详见下表：序号塔

14、吊垫层底标高（m）垫层厚度(mm)基础高度(mm)基础顶标高(m)11#23.85100125025.2022#23.85100125025.2033#23.85100125025.2044#23.85100125025.2055#23.85100125025.2066#305077#365088#365099#36501010#30503、基础设计本工程根据杭氧和院住宅项目岩土工程勘察报告土质情况，1#、2#、3#、4#、5#、6#、10#塔吊基础底位于中风化岩之

15、上，直接采用独立基础，7#、8#、9#塔吊基础底位于粉质粘土上，不能满足基础安装地耐力要求，经公司研究决定，拟对塔吊基础进行挖桩处理，桩基础要求参照房屋基础桩基。A、B区地下室竣工后，4#、5#塔吊进行拆除。3#塔吊位于B区地下车库后浇带处，经公司研究决定，拟对其基础顶标高低于地下室底板底标高处理，详见下图。人工挖孔桩直径是800mm（7#、8#、9#塔吊）塔吊基础承台尺寸：板厚h=1250mm，平面尺寸5000×5000mm。砼强度等级C35，fcm=16.5N/mm²，fc=15N/mm²，fi=1.5 N/mm²。HRB400钢筋，fy=400N/

16、mm²。（详塔吊基础配筋图）-附塔吊基础受力计算书4、塔吊总平面布置图本工程的塔吊总平面布置图和各塔吊基础定位图详见附图页。五、塔吊基础施工1、塔吊基础基本要求本工程所用塔吊采用支座固定式基础安装。采用整体钢筋混凝土基础，对基础的基本要求如下：a) 混凝土标号C35；b) 混凝土基础的深度不小于 1.25m，边长不小于5m×5m，重量不少于75 吨；c) 预埋螺栓材料为 40Cr，调质处理HB240280，螺纹等级8.8 级，不得焊接；d) 预埋螺栓组应与基础内钢筋网可靠绑扎成一体；预埋螺杆周围的钢筋数量不得减少和切断，主筋通过预埋螺杆有困难时，允许主筋避让；e) 铺设砼基

17、础的地基应能承受 0.2Mpa(2kg/cm2)的压力。如达不到该承受力，应由有资质的设计单位，根据混凝土基础所承受的载荷另行设计砼基础，可采用打桩等措施，使其达到塔机对基础的抗倾翻稳定性要求，确保安全使用；f) 混凝土基础应能承受 20Mpa 的压力；g) 混凝土基础表面应校水平，平面度误差小于 1/500；h) 4 块承重钢板的上表面平面度不大于1/1000；i) 必须保证 115 mm和1465 mm；为保证预埋螺栓组的位置，制作混凝土基础时可用承重板作为简易工装；j) 预埋螺栓组周围的混凝土充填率必须达到 95以上；k) 每次装拆后预埋螺杆组应全部更换塔吊生产公司制作的新螺杆组。2、塔

18、吊固定基础安装支座形式固定基础安装时，应先把承重底板及定位角钢连接成模板，将4 组预埋螺杆定位好，浇注混凝土基础，然后拆去定位角钢，将4 个连接支座安装在混凝土基础上的4块承重板上，用预埋螺杆组把4 个支座和混凝土基础连在一起。定位模板见附图1，安装示意图见附图2，预埋螺杆位置示意图见附图3，承重板预埋螺栓组和螺杆尺寸见附图4、5、6，混凝土基础钢筋布置示意图见附图7，塔机的接地见附图8。安装时须注意，连接支座与承重板间不应有间隙，否则会造成塔身的不正常受力，带来安全隐患。如果有间隙应用钢板垫实（垫钢板不得多于两块，大小不得小于承重钢板面积的90），并将垫板之间以及其与承重钢板间点焊牢固。3、

19、施工流程基础位置第一次测量定位挖桩浇筑挖孔截桩、灌桩头基础位置第二次测量定位砖胎膜砌筑(或支模板) 钢筋制作、绑扎塔吊标准节测量定位预埋件基础砼浇筑砼养护4、塔吊基础施工技术措施及质量验收1、混凝土强度等级采用C35； 2、基础表面平整度允许偏差1/1000；本工程基础桩采用人工挖孔桩时，其施工工艺及质量控制要点详见桩基工程专项施工方案。3、埋设件埋设参照一下程序施工： 将16件8.8级高强度螺栓及垫板与预埋螺栓定位框装配在一起。 为了便于施工，当钢筋捆扎到一定程度时，将装配好的预埋螺栓和预埋螺栓定位框整体吊入钢筋网内。 再将8件30的钢筋将预埋螺栓连接。 吊起装配好的预埋螺栓和预埋螺栓定位框

20、整体，浇筑混凝土。在预埋螺栓定位框上加工找水平，保证预埋后定位框中心线与水平面的垂直度小于1.5/1000。固定支腿周围混凝土充填率必须达到95%以上。预埋螺栓定位如下图所示：4、起重机的混凝土基础应验收合格后，方可使用。 5、起重机的金属结构、及所有电气设备的金属外壳，应有可靠的接地装置，接地电阻不应大于10。6、按塔机说明书，核对基础施工质量关键部位。7、检测塔机基础的几何位置尺寸误差，应在允许范围内，测定水平误差大小，以便准备垫铁。8、机脚螺丝应严格按说明书要求的平面尺寸设置，允许偏差不得大于5mm。9、基础砼浇筑完毕后应浇水养护，达到砼设计强度方可进行上部结构的安装作业。如提前安装必须

21、有同条件养护砼试块试验报告，强度达到安装说明书要求。10、塔吊基础砼浇筑后应按规定制作试块，基础内钢筋必须经质检部门、监理部门验收合格方可浇筑砼，并应作好、隐检记录。以备作塔吊验收资料。11、钢筋、水泥、砂石集料应具有出厂合格证或试验报告。12、塔吊基础底部土质应良好，开挖经质检部门验槽，符合设计要求及地质报告概述方可施工。13、塔吊基础施工后，四周应排水良好，以保证基底土质承载力。14、塔机的避雷装置宜在基础施工时首先预埋好，塔机的避雷针可用横截面不小于16mm2的绝缘铜电缆或横截面30mm×3.5mm表面经电镀的金属条直接与基础底板钢筋焊接相连，接地件至少插入地面以下1.5m。1

22、5、塔吊基础的钻孔灌注桩施工严格按本工程桩基工程施工方案进行施工质量控制。16、基础塔吊砼拆模后应在四角设置沉降观测点，并完成初始高程测设，在上部结构安装前再测一次，以后在上部结构安装后每半月测设一次，发现沉降过大、过快、不均匀沉降等异常情况应立即停止使用，并汇报公司工程技术部门分析处理后，方可决定可断续使用或不能使用。六、塔吊穿地下室处理措施本工程1#、2#、3#、4#、5#塔吊均布置在A、B区地下车库中，塔吊穿地下室的处理措施如下：1、地下室底板处理措施：（1）本工程设计塔吊基础顶标高同地下室底板顶标高，施工时浇筑塔吊基础，塔吊基础钢筋绑扎时，除绑扎塔吊基础钢筋外，还应按地下室底板配筋绑扎

23、塔吊部分的底板钢筋，并预留一个搭接长度。（2）绑扎底板钢筋时，钢筋与塔吊基础预留的钢筋搭接。（3）在塔吊基础与地下室底板接触的部位预埋3厚的止水钢板。具体做法如下图所示： 塔吊基础做法详图 止水钢板安装详图2、地下室顶板处理措施：（1）在地下室顶板上开一个一米八见方的孔，塔吊拆除后，用高一强度等级的微膨胀混凝土封闭。因塔吊处预留孔封闭后，底板受力与实际设计状况不同，为保证顶板安全，在封回洞口前，塔吊所在跨的顶板下方加钢管支撑。 （2）顶板预留孔处钢筋按设计要求预留一个搭接长度，拆除塔吊后，采用搭接的方式连接。板四周预留12钢筋500mm长，按原顶板配筋间距设置。（3）在预留的顶板洞口周边砌筑2

24、0cm高的砖墙挡水，素水泥浆抹光。并在周边加设1200mm高防护栏杆。七、安全措施1、施工机械操作人员必须持证上岗，服从指挥，按安全、技术交底的要求严格操作。2、挖土时挖土机回旋半径内禁止站人，人工挖土时，施工人员离开挖斗的距离应大于3米，注意人身安全。3、注意天气变化情况，同时准备污水泵，做好强制排水措施，保证暴雨时塔吊基坑内雨水能及时排出，避免基底土体受雨水浸泡。4、施工现场的操作人员必须戴好安全帽，遵守纪律，服从管理，按操作规程施工。5、基础施工作业完成后要对基础及时回填，保证基础土体不变形，做到安全生产，文明施工。八、矩形板式基础计算书（一）、塔机属性塔机型号QTZ80（ZJ5710）

25、塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)45塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6 （二）、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22小车和吊钩自重G2(kN)3.8小车最小工作幅度RG2(m)0最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.5最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kN·m)Max60×11.5，10×50690平衡臂自重

26、G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)89.4平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.8 2、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地浙江 临安市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.35塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.588非工作状态1.628风压等效高度变化系数z1.313风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.8×1.2

27、15;1.588×1.95×1.313×0.20.781非工作状态0.8×1.2×1.628×1.95×1.313×0.351.401 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)401.4+60461.4水平荷载标准值Fvk(kN)0.781×0.35×1.6×4519.681倾覆力矩标准值Mk(kN·m)37.4×22+3.8

28、15;11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×19.681×45)706.38非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)Fk1401.4水平荷载标准值Fvk'(kN)1.401×0.35×1.6×4535.305倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)37.4×22+3.8×0-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×35.305×45437.502 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重

29、设计值F1(kN)1.2Fk11.2×401.4481.68起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.4×6084竖向荷载设计值F(kN)481.68+84565.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.4×19.68127.553倾覆力矩设计值M(kN·m)1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.681×45)1051.564非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.2

30、Fk'1.2×401.4481.68水平荷载设计值Fv'(kN)1.4Fvk'1.4×35.30549.427倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.2×(37.4×22+3.8×0-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×35.305×45683.875（三）、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)5基础宽b(m)5基础高度h(m)1.25基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)0基础上部覆

31、土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)40地基参数修正后的地基承载力特征值fa(kPa)200地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b'(mm)5000 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=5×5×1.25×25=781.25kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×781.25=937.5kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×

32、;(M2+0.5FvkH/1.2) =37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×19.681×45/1.2) =639.957kN·m Fvk''=Fvk/1.2=19.681/1.2=16.401kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2) =1.2×(37.4&

33、#215;22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.681×45/1.2) =958.572kN·m Fv''=Fv/1.2=27.553/1.2=22.961kN 基础长宽比：l/b=5/5=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=5×52/6=20.833m3 Wy=bl2/6=5×52/6=20.833m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2

34、)0.5=706.38×5/(52+52)0.5=499.486kN·m Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=706.38×5/(52+52)0.5=499.486kN·m 1、偏心距验算 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(461.4+781.25)/25-499.486/20.833-499.486/20.833=1.755kPa0 偏心荷载合力作用点在核心区内。 2、基础底面压力计算 Pkmin=1.755kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/W

35、y =(461.4+781.25)/25+499.486/20.833+499.486/20.833=97.657kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(461.4+781.25)/(5×5)=49.706kN/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=200.00kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=49.706kPafa=200kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=97.657kPa1.2fa=1.2×200=240kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1

36、250-(40+20/2)=1200mm X轴方向净反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(461.400/25.000-(639.957+16.401×1.250)/20.833)=-17.882kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(461.400/25.000+(639.957+16.401×1.250)/20.833)=67.713kN/m2 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)

37、Pxmax/b=(5.000+1.600)/2)×67.713/5.000=44.691kN/m2 Y轴方向净反力： Pymin=(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(461.400/25.000-(639.957+16.401×1.250)/20.833)=-17.882kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(461.400/25.000+(639.957+16.401×1.250)/20.833)=67.713k

38、N/m2 假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.000+1.600)/2)×67.713/5.000=44.691kN/m2 基底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x)/2=(67.713+44.691)/2=56.202kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(67.713+44.691)/2=56.202kPa 基础所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=56.202×(5-1.6)×5/2=477.717kN Vy=|py|(l-B)b/2=56.202×(5-1.6)×5/2=

39、477.717kN X轴方向抗剪： h0/l=1200/5000=0.244 0.25cfclh0=0.25×1×16.7×5000×1200=25050kNVx=477.717kN 满足要求！ Y轴方向抗剪： h0/b=1200/5000=0.244 0.25cfcbh0=0.25×1×16.7×5000×1200=25050kNVy=477.717kN 满足要求！ 6、地基变形验算 倾斜率：tan=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=00.001 满足要求！（四）、基础配筋验算基础底部长向配

40、筋HRB400 20180基础底部短向配筋HRB400 20180基础顶部长向配筋HRB400 20180基础顶部短向配筋HRB400 20180 1、基础弯距计算 基础X向弯矩： M=(b-B)2pxl/8=(5-1.6)2×56.202×5/8=406.06kN·m 基础Y向弯矩： M=(l-B)2pyb/8=(5-1.6)2×56.202×5/8=406.06kN·m 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=406.06×106/(1×16.7×5000

41、5;12002)=0.003 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003 S1=1-1/2=1-0.003/2=0.998 AS1=|M|/(S1h0fy1)=406.06×106/(0.998×1200×360)=942mm2 基础底需要配筋：A1=max(942，bh0)=max(942，0.0015×5000×1200)=9000mm2 基础底长向实际配筋：As1'=9036mm2A1=9000mm2 满足要求！ (2)、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02)=406.06&#

42、215;106/(1×16.7×5000×12002)=0.003 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003 S2=1-2/2=1-0.003/2=0.998 AS2=|M|/(S2h0fy2)=406.06×106/(0.998×1200×360)=942mm2 基础底需要配筋：A2=max(942，lh0)=max(942，0.0015×5000×1200)=9000mm2 基础底短向实际配筋：AS2'=9036mm2A2=9000mm2 满足要求！ (3)、

43、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3'=9036mm20.5AS1'=0.5×9036=4518mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4'=9036mm20.5AS2'=0.5×9036=4518mm2 满足要求！ (5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500。 （五）、配筋示意图基础配筋图九、矩形板式桩基础计算书（一）、塔机属性塔机型号QTZ80（ZJ5710）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)70塔机独立状态的计算高度H(m)70塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6（

44、二）、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22小车和吊钩自重G2(kN)3.8小车最小工作幅度RG2(m)0最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.5最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kN·m)Max60×11.5，10×50690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)89.4平衡块重心至塔身中心距离RG4(m

45、)11.82、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地浙江 临安市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.35塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.579非工作状态1.621风压等效高度变化系数z1.484风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.8×1.2×1.579×1.95×1.484×0.20.877非工作状态0.8×1.2

46、5;1.621×1.95×1.484×0.351.576 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)401.4+60461.4水平荷载标准值Fvk(kN)0.877×0.35×1.6×7034.378倾覆力矩标准值Mk(kN·m)37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×34.3

47、78×70)1390.747非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)Fk1401.4水平荷载标准值Fvk'(kN)1.576×0.35×1.6×7061.779倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)37.4×22+3.8×0-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×61.779×701805.4054、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2×401.4481.68起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.4×

48、;6084竖向荷载设计值F(kN)481.68+84565.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.4×34.37848.129倾覆力矩设计值M(kN·m)1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×34.378×70)2009.678非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.2Fk'1.2×401.4481.68水平荷载设计值Fv'(kN)1.4Fvk'1.4

49、15;61.77986.491倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.2×(37.4×22+3.8×0-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×61.779×702598.939 (三)、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.25承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m)3.4承台宽向桩心距ab(m)3.4桩直径d(m)0.8承台参数承台混凝土等级C25承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度'(kN/m

50、3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h'')=5×5×(1.25×25+0×19)=781.25kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×781.25=937.5kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.42+3.42)0.5=4.808m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(401.4+781.25)/4=295.662kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/

51、n+(Mk+FVkh)/L =(401.4+781.25)/4+(1805.405+61.779×1.25)/4.808=687.198kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(401.4+781.25)/4-(1805.405+61.779×1.25)/4.808=-95.873kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(481.68+937.5)/4+(2598.939+86.491×1.25)/4.808=917.788kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)

52、/L =(481.68+937.5)/4-(2598.939+86.491×1.25)/4.808=-208.198kN（四）、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数C0.85桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩入土深度lt(m)22桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值7089.221桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100最大裂缝宽度lim(mm)0.2普通钢筋相对粘结特性系数V1预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0承台埋置深度d

53、(m)1.8是否考虑承台效应是承台效应系数c0.1土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)淤泥1351000.7100杂填土222000.7220粘性土7.4243400.7340粉土4.5182000.7200杂填土222000.7200 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.14×0.8=2.513m 桩端面积：Ap=d2/4=3.14×0.82/4=0.503m2 承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5m fak=(2.5×100)/2.5=

54、250/2.5=100kPa 承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(5×5-4×0.503)/4=5.747m2 复合桩基竖向承载力特征值： Ra=uqsia·li+qpa·Ap+cfakAc=2.513×(11.2×5+2×2+7.4×24+1.4×18)+200×0.503+0.1×100×5.747=818.493kN Qk=295.662kNRa=818.493kN Qkmax=687.198kN1.2Ra=1.2×818.493=982.191kN

55、满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-95.873kN<0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk'=95.873kN 桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算， 桩身的重力标准值：Gp=ltAp(z-10)=22×0.503×(25-10)=165.876kN Ra'=uiqsiali+Gp=2.513×(0.7×11.2×5+0.7×2×2+0.7×7.4×24+0.7×1.4×18)+165.876=628.218kN Qk'=95.873kNRa'=628.218k