支架现浇箱梁施工方案

1、中铁十一局集团甬台温铁路工程项目部 施工方案大桥24m箱梁支架现浇施工方案一、编制依据：1、客运专线铁路桥涵工程施工技术指南(TZ213-2005)2、客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准(铁建设2005160号)3、铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定(铁建设2005157号)4、铁路混凝土工程施工技术指南(TZ210-2005)5、铁路混凝土工程施工质量验收补充标准(铁建设2005160号)6、铁路桥涵设计基本规范（TB10002.1-2005）7、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）8、铁道第四勘测设计院设计的本标段有关设计图纸及定型图；9、有碴轨道后张法预应力混

2、凝土简支箱梁（双线）（通桥（2006）2221-）10、客运专线铁路桥梁盆式橡胶支座（KTPZ）安装图 （通桥（2005）8356）11、常用跨度梁桥面附属设施（通桥（2006）8388）12、现场勘测调研资料。二、工程概况（一）工程概况甬台温铁路里岙大桥位于台州市。（二）线路主要技术标准铁路等级：级牵引种类：电力 正线数目：双线牵引质量：3500t 最大坡度：-5.3 线间距4.6米最小曲线半径：6000m竖曲线半径20000m路段旅客列车设计行车速度：200km/h、预留250km/h条件建筑限界：满足开行双层集装箱列车要求闭塞类型：自动闭塞三、满堂支架预制24m箱梁施工方法与工艺（一）地

3、基处理0#台至7#台原地貌平坦，表面为淤泥，地基容许承载应力为50kPa。首先清除钻孔桩施工所筑泥浆池内泥浆，并换填毛碴；厚度为1米，梁端4米范围内换填1.5米厚，然后用18t重型压路机碾压压实，确保承载力满足200kpa；浇筑15cm 厚C15砼,在浇筑时预埋抗风缆地锚20只。重点是承台四周和泥浆池内回填的砂夹卵石必须夯实。（二）满堂支架1、选用支架的指标及规格满堂支架采用可调重型门式支架。门架立杆为57钢管。调节杆48钢管，门架宽度1m。（1）可调重型门式支架主要承载指标（2）主要杆件规格序号名称型号宽度高度1重型门架FBM1019FBM101210001000190012002调节杆FB

4、G19FB叉支撑FBC1512FBC1212FBC0912150012009001200120012004可调托座FBU606005可调底座FBD606006插销FBT10100（3）门架规格及相应参数门架型号立杆(mm)加强杆(mm)h0(cm)h1(cm)A（cm2）FBM101957.2×2.526×2.01901708.562、支架设计为确保工期要求，形成流水作业，箱梁支架采用FBM1019型可调重型门式脚手架搭设，拟安排三套。根据箱梁荷载分析及以往类似工程经验，门式支架布置图见附图一。3、支架检算(1)FBM1019可调重型门式脚手架单榀

5、稳定承载力计算：Nd=Af0.509×856*20589319N=89.32KNA单榀门架立杆的截面积，A取856mm2f钢材强度设计值，对Q235钢取205N/mm2轴心受压杆件的稳定系数，按=kh0/i查表取值，=1.13*190/1.93=111，取0.509；(2)荷载分析说明跨中截面砼荷载 图2 跨中截面图如图所示，混凝土面积：s1=1.18m2 、s2=2.25 m2 、 s3=2.14 m2每平米砼荷载：q1=1.18×26÷3.3=9.3KN/m2；q2=2.25×26÷1.5=39KN/m2；q3=2.14×26&#

6、247;3.4=16.4KN/m2梁端截面砼荷载 图3 梁端截面图如图所示，混凝土面积：s1=1.25m2 、s2=3.74m2 、s3=4.4m2每平米砼荷载：q1=1.25×26÷3.3=9.85KN/m2； q2=3.74×26÷1.5=64.83KN/m2； q3=4.4×26÷3.4=33.65KN/m2施工荷载：按4KN/ m2考虑。模板及槽钢荷载：按6KN/m2考虑。脚手架及其附件荷载a：门架 1榀 0.224kN 交叉支撑 2副 0.08kN 水平架 每步设置 0.165kN 连接棒 2个 0.012kN 锁臂 2副

7、0.017kN 合计 0.498kN 每米高门架自重：0.262 kN/mb：加固件加固杆包括纵向加固杆及剪刀撑，采用48×3.5mm钢管，钢管重为0.038 kN/m，剪刀撑按4步4跨距设置，水平加固杆按4步一设。则每跨距内：梁端：tg=（4×1.9）/（4×1.4）=1.357cos=0.593钢管重为（2×1.4/0.593+1.4）×0.038=0.233 kN扣件每跨距内直角扣件1个，旋转扣件4个：扣件重：1×0.0135+4×0.0145=0.072 kN每米高门架的加固件重：（0.233+0.072）/（1.9

8、×4）=0.04 kN/m跨中：tg=（4×1.9）/（4×1.9）=1cos=0.707钢管重为（2×1.9/0.707+1.9）×0.038=0.276 kN扣件重：1×0.0135+4×0.0145=0.072 kN每米高门架的加固件重：（0.276+0.072）/（1.9×4）=0.046 kN/m梁端NGK=（0.262+0.04）×12=3.624KN跨中NGK=（0.262+0.046）×12=3.696KN支架布置分析：不组合风荷载情况下：a、箱梁跨中悬挑部分(S1)：门架间距设

9、为1.9×1.2m。每榀门架受力面积为1.2×1.9=2.28m2；每榀门架的轴向受压荷载N=1.2NGK+1.4NQK=1.2×3.696+1.4×(9.3+4+6)×2.28 =66.04KN Nd89.32KNb、梁跨中梗肋部分(S2)：门架间距设为1.9×0.45m。每榀门架受力面积为0.45×1.9=0.855m2；每榀门架的轴向受压荷载N=1.2NGK+1.4NQK=1.2×3.696+1.4×(39+4+6)×0.855=63.09KN Nd89.32KN c、箱梁跨中底板部分(S

10、3)：门架间距设为1.9×0.9m。每榀门架受力面积为0.9×1.9=1.71m2；每榀门架的轴向受压荷载N=1.2NGK+1.4NQK=1.2×3.696+1.4×(16.4+4+6)×1.71 =67.64KN Nd89.32KN d、箱梁梁端悬挑部分(S1)：门架间距设为1.4×1.2m。每榀门架受力面积为1.2×1.4=1.68m2；每榀门架的轴向受压荷载N=1.2NGK+1.4NQK=1.2×3.624+1.4×(9.85+4+6)×1.68 =51.04KN Nd89.32KNe、箱

11、梁梁端梗肋部分(S2)：门架间距设为1.4×0.45m。每榀门架受力面积为0.45×1.4=0.63m2；每榀门架的轴向受压荷载N=1.2NGK+1.4NQK=1.2×3.624+1.4×(64.83+4+6)×0.63 =70.35KN Nd89.32KNf、箱梁梁端底板部分(S3)：门架间距设为1.4×0.6m。每榀门架受力面积为0.6×1.4=0.84m2；每榀门架的轴向受压荷载N=1.2NGK+1.4NQK=1.2×3.624+1.4×(33.65+4+6)×0.84 =55.68KN

12、Nd89.32KN组合风荷载情况下：N=1.2NGK+0.85×1.4（NQK+2Mk/b）Mk=qkH2/10 Mk风荷载产生的弯矩标准值； qk风线荷载标准值； H支架高度； B门架宽度 风荷载标准值wk=0.7uzusw0 uz风压高度变化系数； us风荷载体型系数uz取值：地面粗糙度为A类，支架高度10m时取1.38，15m时取1.52；12m高时通过内插法算出：uz=1.436 us取值：0.443 w0=1kPa wk=0.7uzusw0=0.7×1.436×0.443×1=0.445 kPa 作用于门架计算单元的风线荷载标准值：梁端：qk=

13、 wk×L=0.445×1.4=0.623kN/m跨中：qk= wk×L=0.445×1.9=0.846kN/m梁端：Mk=qkH2/10=0.623×122/10=8.97kN·m跨中：Mk=qkH2/10=0.846×122/10=12.18kN·m梁端：2Mk/b=17.94 kN跨中：2Mk/b=24.36 kNa、箱梁跨中悬挑部分(S1) N=1.2NGK+0.85×1.4（NQK+2Mk/b） =1.2×3.696+0.85×1.4×（9.3+4+6）×

14、2.28+24.36） =85.79 kNNd89.32KNb、箱梁跨中梗肋部分(S2) N=1.2NGK+0.85×1.4（NQK+2Mk/b） =1.2×3.696+0.85×1.4×（39+4+6）×0.855+24.36） =83.28 KNNd89.32KNc、箱梁跨中底板部分(S3) N=1.2NGK+0.85×1.4（NQK+2Mk/b） =1.2×3.696+0.85×1.4×（16.4+4+6）×1.71+24.36） =87.14 kNNd89.32KNd、箱梁梁端悬挑部分(

15、S1) N=1.2NGK+0.85×1.4（NQK+2Mk/b） =1.2×3.624+0.85×1.4×（9.85+4+6）×1.68+17.94） =65.38 kNNd89.32KNe、箱梁梁端梗肋部分(S2) N=1.2NGK+0.85×1.4（NQK+2Mk/b） =1.2×3.624+0.85×1.4×（(64.83+4+6)×0.63+17.94） =81.8 KNNd89.32KNf、箱梁梁端底板部分(S3) N=1.2NGK+0.85×1.4（NQK+2Mk/b） =

16、1.2×3.624+0.85×1.4×（(33.65+4+6)×0.84+17.94） =69.33 KNNd89.32KN（4）槽钢检算上跨采用12槽钢，截面抵抗矩Wx=49cm3，Ix=297cm4。按简支均布荷载计算，受力简图如下：计算荷载：Nmax74.83kN/mMmax1/8qL29.35KNm（按连续梁计算：Mmax6.5KNm）强度检算：Mmax/w9.35×106/49×103190.8 N/mm2210N/mm2满足要求（简支梁）Mmax/w6.5×106/49×103132.7 N/mm221

17、0N/mm2满足要求（连续梁）挠度检算：f5qL4/384EI=5×74.83×1/（384×2.1×1011×297×10-8）1.56×10-6m<f=L/400=1/400=0.0025m满足要求。按连续梁计算：f=0.91mm<f=L/400=1/400=2.5mm(5)支架基础及地基承载力单根立杆对基础的压力:立杆承载力+支架自重箱梁梁端梗肋部位(S2)立杆的承载力：N=81.8KN/2=40.9KN则单根立杆作用于混凝土上的压力P=40.9KN。混凝土局部受压强度R=P/A=40.9×103

18、/（140×140）=2.09MPa15MPa立杆荷载通过混凝土硬化层应力按45度角传递至地基土，则地基应力=（40.9×103+0.032×25×103）/（450×700）=0.132MPa0.20Mpa（6）地基沉降旗门港特大桥0#20#桥跨间地质条件为：表层为1m2m厚的密实饱和的细圆砾土，地基承载力250kPa；表层下为中密饱和的粗圆砾土，地基承载力为400 kPa。由于地质条件好，土层密实，在支架预压一次变形后，不再考虑地基的沉降。4、支架搭设步骤及要求（1）首先测量定位。（2）从梁中往桥墩方向搭设门架底座加垫板。（3）第一层支架搭

19、设完毕后及时调节底座，使之处于水平，并及时设置斜杆，加固后上第二层，依次搭至高度。（4）门架(调节杆)搭设完毕后安装上可调托架调整水平后在托架安放12槽钢，捆扎牢固。（5）根据设计及预压估算沉降量，设置拱度。（6）铺底模。（7）预压，预压采用1.2m*1.2m*1.2m砼预制块作配重压载。（8）支架搭设注意事项a.加固杆，剪刀撑等加固件的搭设：、加固杆、剪刀撑必须与脚手架同步搭设；、水平加固杆应设于门架立杆内侧，剪刀撑应设于门架力杆外侧并连牢。b.拆除脚手架前，应清除脚手架上的材料、工具和杂物。c.拆除脚手架时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。d.脚手架的拆除应在统一指挥下，按后

20、装先拆、先装后拆的顺序进行。e.搭拆脚手架必须由专业架子工担任，持证上岗。f.搭拆脚手架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋子。g.操作层上施工荷载应符合设计要求，不得超载；不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件。严禁在脚手架上拉缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及起重设备等。h.六级及六级以上大风和雨、雪、雾天应停止脚手架的搭设、拆除及施工作业。i.施工期间不得拆除下列杆件：、交叉支撑，水平架；、连墙件；、加固杆件：如剪刀撑、水平加固杆、扫地杆、封口杆等等；、栏杆。j.在脚手架基础或邻近严禁进行挖掘工作。k.脚手架与架空输电线路的安全距离、工地临时用电线路架设及脚手架接地避雷措施等应按现行行

21、业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）的有关规定执行。l.沿脚手架外侧严禁任意攀登。m.对脚手架应设专人负责进行经常检查和保修工作。n.交叉支撑应在每列门架两侧设置，并应采用锁销与门架立杆锁牢，施工期间不得随意拆除。o.水平架或脚手板应每步设置。p.水平加固杆应在满堂脚手架的周边顶层、底层及中间每5列、5排通长连续设置，并应采用扣件与门架立杆扣牢。q.剪刀撑应在满堂脚手架外侧周边和内部每隔15m间距设置，剪刀撑宽度不应大于4个跨距或间距，斜杆与地面倾角宜为45°60°。r.满堂脚手架高度超过10m时,上下层门架间应设置锁臂,外侧应设置抛撑或缆风绳与地面拉结牢固。s

22、.施工应符合下列规定：、可调底座、顶托应采取防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹的措施；、不得采用使门架产生偏心荷载的混凝土浇筑顺序，采用泵送混凝土时，应随浇随捣随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处；、应避免装卸物料对模板支撑和脚手架产生偏心、振动和冲击；、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复；、拆除时应采用先搭后拆的施工顺序；、拆除模板支撑几满堂脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。（三）32m预应力箱梁模板模板采用钢制模扳，加工数量为底模叁套，侧模贰套，封头模扳壹套。侧模长度为32.5m，底模长度为30.2m。模板面板6.5钢板，横肋采用

23、-60*6扁钢,竖肋采用8#槽钢，间距500*312mm，围檩采用212槽钢，围檩底最大固定间距1000*900mm，单块模板长*宽2500*1250mm，拼装螺栓采用M14×40普通螺栓。砼浇注高度2800mm，砼重度=25kN/m3，现浇砼自重900t。具体模板设计见附图四。1、模板检算(1)荷载（取最危险截面模板底板校核）F1=h=26*3.0=78 kN/m2=0.078 N/mm2F2=9000/(32.6*5.74)=48.1kN/m2=0.0481 N/mm2取F1为校核荷载，分项系数取1.2 F=1.2 F1=1.2*0.078=0.0936 N/mm2(2)面板挠度

24、校核(参考建筑工程模板施工手册)选面板小方格中最不利情况计算,即三面固定,一面简支(短边)由于Ly/Lx=270/500=0.54,得最大挠度系数Kf=0.00463，取1mm宽的板条为计算单元，荷载为F=1.2 F1=0.0936 N/mm2 。钢材弹性模量E=2.06*105 N/mm2钢材的泊比松系数=0.3钢板厚度h=6.5mm板的刚度B0=Eh3/12*(1-2)=51.81*105 N.mmVmax=KfFLy4/B0=0.44mm<250/500=0.5mm结论:模板面板采用6.5钢板合格。(3)横肋挠度校核荷载q=F. Ly=0.084*312=26.2N/mm 横肋8#

25、槽钢 Ix=101.3*104mm4钢材弹性模量E=2.06*105 N/mm2 围檩间距L=1000mm 按简支均布计算Vmax=5qL4/(384EIx)=1.63mm<1000/500=2mm结论:模板横肋采用8#槽钢合格。(3) 围檩挠度校核荷载q=F. L=0.084*1000=84N/mm 围檩212槽钢 Ix=2*350*104mm4钢材弹性模量E=2.06*105 N/mm2 底板支撑间距L1=900mm 按简支均布计算底板挠度Vmax=5qL14/(384EIx)=0.6mm<900/500=1.8mm结论:模板围檩采用212槽钢合格。2、模板拼装要求模板安装允许

26、偏差见下表。模板安装尺寸允许偏差序 号项 目允许偏差1模板总长±10mm2底模板宽+5mm、03底模板中心线与设计位置偏差2mm4桥面板中心线与设计位置偏差10mm5腹板中心线与设计位置偏差10mm6横隔板中心位置偏差5mm7模板倾斜度偏差38底模不平整度2mmm9桥面板宽±10mm10腹板厚度+10mm、011底板厚度+10mm、012顶板厚度+10mm、013横隔板厚度+10mm、-5mm(1)底模和侧模安装安装前检查：板面是否平整、光洁、有无凹凸变形及残余粘浆，模板接口处应清除干净。检查所有模板连接端部和底脚有无碰撞而造成影响使用的缺陷或变形，振动器支架及模板焊缝处是

27、否有开裂破损，如有均应及时补焊、整修。侧模与底模板的相对位置对准，用顶压杆调整好侧模垂直度，并与端模联结好。侧模安装完后，用螺栓联接稳固，并上好全部上拉杆。调整了其它紧固件后检查整体模板的长、宽、高尺寸及不平整度等，并做好记录。不符合规定者，应及时调整。钢模安装应做到位置准确，连接紧密，侧模与底模接缝密贴且不漏浆。(2)内模安装内模安装采用吊装方式安装内模。安装前应先检查模板是否清理干净，是否涂刷了隔离剂。在内模拼成整体后用宽胶带粘贴各个接缝处以防止漏浆。内模安装完后，检查各部位尺寸。(3)端模安装安装前检查板面是否平整光洁、有无凹凸变形及残余粘浆，端模管道孔眼应清除干净。将波纹管逐根插入端模

28、各自的孔内后，进行端模安装就位。安装完成后，再次逐根检查是否处于设计位置。(4)内模拆除在混凝土强度达到设计强度的60%以上时松开内模；初张拉完成后拆除内模。(5)端模拆除当梁体混凝土强度达到设计强度的60%，混凝土芯部与表层、箱内与箱外、表层温度与环境温度之差均不大于15，且能保证构件棱角完成整时方可拆除端模。气温急剧变化时不宜进行拆模作业。(6)侧模及底模拆除 初张拉完成后方可拆除侧模和底模。(7)钢底模在正常使用时，应随时用水平仪检查底板的反拱及下沉量，不符合规定处均应及时整修。及时清除底板表面与橡胶密封条处的残余灰浆，均匀涂刷隔离剂。（四）支架预压与沉降观测考虑到箱梁两侧翼缘板区梁体自

29、重较小及方便预压工作的开展,不对其下支架进行布载预压,其下支架变形值可参考其它预压区下支架变形值取定。1、在箱梁底模上布置测点，测点布置在底模两侧及中间，顺桥向每一侧共设9点，位置分别为两支点、1/8、2/8、3/8、4/8、5/8、6/8、7/8处。找强度较好直顺的细铁丝铅垂挂在观测点上，地下设测站，对铅垂丝上标记标高测量，采用精密水准仪测出各点的初始标高值H1并记录入表格，同时在支架地面及周边设置观测点查看地基沉降情况。加载荷重计算如下：(1)跨中截面砼荷载 如图2所示：跨中箱梁砼面积：S1=1.18m2、S2=2.25 m2 、S3=2.14 m2中间段等截面箱梁每米自重：(2.25×2+2.14)m2×2.65t/m3=17.596t/m(2)梁端截面砼荷载如图3所示：箱梁梁端混凝土面积：S1=1.25