50M3液氯储罐安全压强设计方案

1、50M3液氯储罐安全压强设计方案书1.设计目的：n . Hr. n WF n . H! . n wr.-FB. H; . m WT n； n WI! n； 9-E WI! m n R W STB9-B9 wr W BY.9-K m W ST.9-B9 R 919 !设计目的1）使用国家最新压力容器标准、规范进行设计，掌握典型过程设备设计的全过程。2）掌握查阅和综合分析文献资料的能力，进行设计方法和设计方案的可行性研究和论证。3）掌握电算设计计算，要求设计思路清晰，计算数据准确、可靠，且正确掌握计算 机操作和专业软件的使用。4）掌握工程图纸的计算机绘图。2.设计内容和要求（包括原始数据、技术参数

2、、条件、设计要求等） ：n . W.9* *Til-KB-rww VTW SWil-KB-FV 91.B-FV 91. VTV 91.B-rwn * WT. W m WT vr. m .VK m . H. m n m W.BVK m I1 .原始数据设计条件表序号项目数值单位备注1名称液氯储罐2用途液氯储存站3最局，作压力1.466MPa由介质温度确定4工作温度-20 45C5公称容积（V）50M36工作压力波动情况口不考虑7装量系数（。v）0.98工作介质液氯（高度危害）9使用地点室内10安装与地基要求11其它要求管口表接管代号r公称尺寸连接尺寸标准连接面形式用途或名称aDN65HG2059

3、5-1997FM液氯进口管bDN50HG20595-1997FM安全阀接口cDN500HG/T21523-2005FM人孑LdDN50HG20595-1997FM空气进口管eDN50HG20595-1997FM空气出口管fDN25HG20595-1997FM压力表接口gDN20HG20595-1997FM液位计接口hDN65HG20595-1997FM液氯出口管课程设计任务书2 .设计内容1）设备工艺、结构设计；2）设备强度计算与校核；3）技术条件编制；4）绘制设备总装配图；5）编制设计说明书。3 .设计工作任务及工作量的要求包括课程设计计算说明书（论文）、图纸、 实物样品等：1）设计说明书：

4、主要内容包括：封面、设计任务书、目录、设计方案的分析和拟定、各部分结构尺 寸的设计计算和确定、设计总结、参考文献等；2）总装配图设计图纸应遵循国家机械制图标准和化工设备图样技术要求有关规定，图面布置要 合理，结构表达要清楚、正确，图面要整洁，文字书写采用仿宋体、内容要详尽，图纸 采用计算机绘制。专业.专注.课程设计任务书4 .主要参考文献:1国家质量技术监督局，GB150-1998钢制压力容器，中国标准出版社，19982国家质量技术监督局，压力容器安全技术监察规程，中国劳动社会保障出版社，19993全国化工设备设计技术中心站，化工设备图样技术要求，2000, 114郑津洋、董其伍、桑芝富，过程

5、设备设计，化学工业出版社，20015黄振仁、魏新利，过程装备成套技术设计指南，化学工业出版社，20026国家医药管理局上海医药设计院，化工工艺设计手册，化学工业出版社，19967蔡纪宁主编，化工设备机械基础课程设计指导书，化学工业出版社，2003年5 .设计成果形式及要求：tb ） an ra 1 am n an 1 n n 1 an n na m an 1 am 1）完成课程设计说明书一份；2）草图一张（A1图纸一张）3）总装配图一张（A1图纸一张）；6.工作计划及进度：2014年06月16日：布置任务、查阅资料并确定设计方法和步骤06 月17、18、19、20日：机械设计计算（强度计算与校

6、核）及技术条件编制06月21日06月24日：设计图纸绘制（草图和装配图）06月25日06月26日：撰写设计说明书06月27日：答辩及成绩评定基层教学负责人审查意见:签字：年 月 日目录第一章工艺设计1.1 存储量 11.2 设备的选型及轮廓尺寸 1第二章机械设计2.1 结构设计2.1.1 筒体及封头设计材料的选择 2壁厚的设计计算 42.1.2 接管及接管法兰设计接管法兰的选择 4垫片的选择 6螺栓的选择 6人孔的选择 7视镜的选用 9液面计的选用 9安全阀的选用 9支座结构设计及位置的确定 9焊接接头的设计 122.1.3 核算开孔补强 132.1.4 总体布局 152.1.5 焊接结构设计

7、及焊条的选择 152.2 强度校核 17参考文献 29专业 . 专注 .第一章工艺设计1.1存储量盛装液化气体的压力容器设计存储量W V t式中：W储存量，t;装载系数；V 压力容器容积；t 设计温度下的饱和溶液的密度，二3 ；将数据代入得到 W=)Vp t=0.9*50*1.314=59.13t1.2设备的选型及轮廓尺寸筒体直径一般由工艺条件决定，但是要符合压力容器的公称直径。标准椭 圆型封头是中低压容器经常采用的封头形式。封头公称直径必须与筒体的公称 直径相一致。根据公式 兀 /4*Di2L=Vg (1+5%);其中 5=50m， 取 L/D i=4得 D=2556.6mm圆整得 D=26

8、00mm.查标准JB/T4746-2002钢制压力容器用封头中表 B.1 EHA椭圆形封头内表面积、容积，如下表：EHAffi圆形封头内表面积、容积序号公称直径DN (mrm总深度H (mrm内表面积 a(m2)容积3V (m)3126006907.65452.5131由 Vg=V封头+V筒体 贝U: 50*1.05= Tt/4*Di2*L+2V封计算得 L=8941.6mm 取 L=9000mmL/Di =9000/2600=3.46在3 3.46 6,设计合理计算容积 V# = % /4*Di2*L+2V封=52.81m3工作容积 M=（|）V计=0.9 X52.81=47.529m3直边

9、段高度为690-2600/4=40mm第二章机械设计2.1结构设计2.1.1 筒体及封头设计.材料的选择设计温度系指容器在正常操作情况下，在相应设计压力下，设定受压元件 的金属温度，其值不得低于元件金属可能达到的最高金属温度，对于 0 C以下 的金属温度，则设计温度不高于元件金属可能达到的最低金属温度，容器的设 计温度是指壳体的设计温度，可知器设计温度选取的依据：具值不得低于最高 金属温度或不得高于最低金属温度（0 C以下），最高工作温度为45 C,则设 计温度取50 Co根据液氯的物性选择罐体材料，碳钢对液氯有良好的耐蚀性腐蚀率，且又 属于中压储罐，根据GB150-2011,选用筒体和封头材

10、料为 Q345R（钢材标准为 GB713。假设厚度范围在316mn间，50c时的许用应力（rt=189Mpa。Q345R 适用范围：用于介质含有少量硫化物，具有一定腐蚀性，壁厚较大（A 8mm的压力容器。根据GB713-2008中规定，厚度负偏差 C取0.25mm专业.专注. 壁厚设计计算I . 设计压力设计压力为容器的设计载荷条件之一，其值不得低于最高工作压力，而最高工作压力指容器顶部在正常工作过程中可能产生的最高表压。装设安全阀的容器，考虑到安全阀开启动作的滞后，容器不能及时泄压，设计压力不得低于安全阀的开启压力，通常可取最高工作压力的 1.05 1.10 倍。计算压力是指在相应的设计温度

11、下，用以确定元件最危险截面厚度的压力，其中包括液柱静压力。通常情况下，计算压力等于设计压力与液柱静压力之和，当元件所承受的液柱静压力小于5%设计时，可忽略不计。T=50C时，根据压力容器介质手册可得液氯的密度是1314kg/m3 ,饱和蒸汽压Pv=1.414MPa大气压Pa=0.1Mpa。液氯在50c是的饱和蒸汽压为1.414 Mpa ，由于按压力容器安全技术监察规程规定，盛装液化气体无保冷设施的压力容器，其设计压力应不低于液化气50时的饱和蒸汽压力Pv=1.414Mpq大气压Pa=0.1Mpa在本次设计中的液氯储罐上装有安全阀，通常认为设计压力为工作压力的 1.05 1.1 倍，而最高工作压

12、力指容器顶部在正常工作过程中可能产生的最高表压可取液氯容器的设计压力为最大工作压力的 1.1 倍。即：设计压力：P设=1.1*Pv=1.1*(1.414-0.1)=1.466 Mp淤称压力选 1.6MPa液柱静压：P设=p gD=1314*9.8*2.7=0.035 公林iitanx)001251502003印3W3SD4迎S5G500册诉外役A114. 31*丸？168.321比1323. 5355. 64”500108133L哄.幻9273Fm3774福函530公林建& DK钿。I 70GKW900)0001:口。1 1EQ。1M02000八5101?111另13914皿61八91檄1的m

13、s2O3J13630720S2092010201220U201E2CI1&2112020查HG/T 20592-2009钢制管法兰中表8.2 3-1 PN10带颈对焊钢制管法兰，选取各管口公称直径，查得各法兰的尺寸查HG/T 20592-2009钢制管法兰中附录 D中表D-3PN10法兰的质量，得各法兰的质量查HG/T 20592-2009钢制管法兰中表3.2.2 ,法兰的密封面均采用 MFM（凹凸面密封）接管和法兰尺寸序 号名 称公称 直径DN钢管外 径法兰 焊端外 径法兰 外径D螺栓 孔中 心圆 直径K螺栓 孔直径L螺栓 孔数 量n （个）螺 栓 Th法兰 厚度C法兰颈法 兰 高 度卜法兰

14、NSHR质量a液氯进 口管6576B18514518 ，4M1620922.9106483.74b安全阀 接口5057B165125184M1620742.985483.11c人孔1500 1530B7156503320M30*2345461116129070.7d空气进 口管5057B165125184M1620742.985483.11e空气出 口管5057B165125184M1620742.985483.11f压力表 接口2532B11585144M1216462.664401.26g液位计 接口2025B10575144M1216402.364401.05h液氯出 口管6576B18

15、514518 ，4M1620922.9106483.742）垫片的选择查HG/T 20609-2009钢制管法兰用金属包覆垫片得:垫片尺寸表符号管口名称公称直径内径D1外径D2a液氯进口管6597.5127b安全阀接口5077.5107c人孑L500561624d空气进口管5077.5107e空气出口管5077.5107f压力表接口255471g液位计接口2045.561h液氯出口管6597.5127注：1:包覆金属材料为纯铝板，标准为 GB/T 3880,代号为L32:垫片厚度均为3mm3）螺栓（螺柱）的选择查HG/T20613-2009钢制管法兰用紧固件中表5.0.7-9和附录中表A.0.

16、1,得螺柱的长度和平垫圈尺寸：螺栓尺寸表型号公称直径螺纹螺柱长紧固件用平垫圈mmd1d2ha65M168517303b50M168517303c500M2412525444d50M249017303e50M169017303f25M127513242.5g20M127513242.5h65M1685173034)人孔的选择压力容器开设人孔和手孔是为了检查设备内部空间以及装拆设备的内部零部件。一般当设备的公称直径在 900m以下时可根据需要设置适当数量的手孔，超过900mm寸应开设人孔。人孔也有圆形和长圆形两种。人孔大小的设置原则是方便人的进出。因此，圆形人孔的公称直径规定为 400-600mm

17、可根据容器直径及所在地区的冷暖程度来选择。当人孔经常需要打开时，可选用快开人孔。人手孔已有相应标准，设计师可根据设计条件直接选用。人孔简图如图所示：回转盘带强平马法兰人扎1/1先称 直播(nun)公称ft力PZ(MPa)_归 唯第 号王0.25I LG1.62,5to密H丙型丈虺代号图3 人孔的型或根据H(yT21516-2005回转盖带颈平焊法兰人孔，查尺寸表，密封面选用凹凸面MFM勺法兰，其明细尺寸见下表:人孔尺寸表单位：mm密封向型式凹凸面MFMD715h31螺栓螺柱数量20公称压力PN ( Mpa)1.6Di650b236螺柱尺寸M30 2 115公称直径DN500Hi260A390螺

18、柱尺寸M30 2 145dw s530 X 10H2115B200d024b34L300专业.专注.5) 视镜的选用试镜用来观察设备内部物料的工作情况，用凸缘构成的视镜称为不带颈视镜，其结构简单，不易粘料，有比较宽的视察范围，应优先选用。6) 液面计的选用透光式玻璃面液面计，型号T;利用连通器原理，通过液面计的玻璃板视窗 可以观察容器内部液面位置的变动情况。结构形式：保温型W钢板16Mn.L=900,标准HG21589.1-1995。7) 安全阀的选用安全阀的作用是通过阀的自动开启排除气体来降低容器内过高的压力。其优点是仅排放容器内高于规定值的部分压力，当容器内的压力降至稍低于正常操作压力时，

19、能自动关闭，避免一旦容器超压就把全部气体排除而造成浪费和中断生产；可重复使用多次，安装调整也比较容易，但密封性能较差，阀的开启有滞后现象，泄压反应较慢。考虑由于泄放的液氯有毒、会污染环境，应采用封闭式安全阀。所以选用弹簧封闭全启式(带扳手)安全阀。8) 支座结构设计及位置的确定1)支座结构设计该卧式容器采用双鞍座式支座，根据工作温度为-2045 ，选择鞍座材料为Q345R使用温度为-20250C,许用应力为0t = 189Mpa。估算鞍座的负荷：计算储罐总重量m=m1+2m2+m3+m4 。其中：m为筒体质量：对于 Q345R取p =7.85 x 103kg/m3m=Tt DLS np =n

20、x 2.6 X9X 16 x 10-3X7.85 x 103=9228.59kgm为单个封头的质量：封头质量查JBT4746-2002钢制压力容器用封头得，封头质量 m=709.7kg,可知 m=2*709.7=1419.4kg 。m 为充液质量，故 m3 的为=p 液氯 x V=1314X 52.81=69392.34 kg 。m为附件质量取300Kg综上述：总重量为G= (m+2m+m+m) g=(9228.59+69392.34+1419.4+300)*10=803.40KN每个鞍座承受的重量为 G/2=mg / 2=803.40/2=401.70 kN由此查JB 4712.1-2007

21、容器支座。选取轻型，焊制 A,包角为120 ,有 垫板的鞍座.，筋板数为6。查JB 4712.1-2007表3得鞍座尺寸如表5,示意图如下图：公称直径DN允许载荷Q/kN鞍座高度h底板腹板筋板l 1b112l 3b2b332600440250188030014102952683608垫板螺栓配置鞍座质量kg增加100mm高度增加的质量/kg弧长b44e间距l 2螺孔d螺纹孔长l303061010120164024M204029826件断因为当外伸长度A=0.207L时，双支座跨距中间截面的最大弯矩和支座截面 处的弯矩绝对值相等，从而使上述两截面上保持等强度，考虑到支座截面处除 弯矩以外的其他载

22、荷，面且支座截面处应力较为复杂，故常取支座处圆筒的弯 矩略小于跨距中间圆筒的弯矩，通常取尺寸 A不超过0.2L值，为此中国现行标 准JB 4731钢制卧式容器规定 A 0.2L=0.2 (L+2h) , A最大不超过0.25L. 否则由于容器外伸端的作用将使支座截面处的应力过大。由标准椭圆封头 D/2 (H-h) =2,有 h=H-Di / 4=690-2600 / 4=40mm故 AW0.2(L+2h)=0.2(9000+2 X40)=1816mm由于接管比较多，所以固定支座位于储罐接管较多的左端。此外，由于封头的抗弯刚度大于圆筒的抗弯刚度，故封头对于圆筒的抗弯 刚度具有局部的加强作用。若支

23、座靠近封头，则可充分利用罐体封头对支座处 圆筒截面的加强作用至封头切线间距离因此，JB 4731还规定当满足AW 0.2L时，最好使 AW0.5Rm(R=R+S n/2 ),即 R=1300+16/2=1308mm。A89mm所以应该进行补强圈补强。1)开孔所需补强面积A接管材料选用20号钢，正火，由GB9948导其许用应力=。=150MPa 由GB6654导低合金钢Q345R在-2045C时的 t = 189MP袖强度消弱系数计 算公式得：? r=(rtn/ 0 = 150/189=0.7937,钢管厚度负偏差 C=0.25,腐蚀 裕量厚度G=4mm根据JBT4736-2002，人孔接管直径

24、为500mm选取补弓5圈外径840mm内径 530mm壳体开孔处的计算厚度为10.1228mm壳体开孔处的有效厚度为S et= S nt-C1-C2=12-4-0.25=7.75mm开孔直径 d=dw-2S+2c=530-2*12-2* (1+0.25)=508.5mm圆柱开孔所需补强面积：A=dS +2 5 S et (1-? r)=508.5*10.1228+2*10.1228*7.75*(1-0.81 )2=5177.26mrm2)补强范围内的补强面积A有效补强范围内的宽度B根据GB150得有效不强范围内的宽 B=max(B, B2)B=2d=1017mm B 2=d+2 ( S + 5

25、 nt) =552.75mm显然 BB所以 B=2d=1017mm有效补强范围的外侧高度hi根据 GB150 得：hi=min (hi , hi)h1dT . 508.5*12 78.12mm , h i=320mm所以 hi=78.12mm有效补强范围的内侧高度h2根据 GB150-2011,得：h； dcT j508.5*12 78.12,h2 0, h2 min( h2h) 0壳体有效厚度减去计算厚度之外的多余面积A圆筒计算厚度S =10.1228,接管有效厚度 S et= 5 nt-C1-C2=12-4-0.25=7.75mmA=(B-d)( Se- S )-2 S et( S e-

26、S )(1- ?(1017-508.5)(11.75-10.1228)-2*7.75*(11.75-10.1228 ) * (1-0.81 )=822.64mm接管有效厚度减去计算厚度之外的多余面积A2接管计算厚度 S t =PcD/(2屋0-Pc)=1.466*500/ (2*189*1-1.466 ) =1.95mmA=2h (Set- St) ? t-2h2( Set-C) ? ,=2*78.12* (7.75-1.95 ) 2*0.81=734.02mm2焊缝金属面积A专业.专注.由于本次设计的储罐是存放有毒介质的，所以选用D类接头形式进行焊接，因此，A3=1/2*2*6 2=36mm

27、2有效补强范围内的补强面积Ae根据公式Ae= A1+ A2+ A 3=822.64+734.02+36=1592.66mm2补强圈的选取根据JB/T4736-2002 , DN50眼补强圈外径 D=840mm内径D=530mm。因为 BD2 ，所以在有效补强范围。因为AA,所以需要另加补强，其补强面积为：2A4=A-Ae=5177.26-1592.66=3584.6mm2Sc=A/ (D2-D1) =3584.6/ (840-530) =11.56mm圆整取名义厚度为 12mm质量为 31.1Kg。2.1.4 总体布局液氯进气管外伸度200mm内伸高度1500mm液氯出口管外伸高度200mm内

28、伸高度0mm。安全阀外伸高度200mm内伸高度0mm压力表外伸高度200mm内伸高度0mm.空气进/出口管外伸高度200mm内伸高度0mm人孔外伸300mm内伸0mm接管与接管间距600mm接管与封头间距940mm与人孔间距1500mm与焊缝距离不小于150mm鞍座距封头切线600mm2.1.5 焊接结构设计及焊条的选择综合考虑各种因素，针对本次设计储存的介质是高毒性介质，所以本次设计的壳体A、B类焊接接头应为X型的如图。而对于法兰与壳体、接管连接的接头，应采用全焊透接头。对于人孔、补强圈与壳体的接头选用，如图专业 . 专注 .图8.1 V型焊接接头图8.2 接管与筒体的接头专业.专注.2.2

29、强度校核钢制卧式容器计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计 算 条 件简 图设计压力 p1.466MPa设计温度 t50C筒体材料名称Q345RZ封头材料名称Q345R自3)封头型式椭圆形甲V筒体内直径Di2600mm筒体长度 L9000mm筒体名义厚度n16mm支座垫板名义厚度rn0mm筒体厚度附加量C4.3mm腐蚀裕量Cl4mm筒体焊接接头系数1封头名义厚度hn16mm封头厚度附加量Ch4.3mm鞍座材料名称Q345鞍座宽度b600mm鞍座包角0120支座形心至封头切线距离A640mm鞍座高度H250mm地震烈度低于七度内压圆筒校核计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标

30、准GB 150.3-2011计算条件筒体简图计算压力Pc1.50MPa设计温度t50.00C11内径D2600.00mm材料Q345R（板材）试验温度许用应力189.00MPa1 E设计温度许用应力t189.00MPa5一1试验温度下屈服点s345.00MPa钢板负偏差Ci0.30mm腐蚀裕量C24.00mm焊接接头系数1.00厚度及重量计算计算厚度兄Di=2 t 昆=10.37mm有效厚度e = n - 0- C2= 11.70mm名义厚度n =16.00mm重量9289.80Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值Pt = 1.25 P * =1.8325(或由用户输入)MPa

31、压力试验允许通过的应力水平Tt 0.90 s = 310.50MPa试验压力下圆筒的应力T = pT.(Die) = 204.532 e.MPa校核条件TT校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力2 e tP=(Di e) = 1.69338MPa设计温度下计算应力tPC(Die)=2= 167.532 eMPat189.00MPa校核条件tt结论合格左封头计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算压力Pc1.50MPa设计温度t50.00C内径D2600.00mm曲面深度加690.00mm材料Q345R （板材）设计温度许

32、用应力t189.00MPai+1试验温度许用应力189.00MPa一Dt- _r钢板负偏差Ci0.30mm腐蚀裕量C24.00mm焊接接头系数1.00压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值R = 1.25 P=Ur= 1.8325(或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力tT 0.90 s = 310.50MPa试验压力下封头的应力t = pT.(KDi 0.5 e) = 188.79 2 e.MPa校核条件TT校核结果合格厚度及重量计算形状系数2K = 1Di= 0.9249262h i计算厚度KPcDih = 2 t0.5Pc = 9.57mm有效厚度eh = nh - C-

33、C 2= 11.70mm最小厚度min = 3.90mm名义厚度nh = 16.00mm结论满足最小厚度要求重量971.66Kg压力计算最大允许工作压力2e Pq=KDi 0.5 e = 1.83456MPa结论合格右封头计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算压力Pc1.50MPa设计温度t50.00C内径D2600.00mm曲面深度加690.00mm材料Q345R （板材）设计温度许用应力t189.00MPai+1试验温度许用应力189.00MPa一Dt- _r钢板负偏差Ci0.30mm腐蚀裕量C24.00mm焊接接头系

34、数1.00压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值R = 1.25 P=Ur= 1.8325(或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力tT 0.90 s = 310.50MPa试验压力下封头的应力t = pT.(KDi 0.5 e) = 188.79 2 e.MPa校核条件TT校核结果合格厚度及重量计算形状系数2K = 1Di= 0.9249262h i计算厚度KPcDih = 2 t0.5Pc = 9.57mm有效厚度eh = nh - C- C 2= 11.70mm最小厚度min = 3.90mm名义厚度nh = 16.00mm结论满足最小厚度要求重量971.66Kg压力计算最大

35、允许工作压力2e Pq=KDi 0.5 e = 1.83456MPa结论合格卧式容器（双鞍座）计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计 算 条 件简图计算压力pc1.466MPa设计温度t50C/1 11iE- 1-圆筒材料Q345R鞍座材料Q345圆筒材料常温许用应力189MPaI巾圆筒材料设计温度下许用应力t189MPa圆筒材料常温屈服点345MPa鞍座材料许用应力卜a170MPa工作时物料密度01314kg/m3液压试验介质密度T1000kg/m3圆筒内直径 D2600mm圆筒名义厚度n16mm圆筒厚度附加量 C4.3mm圆筒焊接接头系数1封头名义厚度hn16mm封头厚度附加量Ch4.

36、3mm两封头切线间距离L9080mm鞍座垫板名义厚度rn0mm鞍座垫板有效厚度re0mm鞍座轴向宽度 b600mm鞍座包角0120鞍座底板中心至封头切线距离A640mm封头曲面图度hi690mm试验压力PT1.8325MPa鞍座高度H250mm腹板与筋板组合截面积Asa02 mm腹板与筋板组合截面断面系数Zr03 mm地震烈度7圆筒平均半径 Ra1308mm物料充装系数o0.9一个鞍座上地脚螺栓个数2地脚螺栓公称直径0mm地脚螺栓根径0mm鞍座轴线两侧的螺栓间距1640mm地脚螺栓材料支座反力计算圆筒质量（两切线间）miDin Lc 口 s 9372.67kg封头质量（曲面部分）m12931.

37、739kg附件质量m30kg封头容积（曲面部分）Vh 2.30069e+09mm3容器容积（两切线间）V = 5.28098e+10mm3容器内充液质量工作时，m4 V o o 62452.8压力试验时， m4V t= 52809.8kg耐热层质量m150kg总质量工作时 1mmi2 m2 m3 m4m573689压力试验时，mm12m2 m3 m4m5 64045.9kg单位长度载荷mg 72.3036nm g 62.8418q4q4L JL 3hN/mm支座反力F4g 361518f Img 31420922F max F ,F361518N筒体弯矩计算圆筒中间处截 面上的弯矩工作时FL

38、1 2R2 h2 /L2 4A = 5.36094e+08 M1,4. 4hiL1 - 3L压力试验N - mmF L 1 2 % hi2 / L2 4A = 4.6594e+0841 4hiL3L支座处横 截面弯矩操作工况：】A Ra hi21 . OAI-1.37745e+07M2 F A 1 L2AL1也 3L压力试验工况：A Rf hMT2 FA1 1 L 2AL-1.19719e+071处3LN - mm系数计算Ki=1K2 = 1K=0.879904K=0.401056K5=0.760258K=0.0132129K6 =K7=K=K9=0.203522C4=C=筒体轴向应力计算轴向

39、 应力 计算操作状态Pc RaM 190.47492 2 eR：eeaePCRaM 282.164732 eKi R； eMPaPCRaM1-8.5292412 eR2 ePc RaM 2-0.2191524_ 22 eK2 Ra eMPa水压试验状态MI1-7.40933T12Ra eMt2 -0.190473T4K2 R； eMPapTRaMT1109.845T22 eRf ePTRaMT2102.622T3 2 eK1 R2 ee1aeMPa应力校核许用压缩应力A 0.094 _e_ 0.000846Ra根据圆筒材料查 GB1500 4-34-12B = 111.313MPatt _ac

40、 min ,B 111.313 acac min(0.9RL,B) 111.313MPa2,3 t189 合格I il，l 4| ；c 111.313 合格I TlI,IT4I ac 111.313 合格T2 , T3 0.9 s = 310.5 合格MPa筒体 和封 头的 切应 力A 五时（a L时，不适用） 24K3FL 2ARa e L 4h /3MPaRm A2时圆筒中：K3F20.786Ra e封头中：&F 9.47417hRa heMPa应力校核封头椭圆形封头，KPcDi 150.663h2 he碟形圭头，MPcRhh2 he半球形封头，PcD ihT4 heMPa圆筒封头=0.8 t = 151.21.25 th 85.5866MPa圆筒，=151.2 MPa合格封头，h 8时,F3K6F64 eb22 e2MPaL/Rm 8时,F3K6F64b 2 224 ere b22 ereMPaL/Rm 8时,F3K6F624 eb22 e2MPaL/Rm8 时，_ _ ,F12K6FRm6. 24 eb2L eMPa应力校核| 5| t = 189合格| 6| 惯性矩，I 0 =mm4设计温度下许用应力RMPa加强圈位于在鞍座边角处圆筒的周向应力：C4K7FRme GF7 10AoMPa鞍座平卸上在鞍座边角处