承插式脚手架专项施工方案

1、目录第一章 编制说明 1第二章 工程概况 1第三章 承插式脚手架介绍 1第四章 施工特点 2第五章 架体组成 2第六章 架体定型布置 26.1适用范围 26.2立杆选择 36.3 横杆选择 36.4步距选择 36.5架体布置 46.6楼层顶板模板支撑： 4第七章 施工流程及要求 46.1施工流程 46.2施工要求 56.3现场情况处理 6第八章 脚手架检查与验收 6第九章 混凝土浇筑 6第十章 支撑系统及模板的拆除 7第十一章 脚手架施工安全注意事项 7板模板（盘扣式）计算书 9第一章 编制说明建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011；建筑施工钢管脚手架安全技术规范 JGJ130 2011、

2、J842011；混凝土结构工程施工质量验收规范 GB 50204-2011 ； 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008；建筑结构荷载规范 GB50009-2006； 本企业内部质量、安全、环境体系文件，企业标准及管理制度 建筑施工手册及参考文件资料国家及省、市有关安全生产的法令、法规及规定本工程施工组织设计第二章 工程概况XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX 第三章 承插式脚手架介绍承插式脚

3、手架是由承插型盘扣式钢管支架衍生出来的一种新型建筑 支撑系统。与盘扣式钢管支架相比具有承载力大，搭建速度快，稳定性 强，易于管理等特点。承插式脚手架在脚手架发展史上实现了三个第一：即“第一个”实 现了钢管脚手架在结构上无任何专门的锁紧零件；“第一个”实现了在 钢管脚手架上无任何活动零件；“第一个”实现了我国对整体新型钢管 脚手架的自主知识产权。该产品已被普遍使用于路桥、市政工程中，在 房建工程中正被广泛运用。第四章 施工特点承插式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架 又优于碗扣架，具有可靠的双向自锁能力；解决了传统脚手架靠人工锁 紧的不足。无任何活动零件；撘拆速度是普通脚手架的

4、 8-10 倍。 运输、储存、搭设、拆除方便快捷；受力性能合理；能更好的满足 施工安全的需要；可以自由调节；产品标准化包装；组装合理，它的安 全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架。第五章 架体组成承插式是脚手架由于设计上的特点，只要用铁锤敲击横杆上横插头 即可锁紧，横杆上加荷载时，锁紧更可靠。每只轮扣上可同时插接四支 横杆，四支横杆互为 90 度。立杆：立杆高度选用 2.5m 规格。立杆上焊接 4 个方向的圆扣形孔 板。其中第一个圆口型孔板距地 0.35 米，横杆：两端焊接有扣接头，做为与立杆扣接的水平杆件。梁底横杆：因梁截面尺寸不同，梁底部位用普通48*2.75mm钢管做为梁底杆。第六章

5、架体定型布置6.1 适用范围承插式脚手架适用于本工程标准层 （2.9 米层高）模板支撑架， 主龙 骨（主梁）用© 48*2.75钢管，次龙骨（小梁）采用40mm<60mn方钢（见 注释），架体高度 2.8 米，立杆 2.5 米，上或下配可调顶托。注：因为方木相比较方钢：强度小，易折断，易弯曲变形，不便多 次利用。易造成资源浪费。故施工现场各单体顶板加固时均采用方钢（40*60mn）代替方木做模板支护工作。 承插式脚手架适用于结构形式较规整的结构。6.2 立杆选择承插式脚手架立杆采用壁厚为2.75mm钢管，受力计算时应根据现场实际情况进行调整，本工程按壁厚为 2.75mm进行计算

6、。 立杆需选用标准杆，根据本工程的楼层 2.9 米高度，现选用标准型 号2.5米标准杆，距墙柱边350（300） mm根部或上部配可调顶撑，将 满足模板架体的高度。6.3 横杆选择 横杆均为标准杆件，根据本工程室内净跨、楼梯间、走廊、阳台实际情况，水平横杆主要选1200mm600mn尺寸，同时搭配部分300mm900mm 尺寸横杆。6.4 步距选择 架体步距的设置需与圆形扣板（承插口）相对应，且最底部圆形扣板距立杆底端距离为350mm故扫地杆实际设置于400mm处。根据本工程 现场实际情况，第一步扫地杆按实际设置距地 400mm纵横向双向设置， 第二步水平杆布置在距扫地杆向上1.5m处，纵横向

7、双向设置。框架梁（梁 高大于400mm底设第三步水平杆，平行于梁轴线方向设通长水平杆，垂直于梁轴线设小横杆托底，间距 600mm。6.5 架体布置架体布置时需按实际开间尺寸排设，排设时先从建筑物一端开始，向另一端立杆定位，定位时按立杆间距 1200mn进行，局部不足排设间距 的可减小一个横杆等级进行排设。梁底宜采用锁钢管扣件的形式进行支 设，可以保证梁板模板的正常搭设。6.6 楼层顶板模板支撑楼板模板选用12mn厚竹胶板做为面板，主龙骨间距1200mm次龙骨 采用40 x 60mnj方钢立放，间距300mm搭接不少于500mm方钢模数5 米、6 米（2+2+2、3+3、2+3），根据开间大小切

8、割调配，模板拼缝处及 四周须用木枋固定，防止模板翘头不平整。对于梁高大于等于700mm的框架梁，梁底需另加设立杆顶撑（间距 600mm）。第七章 施工流程及要求6.1 施工流程测量放线，确定本层梁、板位置t定位立杆，并作出十字标记t竖 立杆并搭设扫地杆及第一步横杆t搭设上部横杆及剪刀撑t锁梁底钢管 t铺设梁底模板t板底模板铺设将楼层各构件位置的边线在地面上标出，以保证支架、模板施工过 程中按设计尺寸进行施工。按预先的支架设计位置在地面上将立杆位置标出，并做好标记，保 证立杆排列整齐。先竖立最角端的立杆，并逐步将周边立杆竖起，将扫地杆及第一步横杆搭设，保证已搭设架体稳固、不倾倒在立杆全部竖立完成

9、后，进行上部立杆搭设，将全部横杆搭设完成， 并预留出梁位。按预定架体设计要求搭设剪刀撑，剪刀撑必须按要求整 体搭设。搭设梁底纵向受力钢管，受力钢管需采用双扣件固定，钢管搭设时 需进行标高复核以保证梁底模板为设计标高。梁底模板铺设时，次楞方钢放置应平顺，且靠近节点位置需放置次 楞。板底模板铺设时，应先将顶部可调顶托调整至预定标高位置，并对 其进行拉线找平，满足平整度要求后再铺设模板。6.2 施工要求 所有模板支撑满堂脚手架搭设前，都要先熟悉方案要求，根据楼层 高度，混凝土构件大小，确定立杆的间距（大面积按 900mm局部尺寸不 足可搭配间距600mn或 300mn布置）、确定立杆的高度，拉线放出

10、立杆 的位置，注意横杆能尽量纵横贯通，平直。梁底的立杆与板底的立杆能 通过横杆形成整体。立杆基础应坚实，且底部宜设置垫板（木方或模板）防止钢管端头 对下层混凝土板面造成损伤。横杆接头需卡紧，并且保证端部与立杆接触紧密，在架体搭设完成 后及混凝土浇筑过程中，需派人对横杆紧固情况进行检查。立杆可调底托、顶托伸出长度均不应大于300mm顶托深入立杆内长 度不得小于150mm且可调底托及顶托需满足建筑施工承插型盘扣式钢 管支架安全技术规程中的要求。6.3 现场情况处理 若立杆底部楼板存在较大错台(降板)，降板位置架体正常搭设时 无法与周边架体连接形成整体。处理：可在降板位置立杆下设置较厚的垫板将立杆底

11、部调至同一标 高，或按建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程要求使用可 调底座。其他情况可按现场具体情况另行确定搭设措施。第八章 脚手架检查与验收 脚手架的检查与验收严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技 术规范(JGJ130-2011 )第8条检查与验收相关条款及建筑施工安全 检查标准( JGJ 59-2011 )表 3.0.4-1 落地式脚手架检查评分表中所列 项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由施工单位 主要负责人、安全员、监理工程师签字后，方能交付使用。第九章 混凝土浇筑混凝土浇筑顺序为：浇筑框架梁墙、筒体、主次梁板。 混凝土浇筑前做好浇筑范围内模板下方人员的清场工

12、作，并安排专 人看管，防止混凝土浇筑期间有人进入支模下逗留歇息。本工程混凝土全部采用预拌(商品)混凝土，混凝土的运输以泵送 为主，塔吊吊运为辅。混凝土浇注时，项目部派专人观察模板和支撑系 统的变形情况，发现异常情况立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险 情并经项目技术负责人检查同意后方可复工，夜间施工应配备足够的灯 光照明及有关抢险材料，以保证安全。第十章 支撑系统及模板的拆除大梁侧模和柱模因混凝土养护需要，混凝土浇筑 24 小时后拆除，底 模及其支撑系统要等到混凝土同条件养护试块经试验达到规范要求强度 值后方可进行。楼层支撑架体经项目技术负责人同意后，方可进行底模 及支撑系统的拆除。模板拆除方

13、法：先松开顶托，然后拆除方木，接着再拆除模板，模 板拆除的顺序遵循先支后拆，后支先拆的原则，拆模时，操作人员应站 在安全处，以免发生安全事故，待该片段模板全部拆除后，方准将模板、 配件等运出对放。模板、配件等运完后才准拆除支架，支架拆除顺序为 从上往下逐层拆除，严禁上层未拆除完毕，就拆除下面一层。拆除时应先搭设脚手架或操作平台，并在四周设防护栏，任何人不 得在正在拆除的支模下通行。拆模应在日间拆除，光线不足的部位应配 备足够的灯光照明，作业全过程应有质量和安全员在场监督。第十一章 脚手架施工安全注意事项搭拆脚手架过程中，操作人员应系好安全带带好安全帽，一切操作 过程都应符合相关安全操作规范、规

14、程和标准。对职工进场进行安全技术教育，发现施工中的安全技术问题应及时 解决。拆模采用长撬杆，严禁操作人员站在正拆除的模板下，拆模间歇时， 将活动的模板、拉杆、支撑固定。现场安全员有权制止违章指挥和违章作业，遇有险情应立即停止施 工作业，并报告工程项目领导及时处理。模板拆除时，不应对搂层形成冲击荷载，拆除的模板和支架应分散 堆放并及时运走，防止人员踏空坠落。搭拆过程中，不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱 手、碰撞、滑跌等不安全的作业。在整个拆除作业过程中，项目安全员应切实作好现场巡查工作，在 主要通道处设置警戒区，安排警戒员一名巡视，确保拆除作业顺利进行。脚手架必须严格按方案进行搭设

15、，在搭设中不得随意改变构架设计。施工前因操作要求需要拆除部分架体时，必须经项目总工程师同意， 并由施工工长旁站指挥，防止误拆杆件。第7 页板模板(盘扣式)计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20082、 建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231- 20103、混凝土结构设计规范 GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土板名称100厚混凝土楼板新浇混凝土板板厚(mm)100模板支架纵向长度La(m)6.6模板支架横向长度Lb(m)3.3模板支架高度H(m)2.9、荷

16、载设计2模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m )面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.053新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m 3)243钢筋自重标准值G3k(kN/m )1.1施工人员及设备荷载标准值 Q 1k(kN/m 2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值 Q2k(kN/m 2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离 h1(m)4风荷载标准值3k(kN/m2)2基本风压3°(kN/m )0.450.45 X >0.5=0.225风荷载高度变化系数反1风荷载体型系数比0.5抗倾覆计算中风荷

17、载作用位置距离支架底的距离h2(m)6三、模板体系设计主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1200立杆横向间距l b(mm)1200水平杆步距h(mm)1800 （现场按1500）顶层水平杆步距h /(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离 a(mm)300小梁间距l(mm)400（现场按300）小梁最大悬挑长度L 1(mm)300主梁最大悬挑长度L2(mm)300纵向剖面图第21页横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板厚度t(mm)12抗弯强度设计值f(N/mm 23W=bt /6 = 1000X12/6= 24000mm 34I=bt /12= 100

18、0X12/12= 144000mm承载能力极限状态q1= Yb(G1k+(G2k+G3k)h0)+ YbQ1k=1.2 X X°.1+(24+1.1) 0.1X+1.4 1X=7.332kN/mq1 静=Yb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2 X>(0.1+(24+1.1) 0.1X=3.132kN/m正常使用极限状态q= Yb(G1k+(G2k+G3k)h0)+YbQ1k=1 X1 X(0.1+(24+1.1) 0.1)+1 1>3=5.61kN/m)16.83弹性模量E(N/mm2)9350计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：J J Jj

19、 j . 4007吉(1)1、强度验算2 2Mmax=0.125qil2=0.125 7.332 %.42=0.147kN mo=Mmax/W=0.147 706/24000=6.125N/mm2w f=16.83N/mm?满足要求！2、挠度验算vax= 5ql4/(384EI)=5 561 7004/(384 9350744000)=1.389mmvax=1.389 mm< min400/150 10=2.667mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形钢管截面类型 60X40X2.54截面惯性矩l(cm4)22.07截面抵抗矩W(cm 3)7.36抗弯强度设计值f(N/mm 2)2

20、05弹性模量E(N/mm2)206000计算方式二等跨梁承载能力极限状态q1= YgI(G 1k+(G2k+G3k)h°)+ QlQ1k=1.2 70.4 ®.3+(24+1.1)>0.1)+1.4 04 7=3.029kN/m正常使用极限状态q= ygI(G 1k+(G2k+G3k)h°)+ QlQ1k=1 ».4 >0.3+(24+1.1) 0.1>+1 74 7=2.324kN/m 按二等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为300mm,因此需进行最不利 组合，计算简图如下：3j03kN/m3j03kN/m1、强度验算满足要求!

21、2、抗剪验算V max = 2.102kNL泗L12001必04 LVmax/(8lzS )bh2-(b- S)=2.102 1000违40 為02-(40-5) 備/卩 220700 >5) =2 29.078N/mm2w t =125N/rn m满足要求！3、挠度验算vax=0.458mm< v =min/l50, 10=min1200/150, 10=8mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态Ri=2.443kNR2=4.204kNR3=2.443kN正常使用极限状态R1 x =1.87kNR2 / =3.219kNR3 / =1.871kN六、主梁验算主梁材质及类型钢管截

22、面类型 48X2.754截面惯性矩I(cm4)10.043截面抵抗矩W(cm3)4.182抗弯强度设计值f(N/mm )2052弹性模量E(N/mm )206000抗剪强度设计值fv(N/mm 2)125计算方式四等跨梁取上面计算中的小梁最大支座反力承载能力极限状态R=maxR1,R2,R3/2=max2.443,4.204,2.443/2=2.102kN正常使用极限状态R/ =maxR1 / ,R2X ,R3 x /2=max1.87,3.219,1.871/2=1.6095kN计算简图如下：2.102kN 2t102l(N 2 JOZkN 2A02kN Z.lft3kN2.1C2l(N2.

23、10aN 2.102kN2.102kN 2.1O2kN2.1C2kN 2.102240忖乙M7tC>12001200-1200L12002.10ZkN2.102kN 2.102kN 2.102kN 2.102kN 2.lL02kN 2.102kN 2,102kN 2d02kN 24O2kN 2.102kN 2.102kN2.102kN 2402kNTO ®枣蓋 ®11200L販L硕12CC严丄ct尹r <1、抗弯验算o=Mmax/W=0.754 X06/4180=180.383N/mm2w f=205N/mnf满足要求！2、抗剪验算V max 4.132kN2

24、2 2Vmax/A=2 X4.132 X000/391 21.136N/mm < T25N/mm 满足要求！3、挠度验算2.119vax=2.119mm< v =min/150, 10=min1200/150, 10 =8mm 满足要求！七、立柱验算钢管类型(mm) 48 X 2.75回转半径i(mm)16抗压强度设计值f(N/mm 2)200立柱截面面积(mm2)391立柱截面抵抗矩(cm3)4.18支架立杆计算长度修正系数n1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l0i=h x +2ka=1000+2 >0.7 S00=1420mm102= n h=1.2 &g

25、t; 1800=2160mm取两值中的大值l0=2160mm入咄i=2160/16=135 < 入=150长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段：乃=l0i/i=1420/16=88.75查表得，© =0.566N1= Y(G1k+(G2k+G3k)h0)+ YQ1klalb=1.2 >.5+(24+1.1) 0.>+1.4 3> >.2 >.2=11.249kN3 2 2f=N1/(血A) = 11.249 103/(0.566 391)=50.83N/mm2< =200N/mm2满足要求！非顶部立杆段：Hl02/i=21

26、60/16=135查表得，©=0.28N2= Y(G1k+(G2k+G3k)h0)+YQ1klalb=1.2 (1.05+(24+1.1) 0.1)+1.4 3 X.2 X.2=12.2kN3 2 2f=N2/( ©2A) = 12.2 103/(0.28 391)=111.436N/mm2< =200N/mm2满足要求！考虑风荷载2 2Mw=% x YWklah2/10=0.9 化4 0.225 1.2 1.82/10=0.11kN m顶部立杆段：N1w= Y(G1k+(G2k+G3k)h0)+ 4c x YQ1klalb+Mw/lb=1.2 (0.5+(24+1.

27、1) 0.1)+0.9 1 狗 3 >1.2 1.2+0.11/1.2=10.736kNQGOf=N 1w/( ©A)+Mw/W=10.736 >10/(0.566 391)+0.11 10 /4180=74.828N/mm < =200N/2mm满足要求！非顶部立杆段：N2w= Y(G1k+(G2k+G3k)h0)+ 4 X YQ1klalb+Mw/lb=1.2 (1.05+(24+1.1) 0.1)+0.9 1 3 >1.2 1.2+0.11/1.2=11.687kNQZ?Qf=N2w/( ©A)+Mw/W=11.687 >10/(0.28

28、 391)+0.11 10 /4180=133.066N/mm < =200N/2mm满足要求!八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值N(kN)40按上节计算可知，可调托座受力N =11.249kN < N=40kN满足要求！九、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生Mt=XY ckLaHh2+Q3kLahi)=0.9 銘4 (0.225 66 2.9 6+0.55 &6 4)=50.852kN.m2 2Mr= YG1kLaLb/2=1.35 K05 6.6 3.3/2=50.941kN.mM T=50.852k

29、N.m <NR=50.941kN.m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生， 抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生Mt=% x YQ2kLaH+Q3kLah1)=0.9 1.4 (0.25 6.6 2.9+0.55 66 4)=24.324kN.mMr= YG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.35 1.05+(24+1.1) 0.1 6.6(3.32/2=172.713kN.mMT=24.324kN.m WM=172.713kN.m满足要求！十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)100F1=N=11.687kN1受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范 GB50010-2010第 6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl w (0.7hft+0.25 opc,m) emh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值fh截面高度影响系数： 当hw800mm时，取fh=1.0 ；当h> 2