模板工程结构设计方案

1、温馨家园7#、8#、9#楼模板工程专项方案四川关家建设股份有限公司二O一O年三月目 录一、编制依据4二、工程概况4三、模板设计的内容和原则41、设计的主要原则42、设计内容5四、模板设计的基本内容61、荷载及荷载组合62、模板结构的挠度要求9五、模板设计结构计算91、柱模板的验算9（1）、模板设计说明9（2）、模板计算参数9（3）、结构设计计算102 、板模板的计算14（1）、模板设计说明14（2）、模板计算参数14（3）、结构设计计算153 梁模板计算21（1）、模板计算说明21（2）、模板计算参数22（3）、结构设计计算234、墙模板计算29（1）、模板计算说明29（2）、模板计算参数29

2、（3）、结构设计计算30一、 编制依据1、本工程的建筑、结构施工图。2、成都地区及本工程的实际情况。3、国家及行业颁布的法律法规、技术规范及规程。4、建筑施工手册二、工程概况温馨家园7#、8#、9#楼，位于成都市青羊区文家场蔡桥村，共24700平方米。本工程±0.000相对于绝对标高517.45m；均为现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构，地上11层。结构概况主体结构类型框架结构。 基础类型7#、8#、9#楼管桩基础主要现浇构件截面尺寸基础垫层厚度：100 现浇板厚：100、120柱：400×400、400×500、450×550梁：200×400、2

3、00×500、250×400、250×450、250×500、250×550、250×600剪力墙：250、300三、模板设计的内容和原则（一）、设计的主要原则1实用性：主要是保证混凝土的质量，具体要求是： 1）接缝严密，不漏浆； 2）保证构件的形状尺寸和相互位置的正确； 3）模板的构造简单，支拆方便；2安全性：保证在施工过程中，不变形，不破坏，不倒塌；具有足够的刚度和强度。3经济性：针对工程结构的具体情况，因地制宜，就地取材，在确保工期、质量的前提下，尽量减少一次性投入，增加模板周转，减少支拆用工，实现文明施工。由于本工程的工期紧，

4、造成模板等周转材料的大量投入，无法有效的实行模板最大的周转利用；4、减少模板的种类和模板的型号，便于模板整体拆卸和安装，加快工程的施工进度；（二）、设计内容 本工程的模板设计，包括以下内容：选型与选材、结构设计与荷载计算和绘制模板施工图。1、模板的选材与选型为保证梁、板、柱、结构的外观质量和施工工期的要求，梁、板模板选用18厚覆膜板。支撑系统采用50×100方木做楞木，辅以48×3.5钢管做圆楞或支撑以及配套使用的钢管扣件，蝴蝶扣及M14高强对拉螺栓等。2、支撑、加固系统结构设计1）框架柱的加固：18厚模板后背50×100枋木作竖楞，外用48×3.5钢管

5、配合高强螺栓加固，48×3.5钢管作框架柱的横向支撑系统，以保证框架柱在砼施工过程中，不因外力而倾斜和位移。450×550以下柱子（包含600），中间不加设M14对拉高强螺栓，加固间距为600mm，四周双钢管配M14对拉高强螺栓。2）梁、板支撑系统：采用50×100方木作横楞，木枋间距为300、400，采用48×3.5钢管排架支撑系统，支撑系统立杆和横楞的间距为1000，根据梁板跨度适当调整立杆的纵横间距，但调整后的立杆纵横间距不大于1000。排架水平杆的步距为1500。梁高不大于600时：梁底小横杆以及梁侧面竖楞间距均为400，施工时根据梁的净跨可适当

6、调整，但不应大于400； 四、模板设计的基本内容（一）、荷载及荷载组合1、荷载在本工程的模板设计中计算模板及其支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值两种，后者是以荷载标准值乘以相应的荷载分项系数得到。（1）荷载标准值 1）模板及支架自重标准值根据模板和支架的选材确定。 2）新浇混凝土自重标准值对普通混凝土，可采用25KN/m3。 3）钢筋自重准值按实际每立方米混凝土含量计算：框架梁 2.68KN/m3楼 板 0.7KN/m3 4)施工人员及设备荷载标准值：计算模板，对均布荷载取2.5KN/m2，另以集中荷载2.5KN再行验算，比较两者所得的弯矩值，按其中较大者采用；计算直接支承小楞结构构件时，

7、均布活荷载取1.5KN/m2；计算支架立柱及其他支承结构时，均布活荷载取1.0KN/m2。5）振捣混凝土时产生的荷载标准值对水平面模板可采用2.0KN/m2；对垂直面模板可采用4.0KN/m2(作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压头高度以内)。 6）新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值本工程均采用内部振捣器，可按以下两式计算，并取其较小值：F=0.22ct012V1/2F=c H式中 F:新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）；c:混凝土的重力密度（Kn/m3）；t0:新浇筑混凝土的初凝时间（h），中按实测确定。当缺乏试验资料时，可采用=200/（T+15）计算（T为混凝土的温度）；V:混

8、凝土的浇筑速度（m/h）；H:混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）；1:外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；2:混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30 mm时，取0.85；5090时，取1.0；110150mm时，取1.15。7)浇注混凝土时产生的荷载标准值采用砼输送泵浇筑混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值，在计算时根据相关资料取值为2KN/m2，作用在有效压头高度以内；有效压头高度按本式计算：h=F/c，其中h为有效压头高度。（2）荷载设计值计算模板及其支架的荷载设计值，根据荷载标准值乘以相应的荷载分项系数；见下表模板及支架

9、荷载分项系数项次荷载类别分项系数i1模板及支架自重1.22新浇砼自重3钢筋自重4施工人员及施工设备荷载1.45振捣砼产生的荷载6新浇砼对模板的侧压力1.27倾倒砼时产生的荷载1.4（3）荷载折减（调整）系数模板工程属临时性工程。由于我国目前还没有临时性工程的设计规范，所以只能按正式结构设计规范执行，由于新的设计规范以概率理论为基础的极限状态设计法代替了容许应力设计法，又考虑到原容许应力值作了提高，应对其荷载设计值，进行调整，但在模板工程设计中，为了安全性，不予以调整。 2.荷载组合（1）荷载类别及编号，见下表：荷载类别及编号荷载类别类别编号模板及支架自重恒载新浇砼自重恒载钢筋自重恒载施工人员及

10、施工设备荷载活载振捣砼产生的荷载活载新浇砼对模板的侧压力恒载倾倒砼时产生的荷载活载（2）荷载组合，见下表荷 载 组 合项次项 目荷载组合计算承载力验算刚度1平板模板及支架+2梁模板的底板和支架+3梁、柱（边长300）的侧面模板+4柱（边长>300）的侧面模板+（二）、模板结构的挠度要求模板设计除保证模板结构有足够的承载能力外，还应保证有足够的刚度。因此，还要验算模板及其支架的挠度，其最大变形值不得超过下列允许值：（1）对结构表面外露（不做装修）的模板，为模板构件计算跨度的1/400。（2）对结构表面隐蔽（做装修）的模板，为模板构件计算跨度的1/250。（3）支架的压缩变形值或弹性挠度，为

11、相应的结构计算跨度的1/1000。五、 模板设计结构计算（一）、 墙、柱模板的验算1、模板设计说明本工程的柱模设计及加固验算，以400×400、400×500、450×550的框架柱为例，柱净高3.0m，模板为18厚覆膜板，竖楞采用50×100的香杉木枋，木枋长边间距为200mm，短边间距为100。采用48×3.5钢管柱箍。 450×550柱箍间距为600，中间不加M12高强对拉螺栓。砼浇筑采用砼输送泵。2、模板计算参数砼输送泵浇筑，砼的如模温度T=25即新浇砼的初凝时间：t0=5.0（小时）砼的浇筑速度：V=40.0m/h砼的坍落度

12、为150，故坍落度的修正系数：2=1.15砼中参加了FS3外加剂，故外加剂影响系数：1=1.2新浇砼的重力密度：c=25KN/m3砼浇筑时产生的水平冲击荷载F1=2KN/m2新浇砼对模板的侧压力的荷载分项系数，根据模板设计中模板及支架荷载分项系数表，可查知：i=1.2浇注砼时产生的水平冲击荷载分项系数，根据模板设计中模板及支架荷载分项系数表，可查知：i1=1.448×3.5钢管钢材的弹性模量：E=2.06×10548×3.5钢管柱箍的钢管惯性距：Iy=12.19cm448×3.5钢管柱箍的钢管回转半径：iy=1.58cm48×3.5钢管柱箍的截

13、面抵抗距：Wy= 5.08cm410.9级高强对拉螺栓的抗拉强度设计值：ftb=500N/mm2柱箍间距：L=500mm3、结构设计计算、模板设计荷载计算侧压力计算F=0.22×c×2×1×t0×V1/2=0.22×25×1.2×1.15×5×401/2=240KN/m2F=c×H=25×3=75 KN/m2F> F由于一个小时内浇筑多个框架柱，因此浇筑框架柱最大侧压力只能为砼自重产生的侧压力，故F= F=75KN/m2砼框架柱砼侧压力的有效压头：h=F÷c=

14、75÷25=3m框架柱模板柱箍强度计算的设计荷载：F2=F×i+ F1×i1=75×1.22×1.4=92.8 KN/m2则作用在柱箍上的设计线荷载，计算简图如下：400×400柱q1=F2×L=92.8×0.6=55.68 KN/m400×500柱q1=F2×L=92.8×0.6=55.68 KN/m450×550柱q1=F2×L=92.8×1.0=92.8 KN/m框架柱模板柱箍刚度计算的设计荷载：400×400柱q 2=F×L=7

15、5×0.6=45 KN/m400×500柱q2=F×L=75×0.5=37.5 KN/m450×550柱q2=F×L=75×1.0=75 KN/m、柱箍强度的验算：柱箍中间加一根对拉螺栓，柱箍在计算中按两段简支梁，简支梁的计算跨度L1=L/2=0.5L；柱箍中间没有加对拉螺杆按简支梁的计算跨度L1=L，计算简图如下：Error! Reference source not found.简支梁跨中最大弯距：400×400柱：Mmax=1/8×q1×L12=1/8×55.68×0.

16、52=1.74KN·m400×500柱：Mmax=1/8×q1×L12=1/8×46.4×0.62=2.09 KN·m450×550柱：Mmax=1/8×q1×L12=1/8×92.8×0.42=1.86KN·m柱箍承受的应力，由公式=M/W知：400×400柱（由于双钢管柱箍，其单根钢管Mmax1=Mmax/2=0.87 KN·m）=Mmax1/ Wy=0.87×106/(5.08×103)=171.25N/mm2<f

17、=215 N/mm2故柱箍的强度满足设计要求300×500柱：（由于双钢管柱箍，其单根钢管Mmax1=Mmax/2=1.05 KN·m）=Mmax1/ Wy=1.05×106/(5.08×103)=206.7N/mm2<f=215 N/mm2故柱箍的强度满足设计要求450×550柱：（由于双钢管柱箍，其单根钢管Mmax1=Mmax/2=0.93 KN·m）=Mmax1/ Wy=0.93×106/(5.08×103)=183.07N/mm2<f=215 N/mm2故柱箍的强度满足设计要求、柱箍刚度的验算4

18、00×400框架柱长边（500mm）柱箍的最大挠度由公式=5×q×L4÷(384×E×I)知：=5×q2×L14÷(384×E×I)=5×45/2×5004/（384×2.06×105×12.19×104）=0.73mm<(L/400)=600/400=1.5mm故柱箍的刚度满足设计要求400×500框架柱长边（600mm）柱箍的最大挠度由公式=5×q×L4÷(384×E

19、×I)知：=5×q2×L14÷(384×E×I)=5×37.5/2×6004/（384×2.06×105×12.19×104）=1.26mm<(L/400)=500/400=1.25mm故柱箍的刚度满足设计要求450×550框架柱长边（1200mm）柱箍的最大挠度由公式=5×q×L4÷(384×E×I)知：=5×q2×L14÷(384×E×I)=5×9

20、2.8/2×6004/（384×2.06×105×12.19×104）=3mm=(L/400)=1200/400=3mm故柱箍的刚度满足设计要求、对拉螺栓拉力计算M14的螺栓的净截面面积：A=113.04mm2对拉螺栓可承受设计的拉力，由公式S=Af知：S=A ftb=113.04×500=56520N=56.52KN柱箍中间对拉螺栓承受的拉力，由公式N=qL知：450×800：N= q1L1=92.8×0.40=37.12KN<S=39.25 KN故对拉螺栓的强度满足设计要求（二）、板模板的计算1、模板设计

21、说明楼板厚100120。其中板跨最大按4.2×3.7，板厚为120，楼层高度底层为3m，标准层为3.0m；模板采用18厚模板，模板下为50×100云南香杉木楞，间距为200mm；木枋下的钢楞采用48×3.5的钢管，布置间距为1000×1000；钢管立支撑布置为1000×1000，可以根据跨度调整，但立杆支撑间距不得大于1000。板的模板设计计算，以4.2×3.7为计算依据。2、模板计算参数新浇砼的重力密度：c=25KN/m3楼板模板自重密度：c1=9KN/m3施工人员及设备（匀布荷载）：2.5 KN/m2（集中荷载）：2.5 KN模板

22、及支架荷载分项系数表，可查知：i=1.2浇注砼时产生的水平冲击荷载分项系数，根据模板设计中模板及支架荷载分项系数表，可查知：i1=1.450×100云南香杉木楞惯性距：I=1/12bh=1/12×50×100=4.17×106 mm450×100云南香杉木楞截面抵抗距：W=1/6bh2=1/6×50×1002=0.83×105mm3云南香杉的：fm=13N/mm2云南香杉的弹性模量：E=9.0×103N/mm2钢材弹性模量：E=2.06×105N/mm248×3.5钢管截面抵抗距：W=

23、5.08×103mm348×3.5钢管惯性距：I=1.22 ×105mm448×3.5钢管f=215N/mm248×3.5钢管净截面面积：A=489mm248×3.5钢管回转半径：I=(d2+d12)1/2/4=(482+412)1/2/4=15.78mm3 、结构设计计算在模板结构中，大小楞（木枋、钢管）均为受弯构件，且在计算模板的支撑时，大小楞的跨数均多于三跨，因此按三跨连续梁计算，计算简图如下：匀布荷载作用下：Error! Reference source not found.集中荷载作用下10001000P1000从建筑施工手

24、册可查知三跨连续梁在集中荷载、匀布荷载分别作用下的最大弯距及最大挠度系数：匀布KM1=0.1 K=0.667集中KM2=0.175 弯距计算公式：匀布 M=KM×qL2集中 M=KM×FL应力计算公式：=M/W挠度计算公式：=K×q×L4/(100×E×I)（1）、模板下的木楞计算：1）荷载计算 楼板标准荷载楼板模板自重力：9×0.018=0.162KN/m2楼板新浇砼自重力：25×0.12=3 KN/m2楼板钢筋自重力：0.7×0.12=0.084KN/m2施工人员及设备（均布荷载）：2.5 KN/m2

25、（集中荷载）：2.5 KN 楼板设计荷载作用在木楞上的荷载计算图1000100010001000钢管横楞木枋横楞200作用在木楞上的荷载计算范围匀布荷载：q1=(0.162+3+0.084)×1.2+2.5×1.4×0.2=1.48 KN/mq2=(0.162+3+0.084)×1.2×0.2=0.78 KN/mq3=(0.162+3+0.084)×0.2=0.65 KN/m集中荷载：F=2.5×1.4=3.5 KN2）木楞强度验算木楞的计算跨度：L=1.0m匀布荷载作用下的弯距：M1= KM1×q1L2=0.1&

26、#215;1.48×1.02=0.148KN·m有集中荷载作用：M2= KM1×q2L2+ KM2×FL=0.1×0.78×1.02+0.175×3.5×1.0=0.691 KN·mM1x <M2比较，可知当施工人员及设备为集中荷载时，弯距最大，最大弯距值为：Mmax =M2=0.691KN·m最大应力：= Mmax /W=0.691×106/（0.83×105）=8.33N/mm2<fm=13 N/mm2强度满足设计要求3）木楞刚度验算由挠度计算公式=K

27、5;q×L4/(100×E×I)可得：=K×q3×L4/(100×E×I)=0.667×0.65×10004/（100×9×103×4.17×106）=0.116mm<L/400=1000/400=2.5mm故木楞的刚度满足模板设计要求；（2）、木枋下钢管横楞计算1）设计荷载计算：匀布荷载：(荷载计算范围图如下)作用在钢楞上的荷载计算图2002002002001000100010001000木枋横楞作用在木楞上的荷载计算范围1000q1=(0.162+3+0.

28、084)×1.2+2.5×1.4×1.0=7.395KN/mq2=(0.162+3+0.084)×1.2×1.0=3.9KN/mq3=(0.162+3+0.084)×1.0=3.25KN/m集中荷载：F=2.5×1.4=3.5 KN2）钢管横楞强度计算钢管横楞的计算跨度：L=1.0m匀布荷载作用下的弯距：M1= KM1×q1L2=0.1×7.395×1.02=0.642 KN·m有集中荷载作用：M2= KM1×q2L2+ KM2×FL=0.1×3.9

29、15;1.02+0.175×3.5×1.0=1.003KN·mM1<M2式比较，可知当施工人员及设备为集中荷载时，弯距最大，最大弯距值为：Mmax =M2=1.003KN·m最大应力：= Mmax /W=1.003×106/（5.08×103）=197.44N/mm2235 N/mm2钢管横楞强度满足设计要求3）钢管横楞刚度验算由挠度计算公式=K×q×L4/(100×E×I)可得：=K×q3×L4/(100×E×I)=0.667×3.25&

30、#215;10004/（100×2.06×105×1.22×105）=0.863mm<L/400=1000/400=2.5mm故钢管横楞的刚度满足模板设计要求；（3）、钢管立支撑的计算1）荷载计算模板设计荷载：q =（0.162+3+0.084)×1.2+2.5×1.4=7.395KN/m2=7395N/m2每个钢管立支撑承受荷载的计算范围如下图：（以中柱为例）48×3.5钢管立支撑放在两个方向钢楞十字交叉处，每区格面积:A1=1×1=1m2每根立柱承受的荷载：Fa=qA=7395×1=7395N2

31、）按强度计算立支撑的受压压应力由公式=N/A知：1=N/A=7395/489=15.12N/mm23）按稳定性计算立支撑的受压应力钢管立支撑的水平拉杆步距为1.5m，在施工中根据楼层的层高可以适当调整，但调整后的步距，不应大于1.5m。钢管立支撑的步距段内长细比：=L/I=1500/15.78=95.06由=95.06在建筑施工手册中可以查得=0.617立支撑受压应力：2=N/（A）=7395/（0.617×489）=24.51N/mm2<f=215 N/mm2符合设计要求通过对模板木枋横楞、钢管横楞、立支撑的验算，板模板横楞和钢管立支撑满足强度、刚度的要求。（三）、梁模板计算

32、1、模板设计说明本工程由于各个房间的功能不同，使梁有多种截面。但其截面均不大，主要截面为200×400、200×500、200×600，最大梁截面为250×600；最大跨度为4200。梁模板采用18厚膜板，木枋采用云南香杉，小横楞、大横楞及立支撑均采用48×3.5钢管，立杆双向间距1000，立杆支撑的横向拉杆步距1500，因梁截面及高度不大，仅600高边梁设置M14高强对拉螺栓，间距600，距梁底250。高600的梁底小横楞（50×100）间距300，其它400、500高梁底小横楞间距400。梁侧模下部加固方式为：梁侧两边平行于梁长方

33、向，各设置一根50×100木枋，仅贴在侧模板上，木枋固定在小横梁上且靠立管；梁侧模中部加固方式为用木枋或短板斜撑，一端固定在梁侧模板中部，另一端固定在小横楞或立管扣件处；梁侧模上部加固方式为：在平行梁长方向两侧各订一根50×100木枋，木枋的另一侧与现浇板横楞靠紧，现浇板面和梁侧模顶交接处以现浇板模板面压梁侧板并钉牢固。本工程梁模板设计计算以200×600大梁为例。本工程梁模板设计计算以200×600大梁为例，梁底小横楞和梁侧面竖楞间距均为400，梁底立管支撑的间距为1000，立支撑的横向拉杆步距为1500。梁侧模板设M12高强对拉螺栓控制涨模。2、模板

34、计算参数砼输送泵浇筑，砼的如模温度T=25即新浇砼的初凝时间：t0=5.0（小时）砼的浇筑速度：V=40.0m/h砼的坍落度150，故坍落度的修正系数：2=1.15砼中参加了FS3外加剂，故外加剂影响系数：1=1.2新浇砼的重力密度：c=25KN/m3砼浇筑时产生的水平冲击荷载F1=2KN/m2新浇砼对模板的侧压力的荷载分项系数，根据模板设计中模板及支架荷载分项系数表，可查知：i=1.2浇注砼时产生的水平冲击荷载分项系数，根据模板设计中模板及支架荷载分项系数表，可查知：i1=1.450×100云南香杉木楞惯性距：I=1/12bh=1/12×50×100=4.17&

35、#215;106 mm450×100云南香杉木楞截面抵抗距：W=1/6bh2=1/6×50×1002=0.83×105mm3云南香杉的：fm=13N/mm2云南香杉的弹性模量：E=9.0×103N/mm2钢材弹性模量：E=2.06×105N/mm248×3.5钢管截面抵抗距：W=5.08×103mm348×3.5钢管惯性距：I=1.22 ×105mm448×3.5钢管f=215N/mm248×3.5钢管净截面面积：A=489mm248×3.5钢管回转半径：i=(d2

36、+d12)1/2/4=(482+412)1/2/4=15.78mm10.9级高强对拉螺栓的抗拉强度设计值：ftb=500N/mm23、结构设计计算（1）、模板设计荷载计算1）侧压力计算F=0.22×c×2×1×t0×V1/2=0.22×25×1.2×1.15×5×401/2=240KN/m2F=c×0.6=25×0.6=15 KN/m2F> F 取F= F=15 KN/m2梁砼侧压力的有效压头：h=F÷c=15÷15=1.0m梁模板侧压力设计荷载：F

37、2=F×i+ F1×i1=15×1.22×1.4=20.8KN/m2设计荷载：q1=F2×L=20.8×0.2=4.16 KN/m2）竖向设计荷载竖向标准荷载：梁模板自重：9×0.018×（0.62×20.2）=0.233 KN/m梁新浇砼自重：25×0.6×0.2=3 KN/m梁中钢筋自重：2.68×0.2×0.6=0.322 KN/m竖向荷载设计值：q2=(0.233+3+0.322)×1.2=4.260 KN/mq3=0.233+3+0.322 =3

38、.555KN/m（2）、模板下小横楞计算小横楞间距为300计算跨度为1000，因此在计算时按简支梁计算，在计算刚度、强度时，荷载转化为集中荷载。（计算简图如下）：计算强度和挠度的计算公式为：抗弯强度：M=0.125PL(2-b/L)P：为转化的集中荷载；b:为梁截面宽度；L：为小横楞的计算跨度挠度验算公式：=PL/(48EI)P：为转化后作用在小横楞上的集中荷载1）小横楞的抗弯强度验算小横楞间的间距L2=300mm荷载转换计算：P=q2×L2=4.266×0.3=1.28KN由公式M=0.125PL(2-b/L)得：M=0.125×1.28×1×

39、;（2-0.2/1）=0.288KN·m由公式=M/W得：=M/W=0.288×106/（0.83×105）=3.47N/mm2<f=13 N/mm2小横楞的抗弯强度满足模板设计要求2）小横楞的刚度验算荷载转换计算：P =q3×L2=3.55×0.3=1.065KN由挠度公式：=PL/(48EI)得：=PL2/(48EI)=1.065×10004÷（48×9×103×4.17×106）=0.59mm< L2/250=1000/250=4mm小横楞的刚度度满足模板设计要求（3

40、）、大横杆计算按连续梁计算，承受小横杆传来的集中荷载，为方便计算简化为匀布荷载计算，以三跨连续梁计算（计算简图如下）。计算抗弯强度和挠度的计算公式：弯距计算： M=0.1×qL2应力计算：=M/W挠度计算：= q×L4/(150×E×I)其中L=1000mm。1）抗弯强度计算匀布荷载：q= 0.5q2=(0.233+3+0.322)×1.2÷2=3.426KN/m故M =0.1×qL2=0.1×3.426×12=0.343 KN·m=M/W=0.343×106÷(5.08&#

41、215;103)=67.52 N/mm2<f=215 N/mm2大横杆的抗弯强度满足模板设计要求2）挠度计算匀布荷载：q= 0.5q3=(0.233+3+0.322)÷2=1.78 KN/m= q×L4/(150×E×I)=1.78×10004/（150×2.06×105×12.18×104）=0.473mm < L/250=1000/250=4mm大钢楞的刚度度满足模板设计要求（4）、立支撑计算立支撑承受的荷载P=qL=1.78×1=1.78KN=1780N钢管立支撑的步距段内长细

42、比：=L/I=1500/15.78=95.06由=95.06在建筑施工手册中可以查得=0.617立支撑受压应力：2=N/（A）=1780/（0.617×489）=5.9N/mm2<f=215 N/mm2符合设计要求（5）、梁侧钢楞计算梁侧钢楞采用双钢管组成竖向钢楞，与水平钢楞夹牢，竖向钢楞外用两道M12高强对拉螺栓拉紧，上部螺栓距砼板底面400mm，双钢管竖向钢楞间距300mm，上部距砼顶面200mm，其计算简图如下：竖向钢楞按连续梁计算，其最大弯距：M=1/2qL2=0.5×9.84×0.32=0.44 KN/m=M/W=0.44×106/(2&

43、#215;5.08×103)=43.3 N/mm2<f=215 N/mm2符合设计要求（6）、对拉螺栓计算高强对拉螺栓的横向间距为0.3m，竖向最大间距为0.6m，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力：N=qL=9.84×0.6=5.90KN对拉螺栓可承受设计的拉力，由公式S=Af知：S=A ftb=113.04×500=56520N=56.52KNN < S故满足模板设计要求。（四）、墙模板计算1、模板计算说明本工程钢筋砼墙体比较多，墙厚为250、300mm，墙高一般为3000，个别墙高达4500。墙模板采用18厚覆膜板，竖楞采用50×10

44、0木枋，横楞采用双钢管（48×3.5）。本工程梁模板设计计算以300×4500的墙体为例，墙体横楞间距为500、420交错设置，墙竖楞间距均为250，M14高强对拉螺杆竖向间距600交错设置，横向间距600。2、模板计算参数砼输送泵浇筑，砼的入模温度T=25即新浇砼的初凝时间：t0=5.0（小时）砼的浇筑速度：V=2.0m/h砼的坍落度150，故坍落度的修正系数：2=1.15砼中参加了FS3外加剂，故外加剂影响系数：1=1.2新浇砼的重力密度：c=25KN/m3砼浇筑时产生的水平冲击荷载F1=2KN/m2新浇砼对模板的侧压力的荷载分项系数，根据模板设计中模板及支架荷载分项系数表，可查知：i=1.2浇注砼时产生的水平