冷库课程设计热能专用

1、12、题目：1100 t水产分配性土建冷库概况：地点在汕头市。冷库含冻结物冷藏间和冻结间。冻结间用于冷加工鱼虾。加工 能力为15t/d 。要求：1. 要求设计单层冷库、采用氨制冷剂，容量小于500 t冷库也可选用氟利昂制冷剂。2. 按题目中的概况要求设计，其他概况在题目允许的范围内可由设计者自定。3. 上交文件：一份 A4手写论文，一套打印的设计图纸（制冷系统原理图、机房设备布 置平面图、库房设计平面图）A1290eNEffi書90仲恺农业工程学冷库课程设计设计题目1100 t水产分配性土建冷库姓名XXX院（系）机电工程学院能源与动力工程系专业班级热能091班学号200910814112指导教

2、师邓玉艳时间2012年12月9日目 录1 11.1 11.2 11.2.1 12 42.1 42.1.1 4设计说明书一、冷库概况：该冷库位于汕头市海滨，主要用于冷加工鱼虾及较长期地储存冷加工后的鱼虾。 货源取自汕头市周边海域，货源充足。当地气象参数：夏季空气调节日平均温度 30C,夏季空气调节室外计算湿球温度 27.6 C,最热月室外平均相对湿度 84% 冻结间加工能力为15吨/天，冻结物冷藏间容量1100吨。平面布置图如下：休配电控机房息制室室常温穿堂NO.102NO.103NO.104NO.101图1其中101为冻结间，102104为冻结物冷藏间】、制冷系统设计方案概述:制冷系统采用氨为

3、制冷工质，氨泵供液，冷藏间温度-18 C 1 C相对湿度95% 双排顶排管，冻结间-23 C无吹风型搁架式。制冷系统流程、蒸发温度回路的划分：系统的供液方式：液泵供液。融霜方式，制冷剂热蒸汽融霜加人工扫霜。自动控制方式：半自动式。冻结间和冻结物冷藏间皆采用自然对流冷却， 冷凝器 用蒸发式冷凝。制冷系统流程：_单级压缩回路：蒸发器出回气调节站汽液分离设备单级压缩机油分离器 冷凝器高压贮液器高压液体调节站节流阀低循桶氨泵低压液体调节 站蒸发器进口蒸发器出口双级压缩回路：蒸发器出回气调节站汽液分离设备低压级压缩机低压级 油分中间冷却器高压级压缩机油分离器冷凝器贮液器中冷器过冷盘 管高压液体调节站节流

4、阀低循桶氨泵低压液体调节站蒸发器进口 蒸发器出口。库温与制冷剂的蒸发温度差都是取10 C，即冻结间和冻藏间的蒸发温度分别为-33 C、-28 C,戈扮为一个回路，在冻藏间回汽管上装设止回阀二、设计计算说明3.1制冷负荷计算冻结间概况：设计铁盘650mm 400mm 130mm设计搁架排管每层垂直中心距220mm设计搁架排管单面操作每层净长 10.5m,单面操作每层宽0.8m；设计最 下层搁架距离地面250mm 9层，两组搁架；冻结间内净长 11.5m,净宽3.5m, 净高4.5m;可摆放水产品756盘，每盘最多承重20kg.计算加工能力:n F g 24可 1000 T式中：G 冻结间每昼夜冷

5、加工能力，单位t ;n 搁架利用系数，取n=0.85f搁架各层水平面积之和，单位 m； a每盘冻结食品容器所占面积，单位 m ；g每件食品净重，单位 kg；T 货物一周转的时间，单位h,按12小时计算24 每昼夜小时数，单位h；1000吨和千克之间的数值换算，kg/t ；“0.85 F 2024150.2925 1000 12故 F=129mf校核：0.85 129202414.995t15t0.29251000 12故实际冻结量为15t，符合生产的需要。M i i1000t ；单位m ；3.2冻结物冷藏间的容量计算G式中：G冷库贮藏吨位，单位2V各冷藏间公称体积，n冷藏间容积利用系数；试取

6、n= 0.55 ；食品的计算密度，单位 kg/ m3，此 二470kg/ m3V 1000 110%70 0.55 4255.32m3 ；符合表 2-1-3 故取 n= 0.55， V = 4255.32m ；F = V/h = 4255.32/4.5 = 945.63m2；可将冷藏间分为三间，每间面积为 F=945.63 - 3=315.21mf ；净高取4.5m。平均每间贮藏水产品1100 3=366.67t3.3围护结构设计与传热系数计算1 1R0丄丄awi a n式中：a w a n围护结构外表面、内表面的换热系数，单位w/ (m2k)；入1、入2围护结构各构造层的热导率热系数，单位w

7、/mC；S 1、S 2围护结构各构造层材料厚度 mr热阻，单位m/ c - w表1维护结构设计热阻与导热系数结构序号构造名称厚度3( m导热系数入(W/mC )热阻R=s/ 入（nV C w）外11:2.5水泥砂浆抹面0.020.9300.0215墙2混合砂浆砌砖墙0.370.8140.455由31 : 2.5水泥砂浆抹面0.020.9300.0215外4硬质聚氨酯0.150.0314.8387到51: 3水泥砂浆抹面0.030.9300.0323里6墙体表面空气热阻冻结间a w=23Rv =0.043a n=29Ri =0.034冷藏间a w23R =0.043a n=12Ri =0.034

8、7总热阻刀R冻结间5.446冷藏间5.4958传热系数k=1/刀R冻结间冷藏间0.1840.182屋顶由 上 到 下1预制钢筋混凝土板0.041.5190.02652空气间层0.20.2693二毡三油防水层0.010.05641 : 3水泥砂浆找平层0.020.9300.02155钢筋混凝土空心板0.251.54680.16261： 3水泥砂浆抹面0.020.9300.02157硬质聚氨酯0.150.0314.83878表面空气热阻冻结间冷藏间a w=23an=29a w=23a n=12R =0.043Ri =0.034Rv =0.043R =0.1259总热阻冻结间冷藏间5.47225.5

9、63210传热系数k=1/刀R冻结间冷藏间0.1830.179内墙1水泥砂浆0.020.9300.02152硬质聚氨酯0.10.0313,2263水泥砂浆0.020.9300.02154混合砂浆砌砖墙0.120.8140.14745水泥砂浆0.020.9300.02156表面空气热阻a n=29a n = 29Ri =0.034Ri =0.0347总热阻刀R3.50598传热系数k=1/刀R0.2852地1200号钢筋混凝土层0.081.54680.0517坪由 上 到 下21 : 3水泥砂浆0.020.9300.02153一毡二油防水层0.0050.03514软木层0.200.06982.8

10、655二毡三油隔汽层0.010.05661: 2.5水泥砂浆0.020.9300.02157混凝土预制板0.051.51190.0338粗砂垫层0.450.58150.7749表面空气热阻冻结间冷藏间an=29an=80.0340.12510总热阻冻结间冷藏间3.89183.982811传热系数k=1/刀R冻结间冷藏间0.2570.2513.4耗冷量的计算围护结构耗冷量的Q计算QiK F a （tw -仁）1Ro1aw式中：Q围护结构传入热量，单位 WK 围护结构的传热系数，单位 W/（m2?）；f围护结构的传热面积，单位 m； tw 室外计算温度，单位C； tn 室内计算温度，单位C； a维

11、护结构两侧温差修正系数。围护结构名称温度修正系数两侧均为冷间a= 1.0冻结、冷藏间与大气接触a= 1.05冻结、冷藏间与常温接触a= 1.05冻结、冷藏间与屋顶a= 1.20冻结、冷藏间与地坪a = 0.20表2维护结构温度系数修正表3传热面积A的计算计算部位长度（m）高度（m）面积（m2）NO.101东墙4.235.221.996西墙4.235.221.996南墙12.685.265.936北墙11.545.260.008屋顶、地坪12.684.2353.636NO.103东墙18.165.294.432西墙18.165.294.432南墙18.065.293.912北墙18.065.29

12、3.912屋顶、地坪18.1618.06327.969计算部位长度（m高度（m）面积（怦）NO.102东墙18.165.294.432西墙18.165.294.432南墙18.065.293.912北墙18.065.293.912屋顶、地坪18.1618.06327.969NO.104东墙18.165.294.432西墙18.165.294.432南墙18.065.293.912北墙18.065.293.912屋顶、地坪18.1618.06327.969表4围护结构耗冷量Q的计算计算部位计算公式：Q = Ka，A (tw tn)QNO.101东墙0.182 X 21.996 X 1.05 X

13、(30+23)222.78西墙0.182 X 21.996 X 1.0 X (23-18)20.02南墙0.182 X 65.936 X 1.05 X (30+23)667.82北墙0.182 X 60.008 X 1.05 X (30+23)607.78屋顶0.179 X 53.636 X 1.2 X (30+23)610.62地坪0.251 X 53.636 X 0.2 X (30+23)169.632298.65NO.102东墙0.182 X 94.432 X 1.05 X (23-18)90.23西墙南墙0.182 X 93.912 X 1.05 X (30+18)861.44北墙0.

14、182 X 93.912 X 1.05 X (30+18)861.44屋顶0.179 X 327.969 X 1.2 X (30+18)3381.49地坪0.251 X 327.969 X 0.2 X (30+18)790.275894.64NO.103东墙西墙南墙0.182 X 93.912 X 1.05 X (30+18)861.44北墙0.182 X 93.912 X 1.05 X (30+18)861.44屋顶0.179 X 327.969 X 1.2 X (30+18)3381.49地坪0.251 X 327.969 X 0.2 X (30+18)790.275804.41NO.10

15、4东墙西墙0.182 X 94.432 X 1.05 X (30+18)866.21南墙0.182 X 93.912 X 1.05 X (30+18)861.44北墙0.182 X 93.912 X 1.05 X (30+18)861.44屋顶0.179 X 327.969 X 1.2 X (30+18)3381.49地坪0.251 X 327.969 X 0.2 X (30+18)790.275899.41表5维护结构耗冷量汇总冷间耗冷量，wNO.1012298.65NO.1025894.64NO.1035804.41NO.1045899.41汇总Q=19897.11说明：(1)该建筑屋顶不

16、用阁楼。(2)冷藏间冻结间净高 4.5m。3.4.2货物耗冷量的Q2计算Q2 Q2a Q2b Q2c Q2d其中因为货物是水产品，所以 Qc、Qd可不用计算所以1 Ghjh2 g b tl t2 cb3.6 TT ii式中：Q-货物热量，单位WQa食品热量，单位WQb包装材料和运载工具热量，单位 WQc货品冷却时的呼吸热量，单位 WQd-货品贮藏时的呼吸热量，单位 W1/3.61 KJ/h换算成W的数值；G冷间的每日进货量，单位 kg ；hi货物进入冷间初始温度时的焓热量，单位 kJ/kg ；h2货物在冷间内终止降温时的焓热量，单位 kJ/kg ；T货物冷却时间，冷藏间取24h,冻结间取设计冷

17、加工时间12h;B包装材料或运载工具重量系数11;C包装材料或运载工具比热容，单位kJ/kg C12；11包装材料或运载工具进入冷间时温度，单位°C;t2包装材料或运载工具在冷间内终止降温时温度，单位C。表6 Q2汇总库房名称G( kg)h1 ( kJ/kg)h2( kJ/kg)T( h)BCb( kJ/kg C )t1( C)t")Q( W)NO.10114995300.814.2120.30.4215-15100793NO.1021000014.25.0240.10.42-15-181079.40NO.1031000014.25.0240.10.42-15-181079

18、.40NO.1041000014.25.0240.10.42-15-181079.40注：1、hi、h2查制冷工艺设计表 2-12 ;2、食品在冻结前的温度按 15C算，经12小时后温度为-15 C;食品进冷藏间前的温度为-15 C，经冷藏24小时后温度为-18 C。343单位时间内，通风换气引起的耗冷量Q的计算由于冻结物为水产品，没有呼吸热，可以不考虑，所以为Q=0。单位时间内，电动机运转热量Q的计算由于冷藏间采用光滑顶排管，故 Q=0冻结间采用的是无吹风式搁架，故 Q= 03.4.5操作热量的Q计算根据冷库制冷设计手册冻结间： Q= 0 冷藏间：Q Qa Qb Qc qd FV n (hw

19、-hn)Mn24 3.60.125nr qr式中：Qa照明热量，单位WQ 5b开门热量，单位WQ 5c操作人员热量，单位Wq d每平方米地板面积照明热量，单位W/ H2，取qd= 2 W/m2 ;F冷间地面面积，单位 吊，每间F=18X 18=328m2 ；n 每日开门换气次数，取2次/日；V冷间内公称容积，单位 m3，h n、hw冷间内、外空气的焓热量，单位 kJ/kg，hn= -16.077kJ/kg ，hw=-12.477.kJ/kg;M 空气幕修正系数，M=0.5;rn冷间内空气密度，单位 kg/m3，匚二1.356kg/ m 3；nr操作人员数，冷间内公称容积每 250m增加1人；0

20、.125 每日操作时间系数；q r 每个操作人员产生的热量，取 qr = 400W人；V= F ?h= 328X 4.5 = 1476m；n r = V/250=1476/250=5.904，每间取 6 人；空气焓湿图查得：©二 90%，当 t=-15 C, hw= -12.477KJ/kg ；当 t=-18 C 时 h产一16.077 KJ/kg ；每个冷藏间：Q 5= 2X 328 + 1476 X 2X( -12.477 + 16.077) X 0.5 X 1.35 6/(243.6) + 6X 400 0.125 = 1039.394W3.4.6各设备负荷Qq和机器负荷Qj的

21、计算冷间蒸发器负荷Qq的计算Qq Q PQ2 Q3 Q4 Q5其中P为负荷系数，冻结间P = 1.3，冷藏间P = 1表7冷间蒸发器耗冷量表库房名称Q(W)PQ(W)Q(W)Q(W)Q(W)Qq(W)NO.1012298.651007931.3000133329.55NO.1025894.641079.40010398013.04NO.1035804.411079.40010398013.04NO.1045899.411079.40010398013.04机器负荷Qj的计算Qj (口 Qi n2 Q2 n3 QQ4Q5)R阴(4-9)式中：ni围护结构传热量的季节修正系数，取ni = 1 ；n

22、 2货物热量的机械负荷折减系数，冻结间取化=1,冷藏间取n2=0.5 ;n3同期换气系数，取n3= 0.51.0由于Q3=Q故不选；n4冷间用的电动机同期运转系数，由于Q4=Q故不选；n 5冷间同期操作系数，取 氐=0.5 ;R制冷装置和管道等冷量损耗补偿系数，直接冷却系统取R=1.07表8冷间总耗冷量表库房名称1n2艺Q 2n3Q3n4Q 4ns 2Q 5Q (W冷藏间(-28 C )1X 17598.460.5 X 3238.20000.5 X 311720776.06冻结间(-33 C )1 X 2298.651X10079300013091.65四设备选型4.1压缩机的选择计算参数的确

23、定1 蒸发温度tz考虑到冷间的相对湿度要求不太严格，所以取传热温差10C ,则:t z=tn-10= -23-10=- 33°C2冷凝温度ti采用蒸发式冷凝器，冷却水采用循环用水。双级压缩压熔图ti = ts 8=27.6 C +8=35.6 C3.吸气温度t x查表 3-1-3 得 tx=-2C。压缩机的选择计算查得，pi=1.3851Mpa pz=0.103Mpa；压缩比pl / p z =1.3851/0.103=13.48>8 , 应采用双级压缩系统确定采用单机双级压缩循环，高低压级容积比E =1/3压焓图如下：中间温度：tzj=0.4t i+0.6t z+3=0.4

24、X 35.6+0.6 X( -33) +3 =-2.56 C；pzjpa.1.3851 0.103 0.378M pa中冷器蛇型盘管出液温度：t c=-2.56+5=2.44 C根据蒸发温度tz= -33 C和中间冷却温度tzj = -2.56 C ,得低压级压缩 机输气系数d=0.78高压级压缩机输气系数g =0.56t c = 2.44 C,得低压级单根据蒸发温度tz = -33 C和中冷盘管出液温度位容积制冷量q=1005.46 kJ/m则低压级的理论输气量:_Qj_ 幼76.。6 13091.65155.46 m3/hq qr 3.60.78 1005.46/3.6高压级的理论输气量:

25、E =(Vgp/Vdp)=1/3V gp = V dp /3 = 155.46/3=51.82 m /hQj =20776.0613091.65 =33867.71W=33.8677 kW查书本图3-1-3有，tz=-33 C、tl=35C时，4ASJ10型压缩机制冷量 Q=18.60 kW 故选4ASJ10型压缩机2台，其总制冷量为：XQ =18.6 X2=37.2kW 压缩机制冷量满足机器负荷的要求。4.2冷凝器的选择计算 双级压缩循环冷凝器热负荷：Ql Gg( h 4 -人5)Qg 高压级制冷剂流量，kg/s h4，驶，冷凝器进出口制冷剂焓值，kj/kgc c h2-h6 cccc 16

26、30-211.2 门“门小-Gq Gd 二 6 0.0280.0366kgbgh3-h514643753Ql 0.0366 ()48.312kw冷凝面积FQiK tmQlqfqf为冷凝器单位面积热负荷,从书中查表3-3-1 取 qf =2.1 kW/m48.3122.123.01m2选大连冷冻设备蒸发式冷凝器CZN-60台4.3蒸发器的选择计算冷藏间选用光滑U型顶排管，排管管径D38,液体集管管径D57,气体集管 管径D76,排管每米灌氨量按50先计算传热面积计算公式：FK t式中：f顶、墙排管冷却面积m；Q q冷间冷却设备负荷 Wk 顶排管传热系数 w/ m2 r； t 冷间空气温度与制冷剂

27、蒸发温差取 10C。查冷库设计手册 表9CC2C2k'(W/ ( m C)2k= k'C 1C2 C3 ( W/ (m C)1116. 986. 98 2冷藏间传热面积：F= 8013.043/ (6.98 X 10)= 344.4m。查冷库制冷设计手册查得应选用的是D38X 3.0的无缝钢管,管长L=F/Dn=344.4/ (3.14 0.038)=2880.35m,每间 L/3=960m,设每间每根长 16m 则 n=960/16=60 根，设 6 组，每组 10根，总长 L'= 16X 10X 6X 3 = 2880m冻结间搁架选 D38*3.0无缝钢管，搁架每根

28、长 10.5 m,每层共8根，2刀L=10.5 X 8X 10=840m F=840X 0.119=99.96 m 。4.4节流阀的选型计算G . 2 Cd A iPv式中：G流经节流阀的制冷剂流量，kg/s;A通道截面积，查资料试取0.045 m2i 节流阀前液体的密度，0.595 kg/m3;Pv 节流阀前后的压力差，1.669-1.818=9.851Pa ；cd 流量系数，无因次；R717取0.35G 、2 0.35 0.045, 0.595 9.8510.0539kg/s查书本表3-3-5取AF型热力膨胀阀一个，型号 AF-14.5中间冷却器的选择计算中间冷却器直径：D J竺昱 1.5

29、9Q/ TVpg 高压级压缩机的理论输气量，m3/sg 高压级压缩机的输气系数，查表得 g =0.53D 1.595 . Vpgg 1.595 51.82 0眾 0.139m中间冷却器蛇形管冷却面积:Gd (h5 - h6)K tm中冷器盘管的换热系数,kw/m2 K ,取 K=0.523kw/m2 K对数平均温差ttl - tgm16.32 °CIn tg - tzjQj33 =0.538kg/s1228.8F °.°28 (37530.538m20.523 16.32跟据大连冷冻设备资料，选择 ZL1.0中冷器一台4.6油分离器的选择计算D I鈴 o.。188

30、Vp式中：d油分离器的直径（m入一一压缩机高压级输气系数（双级压缩机取高压级的输气系数）Vp压缩机的理论吸气量（m/s）3 油分离器内气体流速，填料式油分离器宜采用0.3 0.5m/s ,其它形式油分离器宜采用不大于 0.8m/sD 0.0188 155" 056 = 0.321mV 0.3故 选烟台冷冻机厂YFA-80型油氨分离器一台。4.7高压贮液器的选择计算=艺Gv© / B式中：工G制冷系统制冷剂总循环量，单位kg/s ;V冷凝温度下氨液的比容，取1.68dm3/kg=1.68 x 10-3m3/kg；©贮液器的容积系数，©= 1;B贮液器的氨液

31、充满度 B = 0.7VZA 3600 0.0539 1.68 10-3/.7 =0.466 m3选烟台冷冻机厂ZA-1.5 一台。4.8低压贮液器的选型根据制冷装置与设计选一台容积为0.45 m3的低压贮液器一台4.9 集油器的选择标况下压缩机总制冷量Qj =20776 .06 1 3091 .65 =33867.71W=33.8677 kW在230kw以下，根据书本选用桶身直径159mm JYA-159集油器一台。4.10空气分离器的选择计算根据制冷装置与设计选一台面积为0.45 m2的KFA-32型四套管式空气分离器。4.11氨泵的选型计算计算氨泵流量：Qj 3.63V泵 n - v(m

32、 /h)q。式中：n流量系数，取n=6Qj机器热负荷，单位Wqo单位质量制冷量，单位kJ / kgv低压氨液的比容，单位 m3 /kg确定数据： tz=-28 C 时，Qj =20776.06 Wt Z =-33 C时，Q =13091.65 W tz=-28 C时，饱和气体焓值 h=1425 kJ / kg ; tc=2.44 C时，饱和液体焓值 hc=210 kJ / kg所以，qo=h-hc=1425-210=1215kJ / kg ;tz=-33 C时，饱和气体焓值 h=1420 kJ / kg ; tc=2.44 C时，饱和液体 焓值 hc=210 kJ / kg所以，qo=h-hc

33、=1420-210=1210 kJ / kg tz=-28 C时，v=1.481 L/kg=1.481 x 10-3 m3/kg所以，V泵=6 (3.6 x 20776.06/1215 ) x 1.481 x 10-3=0.547 m3/h tz=-33 C 时，v=1.4652 L/kg=1.4652 x 10-3 m3/kg所以，V泵=6 (3.6 x 13091.65/1210 ) x 1.4652 x 10-3=0.343m3/h所以，-28 C选用AB-3型叶轮泵一台，备用一台；-33 C选用D40型双 级泵一台，备用一台，共四台。4.12低压循环桶的选择计算低压循环桶桶径计算（采用

34、下进上出）4 Vp3600n0.0188Vp(m)式中：入一一氨压缩机的输气系数（当双级压缩时取低压级的输气系数）Vp压缩机的理论吸气量（当双级压缩时取低压级理论吸气量）m3/h;3低压循环桶的气体流速，取立式 3 =0.5 m/s ;z低压循环桶截面积系数，立式取1;n同一蒸发系统中低压循环桶的个数，取1。-33 C回路V=155.46m3/h 入=0. 78,0.01880.78 155.46V 0.50.293mVd冷少纠0.6Vh单位取720式中：V q 各冷间中冷却设备注氨量最大一间的蒸发器总容积, m3V回气管体积，单位 m3V泵一一一台氨泵的流量，单位m3/h；T b氨泵由启动到

35、液体自系统返回低压循环贮液器的时间,秒 冷藏间：V q=2880Xn /4 X (0.038 -0.006) 2=2.32m3;低压级回气管Dn57,共70mM= n /4 X 0.0 57s X 70=0.29卅；;Vd=(0.2 X 2.32+0.6 X 0. 29+0.2 X 2)/0.7=1.48m 3;冷藏间选CDCA-2.5氨液低压循环桶一台。 冻结间：V q=840Xn /4 X (0.038 -0.006) 2=0.68卅; 低压级排气管Dn76,共50mM= n /4 X 0.0 762 X 50=0. 227用;3Vd=(0.2 X 0.68 +0.6 X 0.227+0.

36、2 X 2)/0.7=0.96 m ;冻结间选CDCA-2.5氨液低压循环桶一台。4.13排液桶的选择计算V,3Vp (m3)式中：Vi设备容积最大的一间冷间内蒸发器总容积，单位m;© 冷却设备注氨量的百分数；B排液桶氨液充满度B = 0.7 冷藏间 M=2880Xn /4 X (0.038 -0.006) 2=2.32m3;取 © =0.6故 W=2.32 X 0.6/0.7=1.98m 3选烟台冷冻机厂PYA-4型排液桶一台； 冻结间 M=840Xn /4 X (0.038 -0.006) 2=0.68卅；取 © =0.7故 乂=0.68 X 0.6/0.7=

37、0.579 m选烟台冷冻机厂PYA-3型排液桶一台;4.14过滤器的选型根据书本，选用3层、网孔为0.4mm的钢丝网组成的过滤器五系统管道坡度方向表10管道名称压缩机排气管至油分器的水平管道与安装在室外冷凝器相连时排气管压缩机吸气管的水平管段液体调节站至顶排管的供液管水平段 顶排管至气体调节站的回气管水平段 气体调节站至低压循环桶水平管段系统管道坡度方向表倾斜方向向油分向冷凝器向低贮器向排管向排管向低贮器倾斜参考值，121223122323第六章管道和设备保温表11管道和设备保温层明细表名称管径，mm保温层厚度，mm气体调节站集管 86 X 4.0100液体调节站集管 90 X 4.0100一

38、级吸气冷藏间 108 X 4.0105一级吸气冻结间 108 X 4.0105二级吸气 108 X 4.0110中冷至低贮供液 38X 3.060氨泵至调节站 40 X 3.590中冷器 139 X 2.5100低压循环桶泵114100低压循环桶泵152100说明： 保温层厚度由冷库制冷设计手册第 383页，表5-11及表5-12查得;(2) 保温材料均采用聚氨酯现场喷涂；(3) 库房供液与库房回汽管分别整体保温不单做保温层。第七章管路的设计表12管路的设计汇总项目管路设计库房回气取当量管长100m冷藏间单间QV2.0KW由手册P355 图5-8查得D50mm故取50X 3.5的管径，冻结间 Q <70KW由手册P356图5-9查得Dn110mm取110X 3.5的管径。库房供液查书本得供液管径 D32mm取32 X 3.0的管径。冷凝器到贮液桶按总管长度小于 30m考虑，Q =