岩土工程勘察课程设计报告书

1、岩土工程勘察课程设计单 位：专 业：指导老师：课设地点：姓 名：学 号：日 期：目录I 、勘察报告文字部分一、前言（一）工程概况（二）钻孔资料（三）设计委托勘察要求及任务（四）本次勘察所执行的技术标准及规范（五）本次岩土工程勘察等级（六）本次勘察的工作方法及完成情况二、场区的工程地质条件（一）地形地貌（二）气象条件（三）地质构造及地震（四）人类工程活动（五）场地岩土构成及工程特性岩溶及地下水（七）岩土物理力学指标三、地基沉降计算四、基坑涌水量预测五、滑坡稳定系数和滑坡推力 （剩余下滑力 ）计算六、场地地震效应评价与防震设防七、地基持力层及基础形式建议（一）地基持力层（二）基础形式建议（三）基础

2、尺寸设计及地基承载力验算八、建筑场地的稳定性和适宜性评价九、结论及建议n、勘察报告图件部分工程地质剖面图1 ： 1001 张钻孔柱状图1 ： 1001 张（2 个钻孔）一 、前言（一）工程概况我公司受贵州大学委托 ,对其拟建的贵州大学蔡家关校区采矿楼东侧的第五教学楼进行岩土工程初勘、详勘工作。拟建物为一幢地上十层，地下二层的高层建筑，高度为 56.0m ， 钢筋混凝土框架剪力墙结构。主楼最大轴力 11000KN/ 柱，裙 房最大轴力 2000KN/ 柱。建筑物地下室埋深-5.0m ， 0.00 标高1092.00m 。建筑物安全等级为二级，岩土工程勘察等级为乙级。（ 二）钻孔资料在贵州大学蔡家

3、关校区采矿楼东侧拟建的第五教学楼， 初勘施工 2 个钻孔，孔距12m 。钻孔记录如下：ZK1 钻孔： 高程 1091m ， 01.4m 杂填土， 1.44.2m 红粘土， 4.25.3m 强风化白云岩， 5.310.8m 中风化白云岩， 10.812.4m 软塑红粘土， 12.420.0m 中风化白云岩。ZK2 钻孔：高程1092.0m ， 01.8m 杂填土， 2.04.8m 红粘土 ， 4.86.1m 强风化 白 云岩 ， 6.110.3m 中 风化 白 云岩 ， 10.311.9m 软 塑 红 粘 土 ， 11.916.2m 中 风 化 白 云 岩 ， 16.217.8m 软塑红粘土，

4、17.830.2m 中风化白云岩。 （三）设计委托勘察要求及任务根据场地基本地质情况及建筑物特征， 按照 岩土工程勘察规范（ GB50021-2002 ） 、 建筑地基基础设计规范 （ GB50007-2002 ） 、贵州建筑地基基础设计规范 ( DB22/45-2004) 、 建筑工程地质钻探技术标准 ( JGJ87-92 )等规范要求，其基本内容及要求如下：1 、 查明场地内地基土的物理力学性质； 提供地基变形计算参数，预测建筑的沉降。2 、场地内有无不良地质现象及防护意见。3 、山区场地岩溶及土洞发育情况。4 、地下水情况及其对混凝土腐蚀性判别。5 、分析和评价场地的稳定性，提供地基土的

5、承载力及基础的设计建议。6 、提供地基土场地类别。(四) 、本次勘察所执行的技术标准及规范在本次勘察中除严格按照国家规范执行外，同时还遵守地方规范。所遵守的技术标准如下：1 、 岩土工程勘察规范 (GB520021 2001)2 、 建筑地基基础设计规范 ( GB50007 2002 )3 、 贵州建筑地基基础设计规范( DB22/45 2004 )4 、 贵州建筑岩土工程技术规范( DB22/46 2004 )5 、 建筑抗震设计规范 ( DB50011 2001 )6 、 建筑工程地质钻探技术标准 ( JGJ87 92 )7 、 建筑边坡工程技术规范 ( GB50330 2002 )、本次

6、岩土工程勘察等级根据岩土工程勘察规范 （GB520021 2001） 的规定，拟建物均为钢筋混凝土框架剪力墙结构， 建筑物安全等级为二级， 经现场踏勘，本场地为岩溶微发育地区，场地起伏相对较大，地下水埋深较浅，场地复杂程度为二级，场地岩土组成单一，发育的红粘土，场地地基复杂程度为二级，根据根据岩土工程勘察规范（GB520021 2001） 的划分条件， 。本工程岩土工程勘察等级为乙级。（六） 、本次勘察的工作方法及完成情况为了查明地内地基土的物理力学性质、场地内有无不良地质现象、 山区场地岩溶及土洞发育情况、 地下水情况及其对混凝土腐蚀性情况、场地的稳定性等岩土工程问题，本次勘察以钻探为主，辅

7、以地表地质调查、 岩土样土工试验等综合评价场地工程地质条件， 具体方法如下：1 、工程测量及放线说明本次采用的测量放线设备为南方仪器公司生产的全站仪依据甲方从规划处提供的控制点，GS 15: （ X、 Y） ， GS 16:（X、 Y）（由于测点于图外在平面图上为未标识）引测至本拟建物场地。 A:（X、Y）, B: （X、Y）然后按照拟建物设计钻孔坐标实地测放。其钻孔定位水平误差不大于 2cm 。钻孔孔口高程采用绝对标高。2 、 地表地质调查： 以场地中心进行1:500 的区域地质调查， 内 容包括地形地貌，地质构造，工程环境等以便为了校为准确的划分本场区内岩体的不同发育位置为基础选型提供有力

8、证据。3 、钻探：本次勘察采用XY100 型钻机进行钻探，按设计提供单体依轴线共设计钻孔， 实际钻孔 2 个， 总进尺 50.2 米。 其中土层钻探 13.8 米，岩层钻探36.4 米。钻孔间距12 米，根据相应岩土工程勘察规范 （GB520021 2001）2 有关规定，勘探孔的深度对条形基础应不小于基础底面宽度的 3 倍， 对 单独桩基不应小于 1.5倍， 对桩基础不应小于 3 倍桩径， 基底以下持力层控制深度不应小于5 米的范围。4 、岩土样室内试验：为了确定拟建场地的岩土承载力，以及物理力学性质指标为土质边坡和岩质边坡提供放坡依据， 或为提供基坑支护需各项岩土实验数据等， 对岩土样进行

9、了室内力学实验。 本次勘察的室内试验共取土样7 件，5、水位观测：本次水位观测采取钻孔施工完毕 24 小时后的静态水位观测，共计观测 20 次。二、场区的工程地质条件（1） 、地形地貌拟建物位于贵阳市贵州大学蔡家关校区， 东北面紧邻贵黄高速公路，西面为采矿楼，东面为图书馆，南邻沙地足球场。交通较便利，利于工程建设。场地地形起伏较小，属于低洼的地带，岩溶较发育，土质松软，地下水埋深较浅，在低洼处有常年积水。（2） 、气象条件贵阳地区属于北亚热带，冬春半干燥、夏季湿润型气候，四季分明，年平均温度15.3 ，最冷一月平均气温4.9 ，最热七月平均温度 24.0 ，极端最高温度37.5 ，极端最低温度

10、-7.8 ，年平均降水量 1147.7 毫米， 集中于下半年， 年平均风速2.2m/s, 全年一东北风为主，年平均相对湿度77% 。（3） 、地质构造及地震场区位于贵阳蔡家关断层西面， 经过现场踏勘， 处于 T2h 和 T2gy交界处，大部分在T2h上岩层在薄中厚层，具岩石产状为65 /40 。根据区域地质资料，场区内无大裂缝通过，场地岩层中节理裂隙不明显发育， 均由第四系地层覆盖， 下伏季出露岩基为二叠系含泥质灰岩。（四）人类工程活动在场区周围无高层建筑物， 且场地周围及场地内植被未遭受严重破坏，因此人类活动对工程影响较小。（五） 、场地岩土构成及工程特性经过现场踏勘及钻探表面， 场地地层由

11、杂填土、 红粘土及下伏基岩组成，各单元地层由上而下分述如下：1 、杂填土：一般呈褐黄色，空隙度较大，较湿，一般呈稍密中密， 主要由建筑垃圾及植物根茎组成， 局部含原建筑砼地坪及基础。该层结构松散，分布于场区大部分区域，层厚达 1.4m1.8m。2 、红粘土：为碳酸盐类岩石风化残积而成的粘土，土质均匀，具上硬下软的特点。分布于杂填土层下，棕红色至褐黄色、黄色，质较纯，土质状态可分为硬塑、可塑、软塑三个状态，由于场地基坑开挖，该层以可塑状态为主，整个场区均有分布3、强风化白云岩：以灰黄色为主，钻探岩芯多成土状、沙状， 少数碎石状，敲击声哑，岩芯用手较难掰断，小锤能敲碎，岩体破碎, 分布不连续，厚1

12、.1m1.3m 。4、中风化白云岩：紫红色至黄灰色，中至厚层状，细晶质结构， 节理微裂隙发育，含少量方解石脉及团块，质硬、性脆，钻探岩芯多 成块状、短柱状，少数柱状，岩体内岩溶、节理裂隙发育的地段，岩 体完整性稍好。场区有重复的中风化岩层，层厚为 4.2m12.4m 。 （六）岩溶及地下水场地内基岩主要为白云岩，为碳酸盐岩类，较容易发育溶洞。本 次勘察所出现的溶洞位于地表以下 1.8m 17.8m 。为了能准确的确 定其大小，还需要在周围布设密集型钻孔。溶洞内由软塑红粘土充填。 由于该溶洞内的软塑红粘土力学强度较低，所以要对其进行一定的处 理。溶洞大致位置（高程）大小（高度）填充物备注1107

13、8.6m-1080.2m1.6m软塑红粘土21090.0m-1091.2m0.2m无可能是裂隙31080.1m-1081.7m1.6m软塑红粘土41074.2m-1075.8m1.6m软塑红粘土根据钻探资料，中风化基岩内存在以塑性红粘土填充的溶洞，厚度1.6m左右，甚至更大，按溶洞的具体情况作如下处理方案。1、对洞口较小的岩溶洞隙，宜采用镶补、嵌塞与跨盖等方法处理；2、对洞口较大的岩溶洞隙，宜采用梁、板和拱等结构跨越跨越。 结构应有可靠的支承面。梁式结构在岩石上的支承长度应大于梁高 1.5倍也可采用浆砌块石等堵塞措施；3、对于围岩不稳定、风化裂隙破碎的岩体、可采用灌浆加固和 清爆填塞等措施；4

14、、对规模较大的岩溶洞隙，可采用洞底支撑或调整柱距等方法 处理。若在地下水位高于基岩表面的岩溶地区， 应考虑由人工降低地下 水引起土洞或地表塌陷的可能性。塌陷区的范围及方向可根据水文地 质条件和抽水试验的观测结果综合分析确定。 在塌陷范围内不允许采 用天然地基。在已有建筑物附近抽水时，应考虑降水的影响。（七）岩土物理力学指标1、杂填土： 土层结构松散，物理力学性质差，不能作为基础持 力层。2、红粘土物理力学指标及承载力：红粘土：根据本次勘察中所取的11件原状土样，采用其中的10件。按照岩土工程勘察规范(GB50021 2001 )和建筑地基基础设计规范(GB50007 2002 )的规定，对红粘

15、土的各项测试指标进行的数理成果详见表1,同时参照附表1红粘土物理力学指标统计计算表1土质单元参数名称参数统计样数区间值平均值变异系数统计修正值巾标准值可塑红粘土重力密度丫(kN/m)716.6-18.317.670.0300.97817.276比重 p(kg/m )72.73-2.792.780.0080.9942.759饱和度Sr(%)794-9996.430.0170.98895.232孔隙比e71.014-1.6281.270.1470.8911.129液限Wl(%)748-8358.570.1970.85450.023塑限Wp(%)730-5036.710.1720.87332.043

16、塑性指数Ip(%)718-3321.860.2240.81917.911液性指数Il70.21-0.490.340.2860.7890.270含水比W(%)70.69-0.820.760.0570.9580.725液塑比Ir71.53-1.661.590.0300.9781.556内摩擦角小(度)73.7-8.25.810.2450.8194.760内聚力C(Kpa)731.9-53.738.230.2040.84932.473压缩系数a 0-0.570.32-0.830.650.2710.8000.522压缩系数a 0.5-170.38-0.560.480.1480.8900.424压缩系数

17、a 1-270.28-0.450.380.1750.8700.331压缩系数a 2-370.24-0.340.290.1360.8990.263压缩模里Es(Mpa)74.88-7.336.020.1400.8975.401根据建筑地基基础设计规范 (GB50007 2002 )的公式5.2.5 :采用土的抗剪强度指标(C、。值)计算场地可塑红粘土的地 基承载力特征如下：红 粘土： =17.276KN/ m 3, m=20.00 KN/ m3, Ck=32.473Kpa ,k =4.760,查 表得：Mb=0.0752 ,Md = 1.3032, Mc=3.5860设 b=3m、d=0.5m由

18、公式：fa Mb b M d md McCk , 得：fa=133.38KPa考虑到在对土样采集、运输、存放等工作时对土样产生的不利影响，使得土样测试结果与地方经验有一定的差距，因而在本次勘查中，根据以上数据统计并结合地方规范贵州建筑地基基础设计规范(DB22/45 2004 )以及现场袖珍贯入仪测试结果， 建议红粘土地 基承载力特征值及其力学参数值采用：红粘土承载力特征值：fa=180kPaEs=7MPa重力密度:Ck=32.473kPak=4.760 度产17.276 kN/m 3(3)岩石力学指标及承载力:根据钻孔中所取的7件岩芯样的单轴饱和抗压强度，经过数据分析，7个样本中只有中等风化

19、白云岩的样本数(共 7个)大于岩土 工程勘察规范(GB50021 2001 )规定的6个。经过数理统计处 理，将这7个样本的物理力学指标列于表2,同时参照附表2。岩体物理力学指标统计表2项目平均值标准差 (T变异系数6统计修正系数巾标准值frk(MPa)折 减 系 数 a承载力特征信fa(MPa)湿重度丫(KN/m 3)27.8180.36530.01310.989227.5167单轴饱和抗白 云压强度fr(MPa)42.4988.19630.19290.840835.73140.27.1463原始统计数据53.41、31.77、44.24、40.49、49.42、35.66、舍弃样本12.1

20、0（注：岩样径高比为1:2）fa= trfrkfa-岩石地基承载力特征值（kPa）;f*-岩石饱和单轴抗压强度标准值（kPa）少厂-折减系数。根据岩体完整程度以及结构面的间距、宽度、产 状和组合，由地区经验确定。无经验时，对完整岩体可取0.5 ;对较完整岩体可取0.20.5 ;对较破碎岩体可取 0.10.2。根据岩石单轴饱和抗压强度实验结果，并综合考虑场地地基岩体的风化程度、完整程度以及岩溶发育程度等因素，建议使用以下参数：强风化白云岩：fa=1Mpa（经验值）中风化白云岩：fa=7.1MPa（计算值）三、地基沉降计算在场地东侧标塔为独立柱基础尺寸 4m x 4m,基础地面处的附加 应力为13

21、0kPa,地基承载力特征值为fa=180kPa,根据表3所提供的 数据，按建筑地基基础设计规范（GB50007 2002 ）公式（5.3.5） 计算独立桩基础地基最终变形量。变形量计算深度为基础底面下 6.0m ,沉降计算经验系数取少s=0.4 。表3第i土层基底至第i层土底闻距离 Zi/mEsi/MPaZi/iai11.6160.40.93623.2110.80.77536.0251.50.54843060根据建筑地基基础设计规范(GB50007 2002 )公式(5.3.5)计算地基沉降量得：S sSs 也(咐 4冏i)=11.19mm 。i i Esi四、基坑涌水量预测经过勘察，由 ZK

22、2钻孔得知，该建筑场地的隔水底板高程为 1055.5m ,静水位于地面以下 3.50m 处。经过统计计算，采用 Dupuit潜水完整井公式，计算渗透系数 K,如表4所示。ZK2钻孔抽水试验相关参数统计表 4单位水温水位 恢复 时间(mi n)孔口高程(m)孔深(m)静止水位(m)观测及抽水时间降深 s(m)涌水量Q(l/s )涌水 量q (l/s. m)稳定时间(h)气温(C)1092.001530.201088.52003.03.21.150.2030.177820100415(-3.50)8:002.730.3740.137819272003.03.2720:004.600.5130.11

23、281556Dupuit潜水完整井公式:(1)、计算渗透系数K0.733Q , Rlg -2H S S r2s, KH第一次抽水试验数据:第一次抽水试验数据:r=0.055mH=40.00mR=12.0mS=1.15mQ=17.539m 3/dKi0.733Q2H S SRlg-=0.3316 rR12S、，KH =8.3765R1-R=3.6235m =0.01将Ri=8.3765m 代入Dupuit潜水完整井公式，计算得:K2=0.3095 m/dR2=8.0926mR2-R1=0.2839m e=0.01m将R2=8.0926m 代入Dupuit潜水完整井公式，计算得:K3=0.3073

24、 m/dR3=8.0638mR3-R2=0.0288m =0.01m将R3=8.0638m 代入Dupuit潜水完整井公式，计算得：K4=0.3071 m/dR4=8.0612mI R4-R3 | =0.00286m =0.01将R1=17.6958m 代入Dupuit潜水完整井公式，计算得:K2=0.2815 m/dR2=18.3215mI R2-R1 | =0.6257m e=0.01m将R2=18.3215m 代入Dupuit潜水完整井公式，计算得:K3=0.2832 m/dR3=18.3768mI R3-R2 | =0.0553m e=0.01m将R3=18.3768m 代入Dupui

25、t潜水完整井公式，计算得:K4=0.2834 m/dR4=18.3833mI R4-R3 I =0.0065m =0.01将Ri=27.2357m 代入Dupuit潜水完整井公式，计算得:K2=0.2459 m/dR2=28.8534mI R2-R1 I =1.6177m =0.01m将R2=28.8534m 代入Dupuit潜水完整井公式，计算得:K3=0.2548 m/dR3=29.3409mI R3-R2 I =0.5175m e=0.01m将R3=29.3409m 代入Dupuit潜水完整井公式，计算得:K4=0.2554 m/dR4=29.4055mI R4-R3 I =0.065m

26、 =0.01m将R4=29.4055m 代入Dupuit潜水完整井公式，计算得:K5=0.2555 m/dR5=29.4112mI R4-R3 I =0.0057m =0.01m所以第三次抽水试验影响半径 R3和含水层渗透系数K3为:R=29.4112mK=0.2555m/d因止匕可得 K= (K1+K2+K3 ) /3=0.2820(m/d)R=(R1+R2+R3)/3=18.8186(m)(2)、推算S = 6.0m ,孔桩涌水量由潜水完整并稳定流计算公式:(2H - Sw)Sw Q 1. 366K ,R1g - rw当 S = 6.0m 时,各项数据分别为:H=40.0mR=18.818

27、6mK=0.2820m/dSw=6.00mrw=0.055m代入公式，经计算得此时的用水量 Q=67.4897m 3/d当Sw=6.0m时，孔桩的涌水量Q=67.4897m 3/d五、滑坡稳定系数和滑坡推力 (剩余下滑力)计算根据现场勘察，按岩土工程勘察规范(GB50021 2001 ),用滑动面为折线形的稳定安全系数和滑坡推力计算方法。勘察场地的滑坡面为折线的单个土质滑坡，其主断面如图1所示，参数见表5所示，地下水未形成统一水位，滑带土无排水条件, 采用极限平衡法计算其滑坡稳定系数和滑坡推力。ei图1编号滑体重力滑带长度滑面倾角滑带土粘聚力滑带土摩擦系数W(KN)L(m)0(0 )c(kpa

28、 )(f=tan ()1110005040200.37025376010018180.345353202218180.345现将该边坡的基本参数列于表5中，用于计算滑坡稳定系数的计算参数:场地边坡物理参数指标统计表6编V1 -滑体重力W(KN)11000.000滑带长度L(m)50.000滑面倾角9(0 )40.000 2滑带土粘聚力c(kpa )0.000 20.内摩擦角。(。)304滑带土摩擦系数(f=tan小)0.370滑动面上法 线方向的反 力 N(kN)8426.489滑动面上切线上的反力T(kN)7070.664滑动面抗滑力R(kN)4117.8012 !53760.000100.

29、00018.000 18.000 19.0340.34551128.79816612.75319439.43535320.00022.00018.000 18.000 19.0340.3455059.6211643.9702141.569根据建筑边坡工程技术规范(GB50330 2002 )公式5.2.51和5.2.5 2以及13.1.12 计算得:(1)、采用折线滑动法计算边坡稳定性系数:n 1n1RijRn则稳定系数:Ksi 1i1n 1n1TijTni 1i1传递系数： j cos i i 1 sin i i 1 tan作用于第i块段的抗滑力:R Ni tanciL号土块： R产N1ta

30、n 1+c1L1=11000 x cos40 0 x 0.37+20 x 50=4117.801KN/mT1=W1sin 91=11000 X sin40 =7070.664 KN/m二号土块：R2=N2tan 2+c2L2=53760 Xcos18 X 0.34+100 X18=19439.435KN/mT2=W2sin 92=53760 Xsin18 =16612.753KN/m三号土块：R3=N3tan 3+c3L3=5320 Xcos18 x 0.34+18 X22=2141.569KN/mT3=W3sin 93=5320 Xsin18 =1643.970KN/m传递系数 j: 1 c

31、os( 12) sin ( 12)tan 2=cos(40 0 - 18 0 )-sin(40 0 - 18 ) x 0.345=0.7892 cos ( 23) sin ( 23) tan 3=cos(18 0 - 18 0 )-sin(18 - 18 ) x 0.345 =1.000代入稳定性系数公式:n 1n1KsRi j Rn i 1i1n 1n1TTij ni 1 i 1 Ri i i 1ggg n 1RnKs=Ti i i 1ggg n 1Tn(i=1 ,2,3gggn-1)(5.2.5 1)4117.801 0.789 1.000+19439.435 1.000+2141.569

32、7070.664 0.789 1.000+16612.753 1.000+1643.970 =1.042综上计算可以得到该场地土质滑坡的稳定系数Ks=1.042根据岩土工程勘察规范 （ GB50021 2001 ）的规定，由于1.00 KS 1.05,属于欠稳定滑坡，因此需要采取一定的滑坡防治措施。根据该场地的工程地质、 水文地质条件以及后期施工的影响， 可以采取改变该土质滑坡体的力学平衡的措施，使其达到长期的相对稳定状态，具体措施有设置抗滑挡土墙、增加一定数量的抗滑桩等。（ 2 ） 、采用建筑地基基础设计规范（ GB50007 2002 ）公式6 4 3-1 和公式 6 4 3-2计算滑坡推

33、力Fn和传递系数少：滑坡推力：Fn Fn 1tGnn Gnn tan n cnln传递系数： cos n-1 n n-1 n tan n而滑坡推力安全系数， 应根据滑坡现状及其对工程的影响因素确定。对地基基础设计等级为甲级的建筑物宜取1.25 ，设计等级为乙级的建筑物宜取1.15 ，设计等级为丙级的建筑物宜取1.05 。因此在这里可以取t 1.15计算。第 1 条块的滑坡推力 :P1P0 0t T1R101.157070.6644117.8014013.46 kN第 2 条块的滑坡推力：P2 =P1 1tT2 R2=4013.463 X 0.789 +1.15 X 16612.753-1943

34、9.435=2831.853KN第 3 条块的滑坡推力：P3 P2 2tT3 R3=2831.853 X 1.00+1.15 X 1643.970-2141.569=2580.850KN故该勘察场地的土质滑坡体的推力为 F 2580.850KN 。六、场地地震效应评价与防震设防场地内有蔡家关断层通过， 无其他活动性断层， 场地内无液化地层等不良地形地貌、地质构造。按建筑抗震设计规范 ( GB50011 2001 )表 4.1.3 ，该场地主要属中软场地土，据表4.1.6 综合判断，场地覆盖层平均厚度大于 3.00m ，小于 5.00m ，建筑场地类别为II类.属于抗震一般地段.据建筑抗震设计规

35、范(GB50011-2001), 拟建场地抗震设防烈度为 6度区 ,设计基本地震加速度为 0.05, 抗震分组为第一组 ,设计特征周期 0.35s ， 设计应按相关规定设防。七、地基持力层及基础形式建议(一)地基持力层由于建筑物安全等级为二级，属于高层建筑，由钻孔资料显示，基岩 上伏 土 层 厚度 为 4.2m-4.8m， 强 风化 白 云岩 厚 度 为1.1m-1.3m ，不适宜做地基。采用中风化白云岩作为持力层。(二)基础形式建议根据场地岩土体单元的质量特征及其在平面与剖面上的土岩组合关系以及甲方提供的设计要求， 结合上部结构特征， 建议采用扩底桩基础。以中风化白云岩作为持力层。(三)基础

36、尺寸设计及地基承载力验算根据建筑地基基础设计规范 ( GB50007 2002 )的规定，采用该规范中的公式 ( 8.5.5 1 ) 计算该桩基础的竖向承载力标准值：取主楼桩基础直径：d1=0.649m扩底半径：D1=1.684m取裙楼桩基础直径：d2=0.319m扩底半径：D2=0.723m主楼实际承受的荷载：N1=11000kN主楼实际承受的荷载：N1=2000kNRk qpaApp qsialiRk 单轴承载力特征值qpa 一桩端岩石承载力特征值Ap一圆桩的横截面积(这里使用的是扩底直径计算基础底面积)p 圆桩周长qsia第1层土的桩周土摩擦力标准值li 第1层土的桩长由于甲方设计的地下

37、室埋深为5.0m ，该深度已基本接近强风化白云岩，桩基础不受土的摩擦力。主楼基础的单轴承载力特征值： Rk1 11083.540kN N1 11000kN裙楼基础的单轴承载力特征值：Rk2 2035.752kN N1 2000kN八、建筑场地的稳定性和适宜性评价场地地貌属于贵州洼地丘陵低山的溶蚀地貌单元，拟建场区无大的地形变化，未见有大型断层通过、无滑坡、 、崩塌、泥石流等不良地质现象，环境总体稳定性良好。拟建场地属于缓坡山脚地带，未进行开挖平整，场地稳定，场地地基稳定性良好。场地的杂填土因结构不稳定、力学强度低，变形量大，地基均匀性差，不能作为地基持力层。以红粘土或中风化基岩作为地基持力层时

38、，地基均匀性好、稳定性良好，因此本拟建场区适宜建筑。九、结论及建议1 、拟建场地内未见有断层出露现象，场地地形平缓，地层连续。2 、场地内开挖后出现不稳定边坡，很容易发生滑坡，应进行排水、支挡等一系列处理措施进行防护。3 、场地内的中风化白云岩层内出现较大规模的溶洞，溶洞埋置深度较深且位于中风化基岩之间， 溶洞内由软塑红粘土充填， 力学强度较低，需要进行灌注水泥砂浆、混凝土等方式填充溶洞，提高其抗压强度。4 、场地内的红粘土层内出现土洞，但由于基础打入基岩内，且土洞可以成为该建筑物地下室空间的一部分，所以无需对其进行处理。5、场区内岩土力学指标及地基承载力特征值建议如下：（ 1 ）可塑红粘土：红粘土承载力特征值：fa=180kPaEs=7MPaCk=32.473kPak=4.760 度重力密度：=17.276 kN/m（ 2）强风化白云岩：fa=1Mpa（ 3 ）中风化白云岩： fa=7MPa6 、根据场地岩土构成，以及建筑物的结构特点等综合考虑，建议基础形式按照第四章意见， 采用扩底桩，以中风化基岩作为持力层。7 、场地内地下水位稳定，水量小，地下水对基础施工影响微小。场区附近无污染源，地下水对基础无腐蚀性。但由于地下室埋置在地下水位以下，所