1000kV交流架空输电线路设计暂行技术规定-条文说明

1、附件：1000kV交流架空输电线路设计暂行技术规定条 文 说 明目 次 TOC o 1-1 h z u HYPERLINK l _Toc188184639 1 范围 PAGEREF _Toc188184639 h 1 HYPERLINK l _Toc188184640 4 总 则 PAGEREF _Toc188184640 h 1 HYPERLINK l _Toc188184641 5 路 径 PAGEREF _Toc188184641 h 1 HYPERLINK l _Toc188184642 6 气象条件 PAGEREF _Toc188184642 h 1 HYPERLINK l _Toc

2、188184643 7 导线和地线 PAGEREF _Toc188184643 h 2 HYPERLINK l _Toc188184644 8 绝缘子及金具 PAGEREF _Toc188184644 h 5 HYPERLINK l _Toc188184645 9 绝缘配合、防雷和接地 PAGEREF _Toc188184645 h 6 HYPERLINK l _Toc188184646 10 导线布置 PAGEREF _Toc188184646 h 19 HYPERLINK l _Toc188184647 11 杆塔型式 PAGEREF _Toc188184647 h 19 HYPERLIN

3、K l _Toc188184648 12 杆塔荷载及材料 PAGEREF _Toc188184648 h 21 HYPERLINK l _Toc188184649 13.杆塔结构 PAGEREF _Toc188184649 h 28 HYPERLINK l _Toc188184650 14 基础设计 PAGEREF _Toc188184650 h 29 HYPERLINK l _Toc188184651 15 对地距离及交叉跨越 PAGEREF _Toc188184651 h 30 HYPERLINK l _Toc188184652 16 环境保护 PAGEREF _Toc188184652

4、h 43 HYPERLINK l _Toc188184653 17 劳动安全和工业卫生 PAGEREF _Toc188184653 h 44 HYPERLINK l _Toc188184654 18 附属设施 PAGEREF _Toc188184654 h 44PAGE 371 范围 由于特高压线路在不同导线布置方式下电气特性有较大差异，本规定给出的部分电气参数主要适用于单回路架设方案，双回路参数有待今后进一步补充完善。4 总 则4.1 本条基本同DL/T 5092-1999第3.0.1条。增加“资源节约、环境友好”等词语。4.2 本条基本沿用DL/T 5092-1999第3.0.2条。根据电

5、网建设的发展，本规定还明确了依靠技术进步，合理利用资源，达到降低消耗，提高资源的利用效率的要求。4.3 基本沿用DL/T 5092-1999第3.0.3条。并强调设计应符合国家颁发的强制性条文。4.4根据2008年初我国南方地区线路覆冰灾害情况,1000kV线路杆塔结构重要性系数取1.11.2。4.5 指明本规定条文不同程度要求的规范用语之含义。5 路 径5.1针对交流特高压线路为常距离、大容量输送线路，110750kV输电线路路径选择现已大量使用卫片、航片、全数字摄影测量系统等新技术，因此条文中增加了路径选择中应用新技术的要求。5.2本条补充国家电网公司跨区电网建设落实十八项反事故措施实施办

6、法中要求：选择线路应尽量避开不良地质地带、采动影响区（地下矿产开采区、采空区）等可能引起杆塔倾斜、沉陷的地段；当无法避让时，应开展详细的地质、矿产分布、开采情况、塌陷情况的专项调查，应开展塔位稳定性评估。增加协调环境的内容。5.3为使新建线路与沿线相关设施的相互协调，以求和谐共存，明确在选择路径时应考虑对临近设施如电台、机场、弱电线路等的影响。5.4规划走廊中的两回线路，为节约走廊资源宜采用同杆塔架设。5.5耐张段长度由线路的设计、运行、施工条件和施工方法确定， 目前国内500kV线路工程除部分大跨越外均为4分裂导线，为降低造价、提高施工效率，工程中使用直线转角塔及具有锚固导、地线放线荷载的直

7、线杆塔，施工采用牵、张机放紧线，故适当延长耐张段。在华东地区建成投产的500kV线路中统计8条线路，总长2038km，最长耐张段为繁瓶线32.654km，其次为徐江线28.195km。 参考以上工程情况，对导线分裂根数为3根及以上的线路，耐张段长度不宜大于20km。对延长的耐张段，设计中应采取措施防止串倒，例如每隔一定距离安排一基纵向强度较大的加强型直线塔，或者对直线塔增加一个导、地线同时存在纵向不平衡张力的工况(华东电力设计院接受加拿大B.C.Hydro咨询意见，在复冰5mm地区以连续档中有一档脱冰100%的工况计算导、地线的纵向不平衡张力)。5.6设计应兼顾施工和运行条件，新增路径选择尽量

8、方便施工和运行的条文。5.7 根据2008年初南方地区线路冰灾情况特提出此条。6 气象条件6.16.2 目前我国500750kV输电线路的基本风速重现期为50年，我国现有输电线路风荷载的重现期明显比IEC标准低。但按照DL/T 5092-1999规程中设计的最大风速，其标准已经超过IEC的2类标准，以1000kV中线特高压线路途经的河南省鲁山县为例，其统计结果如下表：重显期IEC标准我国规程情况执行情况5023.2426.8515025.5650028.09该工程附近涉及的气象台站的不同重现期下统计风速的规律如下表。重现期风速调整系数500.931001.001501.045001.15鉴于特

9、高压线路的重要性，确定其基本风速数理统计重现期取100年。统计风速样本的基准高度，统一取离地面（或水面）10m，保持与荷载规范一致，可简化资料换算及便于与其它行业比较。6.8 6.11条文明确安装、雷电过电压、操作过电压、带电作业等工况的气象条件。7 导线和地线71 架空输电线路的导线，对于不同电压等级，其选择判据是不相同的。但总体上看，都应归结为技术性和经济性两个方面。从技术性来看，一般要求所选导线应满足线路电压降、导线发热、无线电干扰、电视干扰、可听燥声以及适应线路所经过地区气候条件和地形条件的机械特性等。就经济性而言，国内以往一般要求导线截面按照经济电流密度选择。表7-1和表7 -2分别

10、列出了前苏联和我国的标准经济电流密度。表7-1 前苏联标准经济电流密度 A/mm2线 路 通 过 地 区最大负荷利用小时数（h）10003000300050005000以上欧洲部分、外高加索、外贝尔加、远东1.31.11.0中西伯利亚、哈萨克斯坦、中亚1.51.41.3表7-2 我国规定的经济电流密度 A/mm2导 线 材 料最大负荷利用小时数（h）3000以下300050005000以上铝1.651.150.9铜3.02.251.75表7-1所列的前苏联标准经济电流密度，系总结了大量的输电线路设计经验而得出，能够反映数据提出当时的导线选用经济性，这种方法可以简化工作，并在特定的研究对象和研究

11、时间具有准确性。从表7.-2数据可以看出，对于我国架空送电线路所采用的钢芯铝绞线，经济电流密度只与最大负荷利用小时数有关。而数据的来源，基本上是参考了前苏联的经验，而且从二十世纪50年代至今，一直没有变化。众所周知，线路工程建设费用，在不同的年代是不同的，它将随材料费和人工费的变化而变化。而线路运行费用也要随电力部门人工费用以及销售电价的变化而改变。前苏联文献指出，“随着线路额定电压的提高，电晕损耗和限制导线电晕无线电干扰水平的要求，对输电技术经济指标的影响越来越大。早在选择330kV线路上的相导线最佳结构时，上述条件就可能是决定性的因素。随着线路电压的提高，按经济电流密度所求得的相导线截面和

12、在合理的相间距离下按电晕及无线电干扰条件所确定的截面，这二者之间会更加不协调。因此就超高压线路而言，关于经济电流密度的概念实际上已不采用，而相导线截面及其参数的选择，则要根据不同方案的技术经济比较来确定。”另外，北美也有研究报告专门论述导线及其组合方案经济分析的方法。综合上述因素，本条款增加了根据年费用最小法进行经济分析的内容。在正常输送功率条件下，1000kV线路导线选择主要决定于电晕条件，而考察电晕影响程度的主要判据是导线表面工作场强与起始电晕场强的比值，以及电晕派生效应无线电干扰和可听噪声，其中无线电干扰和可听噪声是导线最小截面选择的主要控制条件。72 1000kV线路导线选择的另一环境

13、制约因素是可听噪声。湿导线可听噪声指得是L50值（测量时间内的50所超过的噪声级，通常称为50值）。可听噪声计算可按照美国BPA公式计算。可听噪声是指导线周围空气电离放电时产生的一种人耳能直接听得见的噪声。这种噪声可能会使得超高压线路附近的居民和工作人员感到烦躁和不安，严重时可使得人们难以忍受。可听噪声与无线电干扰一样，随着导线表面电场强度的增加而增加，但可听噪声比无线电干扰沿线路横向衰减要慢。国外的研究表明，对750kV及以上线路来说，可听噪声将成为突出的问题，导线的最小截面往往需按此条件确定。美国运行经验表明，在线路走廊边缘，离线路中心线30m处，53dB(A)以下基本无抱怨，而线路噪声水

14、平在53-59 dB(A)时，生活在线路附近的人们会提出某些抱怨，当噪声水平达到59 dB(A)以上时，这种抱怨大量增加。日本对噪声的限制最严，将其线路下方的分贝数换算到走廊边缘（15m）的噪声水平约45 dB(A)左右。美国和前苏联次之，均为55 dB(A)。意大利对噪声的限制比较宽松，即控制在56-58 dB(A)之内。根据345kV及以上超高压输电线路设计参考手册所述方法，可听噪声计算首先需确定大雨条件下的数值，然后再推出湿导线下的值。由于大雨出现的概率较低，再加上本体噪声较高，一般只将湿导线条件下的噪声值作为控制值。湿导线条件代表了雾天、小雨和雨后的情况。我国西北750kV线路可听噪声

15、的限值为5558dB(A)。考虑目前建设的1000kV特高压线路大多处于经济比较发达、人口密度较大的东、中部地区，为尽可能减小线路通过时对环境带来的影响并考虑工程的经济性，可听噪声在湿导线条件下的限值取为55dB(A)。在考虑可听噪声标准的参考点位置时，国际上各个国家有不同的标准，我国对输电线路没有规定，本规定考虑采用与我国标准中的无线电干扰限值参考点相一致为边线外20m处，与无线电干扰标准一样，在该参考点满足限值要求，即认为该输电线路满足可听噪声环境要求。不同导线方案在“湿导线”条件下离边相水平距离20m处的可听噪声见表7-3。表7-3 “湿导线”条件下可听噪声 dB（A）导线结构分裂间距(

16、mm)水平排列中相V串水平排列三相V串三角排列中相V串三角排列三相V串6XLGJ-630/4540057.0959.1656.2758.306XACSR-720/5040056.1858.2555.3657.376X900(ChuKar)40054.3156.4153.4955.536XLGJ-630/4545057.2959.4156.4358.506XACSR-720/5045056.3358.4755.4857.556X900(ChuKar)45054.3756.5253.5255.577XLGJ-500/3540055.8157.9754.9357.037XLGJ-630/454005

17、3.4855.6552.6054.707XACSR-720/5040052.5954.7651.6953.807XLGJ-800/5540051.6553.8350.7752.867X900(ChuKar)40050.7352.9349.8551.958XLGJ-400/3540054.6856.9353.8055.928XLGJ-500/3540052.6754.9351.7653.918XLGJ-630/4540050.3652.6449.4151.608XACSR-720/5040049.4951.7448.5450.718XLGJ-800/5540048.5650.8247.5949.

18、779XLGJ-300/4038053.8656.1652.9055.109XLGJ-400/3538051.7254.0650.7952.989XLGJ-500/3538049.5152.0848.8251.0010XLGJ-300/4037551.3153.7050.3252.5610XLGJ-400/3537549.2251.6048.2250.4873 1000kV线路导线选择的环境制约因素之一是无线电干扰和可听噪声。美国AEP经验认为，对于765KV线路来说， 1MHz的无线电干扰水平在6570dB（对应0.5MHz为6065dB）范围之内。加拿大标准规定在距边相投影距离15m处，4

19、00600kV线路无线电干扰限值为60 dB；600800kV线路无线电干扰限值为63dB。武高所研究结论认为750kV线路考虑海拔修正前无线电干扰限值为5558dB。因此750kV线路无线电干扰限值建议在未考虑海拔修正时采用5558dB。表7-4给出了多种导线方案算的1000m以下80时间、80置信度的无线电干扰值。表7-4 各种导线80时间、80置信度的无线电干扰值导线结构分裂间距(mm)水平排列中相V串水平排列三相V串三角排列中相V串三角排列三相V串6XLGJ-630/4540059.9060.8058.2059.206XACSR-720/5040059.4060.3057.7058.7

20、06X900(ChuKar)40058.2059.2056.4057.506XLGJ-630/4545060.3061.1058.5059.506XACSR-720/5045059.7060.6058.0059.006X900(ChuKar)45058.4059.5056.6057.807XLGJ-500/3540058.2059.1056.4057.407XLGJ-630/4540056.8057.8055.0056.107XACSR-720/5040056.1057.2054.3055.507XLGJ-800/5540055.4056.5053.5054.807X900(ChuKar)40

21、054.6055.8052.6054.008XLGJ-400/3540056.6057.6054.9055.908XLGJ-500/3540055.4056.5053.6054.808XLGJ-630/4540053.7054.9051.8053.108XACSR-720/5040052.9054.2050.9052.308XLGJ-800/5540052.0053.4050.0051.509XLGJ-300/4038055.3056.2053.4054.509XLGJ-400/3538054.0055.1052.1053.309XLGJ-500/3538052.6053.8050.6051.

22、90综合考虑国内外经验及对工程造价的影响，本规定无线电干扰0.5MHz80%限值仍参考750kV架空送电线路设计暂行技术规定（Q/GDW- 1022003）中的规定值取55-58dB。74 由于环保部门在考虑无线电干扰和可听噪声影响时，并不刻意关心干扰源的大小，而是主要关心具体线路经过点干扰对敏感目标的影响程度。因此其批准的环境保护限值从数值、测量条件甚至表述方法也与电力部门有所差异，因此需要进行校核以符合环保部门针对具体工程所提出的限值及计量标准要求。国家环境保护总局在文件关于晋东南南阳荆门百万伏级交流输变电工程环境影响报告书的批复（环审200692号）中要求：“该项目是我国特高压输变电示范

23、工程，国内尚无1000千伏交流输变电工程相关环境影响控制标准，我具经组织专家研讨后决定目前特高压输电线路项目电磁环境影响暂行控制指标原则上以不超过目前执行的500kV超高压送变电工程电磁辐射环境影响评价技术规范（HJ/T24-1998）的要求”；“1000千伏特高压线路的无线电干扰限值暂按在距边相导线投影20米处，测试频率为0.5兆赫兹的晴天条件下不大于55分贝（V/m）控制”；“确保通过猕猴自然保护区内的线路边相导线外20米处噪声满足城市区域环境噪声标准（GB3096-93）0类要求。GB309693城市区域环境噪声标准规定了城市五类区域的环境噪声限值（乡村生活区域可参照本标准执行），具体要

24、求见表7-5。表7-5 城市五类区域环境噪声标准值 dB(A)类 别昼 间夜 间0504015545260503655547055根据我国城市区域环境噪声标准和国外提出的一般准则，本规定建议一般地区特高压输电线路湿导线时的噪声水平限制在55dB(A)，因此在好天气时可满足表7-5中0-1类区（工业区）夜间限制标准。75 本条基本沿用DL/T 5092-1999第7.0.2条。76 地线除了满足机械强度要求外，一般还应满足短路电流热容量的要求。对于1000kV特高压还应考虑地线电晕问题。因此，增加了地线表面工作场强与起晕场强之比不应大于0.75，地线截面不应小于170mm2。地线表面场强过高将会

25、引起地线的全面电晕，不但电晕损耗急剧增加，而且会带来其它很多问题，因此，应该适当限制地线的表面场强。我国500kV输电线路地线表面工作场强与起晕场强之比在0.5左右；韩国765kV输电线路地线表面工作场强与起晕场强之比约为0.6；日本1000kV地线截面达到500mm2，地线直径较大，地线表面工作场强与起晕场强之比约为0.5；前苏联在设计1150kV输电线路时没有考虑地线表面工作场强，但是他们采用了双分裂地线。我国750kV官兰线的地线表面工作场强与起晕场强之比见表76。表76 750kV官兰线地线Em/E0情况海拔(m)050010001500Em/E00.4760.4840.4920.50

26、1注：导线平均高20m，地线平均高36m。酒杯塔1000kV特高压试验示范工程猫头塔（ZM1）、酒杯塔（ZB1）地线Em/E0计算结果见表77、78：表77猫头塔（ZM1）地线Em/E0计算结果海拔(m)地线直径(mm)050010001500150.7310.7450.760.775160.690.7030.7170.731170.6540.6660.6790.693注：导线平均高分别为30m、51m、30m，地线平均高度62m。表78酒杯塔（ZB1）地线Em/E0计算结果海拔(m)地线直径(mm)050010001500160.7450.7590.7740.789170.7060.7190

27、.7340.748注：相间距离为25.5m，导线平均高为30m、32m、30m，地线平均高度48m。参考我国超高压导线表面工作场强与起晕场强之比0.80.85，地线表面粗糙系数按照0.82考虑，建议地线表面工作场强与起晕场强之比不应大于0.75。相应的地线直径约17mm，地线截面约170mm2。77 本条基本沿用DL/T 5092-1999第7.0.3条。78 本条基本沿用DL/T 5092-1999第7.0.4条。797.10 本条基本沿用DL/T 5092-1999第7.0.5条。711 新增条文。1000kV晋东南南阳荆门线路在荆门变电站附近采取了限舞措施。8 绝缘子及金具8.1本条基本

28、沿用DL/T 5092-1999第8.0.1条。国内自80年代末开始批量使用复合绝缘子，荷载设计安全系数大都为3.0，至今运行情况良好，虽出现极个别串脆断，多属产品质量问题。故复合绝缘子最大使用荷载设计安全系数取3.0较为合适。90年代开始使用瓷棒绝缘子，根据德国运行经验最大使用荷载设计安全系数取3.0，运行情况良好。DL/T 5092-1999第8.0.1条对瓷质盘型绝缘子有校验常年荷载安全系数的要求，此条是针对当初瓷绝缘子质量不稳定，发生事故较多而提出的，目前国产瓷绝缘子产品质量不断提高，在目前有条件择优选购的情况下，在限制常年荷载的问题上瓷质绝缘子和玻璃绝缘子可以等同看待；电力规划设计总

29、院以电规总送（2002）73号文，对华东电力设计院关于盘型绝缘子常年荷载安全系数的复函，已明确在择优采购的情况下，瓷和玻璃绝缘子在限制常年荷载问题上可以等同看待，其常年安全系数一般输电线路工程按不低于4.0考虑。常年荷载状态下安全系数不仅对绝缘子有影响，对金属件也有影响，电力行业标准要求所有绝缘子均通过微风振动的试验，因此常年荷载安全系数取4.0适用所有绝缘子。8.3 本条沿用DL/T 5092-1999第8.0.3条。8.4 本条沿用DL/T 5092-1999第8.0.4条。8.5本条沿用DL/T 5092-1999第8.0.5条。8.6 绝缘子串与横担联接的第一个金具受力较复杂，国内早期

30、运行经验已经证明这一金具不应采用可锻铸铁制造的产品；1988年发生在500kV大房线上的球头断裂事故证明：第一个金具不够灵活，不但本身易受磨损，还将引起相邻的其他金具受到损坏。因此在选择第一个金具时，应从强度、材料、型式三方面考虑。国外对此金具也有特殊考虑的事例，加拿大BC省水电局是采取提高一个强度等级的措施；日本则通过疲劳，磨损等试验对各种金具型式进行选择；意大利设计了一种两个方向的回转轴心基本上在同一个平面上的金具，使得两个方向转动都较灵活。因此，对联塔第一个金具的选择，除了要求结构上灵活外，同时要求强度上提高一个等级。8.7在输电线路设计中，为了缩小走廊宽度，减少悬垂串的风偏摇摆，V型串

31、的使用日趋广泛，根据试验和设计研究成果， 330kV以上输电线路悬垂V串两肢间夹角之半可比最大风偏角小510，或通过试验确定。目前，发生了多起V型串大风情况下球、碗头脱落事故，因此，应采取控制球、碗头加工尺寸或新型金具方案。9 绝缘配合、防雷和接地91 1000kV线路直线杆塔上悬垂绝缘子串的绝缘子片数选择，一般需满足能够耐受长期工作电压的作用和操作过电压作用的要求，雷电过电压一般不作为选择绝缘子片数的决定条件，仅作为耐雷水平是否满足要求的校验条件。92 按DL/T6201997交流电气装置的过电压保护绝缘配合第10.2.1条，每串绝缘子片数应满足工频电压的爬电距离要求。校验线路绝缘子串操作过

32、电压倍数为1.70p.u.、统计配合系数K1不应小于1.25时的统计操作过电压，1000kV线路采用54片单片绝缘子高度为195mm的绝缘子组成的悬垂绝缘子串时可以满足此要求。耐张绝缘子串受力比悬垂绝缘子串大，容易产生零值绝缘子，一般要求在悬垂串片数基础上增加绝缘子片数。但1000kV线路直线杆塔悬垂绝缘子串的绝缘子片数选择主要取决于工频电压，且按工频电压选择的绝缘子串的操作冲击50%放电电压远大于系统操作过电压，例如1000m海拔0级污区300kN级绝缘子满足操作过电压要求的片数边相仅为34片、中相V串仅为39片。所以耐张串绝缘子片数仍可按本规定正文表9.2执行。表9.2-1 不同海拔操作过

33、电压要求的绝缘子片数H（m）操作过电压（kV）05001000150020001.7p.u=1909kV边相3434343537中相3939394142行业标准DL/T 50921999规定，为保持高杆塔的耐雷性能，全高超过40m有地线的杆塔，高度每增高10m，绝缘子应增加1片。由于1000kV线路按工频电压确定的绝缘子串长具有较高的耐雷电冲击绝缘水平，计算表明，不再增加片数已能保证较高的耐雷水平和较低的雷击跳闸率水平。因此本规定取消该项要求。表9.2-2 不同绝缘子串片数的耐雷水平塔型Rch()42片43片44片ZBZMZBZMZBZM7244.9249.6250.8255.6256.626

34、1.510223.5227.1228.8232.5234.1237.915196.0198.4200.6203.1205.3207.893 1000kV线路直线杆塔上悬垂绝缘子串的绝缘子片数基本上是由工频电压下的单位泄漏距离所决定。1）泄漏比距法泄漏比距法计算绝缘子片数时关键是要确定不同形状绝缘子的爬距有效系数Ke。电力行业标准DL/T 620-1997交流电气装置的过电压保护和绝缘配合中指出：几何爬电距离290mm的XP-160型绝缘子的Ke暂取为1。采用其它型式绝缘子时，Ke应由试验确定。式中：L01、L02 分别为XP-160型及其它型绝缘子的几何泄漏距离；U50%.1、U50%.2 分

35、别为XP-160型及其它型绝缘子的50%污闪电压，kV。西北电网750kV输电线路绝缘子在高海拔低气压条件下的污闪特性研究报告提供了750(2#)和750(4#)试验U50%值(ESDD：0.05；NSDD：0.1mg/cm2)。表9.31 西北电网污闪特性研究的瓷绝缘子U50%值编号材料盘径(mm)伞形结构高度(mm)爬距(mm)表面积(cm2)机械强度(kN)单片绝缘子U50%(kV)750(2#)瓷300双伞1704592784.8621015.4750(4#)瓷340三伞1705303627.0421017.8武汉高压研究所1000kV交流输电线路绝缘子长串污秽特性及污秽外绝缘设计的研

36、究报告，报告中提供的常压下绝缘子的单片U50%值；具体数据和相应绝缘子的有效系数Ke计算值如表9.32。表9.3-2 有效系数Ke的计算序号数据来源型 式ESDD/NSDD(mg/cm2)U50%(kV)串长(片)单片绝缘子U50%(kV)(%)有效系数Ke1武高所XP-1600.1/1.0208287.43-12武高所FC-400/2050.1/1.0566.44811.87.20.843武高所CA590-EZ0.1/0.5537.64811.27.70.874武高所FC300/1950.1/0.5513.64810.84.80.865武高所CA596-EZ0.1/0.5609.64812.

37、77.40.96武高所CA887-EZ0.1/0.5561.64811.77.50.947750(2#)双伞(459)0.05/2.0-315.4-0.998750(4#)三伞(530)0.05/2.0-317.8-0.97上表中盘型(钟罩型)绝缘子的有效系数Ke的计算值基本在0.86-0.90之间，由于3#6#绝缘子为灰密0.5mg/cm2条件下U50%值，其值偏大，因此，绝缘子的有效系数Ke计算值偏大；7#8#双伞和三伞绝缘子的有效系数Ke的计算值基本在0.94-0.99之间，由于其U50%无法进行灰密修正，且7#和8#绝缘子的U50%值为短串试验得到，其值偏大，因此，有效系数Ke的计算值

38、也偏大。双层伞绝缘子在我国500kV及以下线路中已大量使用，积累了大量试验数据和运行经验。通过对双层伞绝缘子和普通型(XP-300)绝缘子在同样条件下的污闪电压和积污状况的比较，以及对大量数据的统计分析，由运行部门总结出，双层伞型绝缘子的Ke值为0.95。西北750kV线路绝缘子爬电距离的有效系数Ke的取值，普通型取1.00；防污型(双伞型和三伞型)取0.95；防污型(钟罩型)取0.90。对于1000kV特高压输电线路建议在轻污区普通型、双伞和三伞绝缘子的有效系数Ke取值为1.0；防污型绝缘子的有效系数Ke取值为0.9；中等及以上污秽区普通型盘型、双伞和三伞型绝缘子的有效系数Ke取值为0.95

39、；防污钟罩型绝缘子的有效系数Ke取值为0.85。采用泄漏比距法计算所得绝缘子片数见表9.33。表9.33 采用泄漏比距法计算所得绝缘子绝缘子型式污区及配置水平爬电距离mm绝缘子片数(片)绝缘子串长mm1000m及以下1500m1000m及以下1500m1000m及以下1500m普通型485mm级0.060.10mg/cm22.5cm/kV2500257452541014010530普通型505mm25002574505197509945普通型550mm2500257451531045510865三、双伞型485mm2500257452541014010530三伞型635mm2500257440

40、4178007995钟罩型690mm250025744142984010080合成型25002574普通型485mm级0.100.25mg/cm23.20cm/kV3200329570721365014040普通型505mm3200329567691306513455普通型550mm3200329562641271013120三、双伞型485mm3200329566721287014040三伞型635mm3200329554551053010725钟罩型690mm3200329555571320013680合成型32003295普通型485mm级0.25mg/cm23.80cm/kV38003

41、91383851618516575普通型505mm3800391380821560015990普通型550mm3800391373751496515375三、双伞型485mm3800391383851618516575三伞型635mm3800391363651228512675钟罩型690mm3800391365671560016080合成型380039132）污耐压法绝缘子片数选择也可采用污耐压法。污耐压法是根据试验得到绝缘子在不同污秽程度下的污秽耐受电压，使选定的绝缘子串的污秽耐受电压大于该线路的最大工作电压。该方法和实际绝缘子的污耐受能力直接联系在一起，是一种较好的绝缘子串长的确定方法，

42、但人工污秽试验结果同自然污秽条件下的污耐受电压值存在等价性问题。前苏联、美国、美国、日本、武汉高压研究所和中国电力科学研究院主要是以U50%进行污秽外绝缘设计。U50%以长串绝缘子试验来确定。不同国家污秽外绝缘设计原则相同，仅是设计参数取值不同。不同的国家确定污耐压和污秽设计目标电压值也不同。前苏联取标准偏差为8%，校正系数1-4；美国取为10%，校正系数1-3；武汉高压研究所和中国电力科学研究院按试验来计算取7%，污耐压校正系数为1-3。日本单片绝缘子最大耐受电压Umax按长串绝缘子试验来确定，前苏联还考虑爬电距离有效系数对不同型绝缘子串的Umax进行校正；污秽设计目标电压值均取系统最高运行

43、相电压Umax，Umax校正系数原苏联、美国、美国、日本分别为1、1、1.1、1.151.6。绝缘子串片数N由校正后的Umax与Umax之比确定，即：NUmax/Umax不同国家污秽外绝缘设计基本参数如表9.34所示。表9.34 不同国家污秽外绝缘设计基本参数对比国家污耐压求取方法标准偏差()污耐压校正系数(k)试品布置目标电压值Umax原苏联U50%8%4真型布置1美国U50%10%3真型布置1日本Umax/真型布置1.15-1.6中国U50%试验确定(推荐7%)31/1.042真型布置1.1(推荐1.1-1.732)注1、500kV及以下线路设计污耐压校正系数取3(对应单串闪络概率为0.1

44、4%，查正态分布表得出)；注2、1000kV线路设计污耐压校正系数取1.04(对应单串闪络概率为15%，查正态分布表得出)。国网武汉高压研究院1000kV交流输变电工程设备外绝缘特性研究报告中推荐的污耐压设计方法如下(海拔1000m以下)： 确定现场污秽度SPS(ESDD/NSDD)； 将现场污秽度SPS(ESDD/NSDD)校正到附盐密度SDD(可简称试验盐密SDD)； 单片绝缘子最大耐受电压Umax的确定； 污秽设计目标电压值Umax的确定；1000kV交流特高压试验示范工程按1.1倍的最高运行相电压取值。 绝缘子串片数N的求取 NUmax/Umax 按表9.3-5校核确定的N。表9.35

45、 不同性质工作电压确定绝缘子串片数不同性质工作电压计算方法备 注长时间工作电压/工频过电压K 工频过电压倍数在直接接地系统通常取1.11.3倍,在消弧圈接地系统取1.51.732操作过电压 操作过电压倍数，操作过电压倍数在2倍时，由于操作波的耐受电压与工频耐受电压之比为2左右，操作波的片数与工频片数是一致的。注：按污秽设计确定不同污秽等级的绝缘子片数满足以上不同性质工作电压和条件对其要求。国网武汉高压研究院根据试验结果修正后得到的不同污秽等级下不同型式单片绝缘子Umax见表9.3-6。表9.36 不同污秽等级下不同型式单片绝缘子Umax单位:kV污秽等级SDD(mg/cm2)CA-590EZC

46、A-596EZFC-300/195U50%Umax2U50%Umax2U50%Umax200.02814.513.416.014.913.512.50.04513.112.214.613.512.311.40.06912.011.213.412.411.310.5(0.099)0.15811.210.210.49.512.511.411.610.610.59.69.88.90.2179.68.910.79.99.08.4注：SDD为附盐密度(CaSO4按41%修正)。按照污耐压法确定的悬垂单I串片数见表9.37。表9.37 不同污秽等级下不同型式绝缘子所对应的片数污秽等级ESDD(mg/cm2

47、)CA-590EZ(瓷普通型)FC-300/195(玻璃普通型)NN1N2N3NN1N2N300.0348484848515151510.0655525354585557580.106056585965606264(0.15)0.25667360666268647170786471667368750.357871737583757879注：1、ESDD为等值附盐密度(未修正)；2、N为ESDD未进行修正后的片数，N1为ESDD按41%CaSO4修正后的片数，N2为ESDD按30%CaSO4修正后的片数，N3为ESDD按20%CaSO4修正后的片数。研究结果表明，双伞型300kN瓷绝缘子在SDD

48、/NSDD为0.1/0.5mg/cm2条件下，单串污耐压值较相同污秽度和相同串型下的CA590-EZ普通型300kN瓷绝缘子提高约5%。美国特高压试验基地(Project UHV)也曾对双伞型绝缘子与普通型绝缘子进行过相同污秽度下的污耐压对比试验，试验结果显示，在SDD为0.1mg/cm2时，双伞型较普通型绝缘子污耐压提高约7%。表9.38 双伞CA887-EZ型及异型绝缘子串污耐压特性研究结果序号串 型SDD(mg/cm2)U50%(kV)(%)1CA590-EZ普通300kN双串48片0.0611.67.202CA887-EZ双伞300kN单串48片0.111.77.503CA590-EZ

49、普通300kN单串48片0.111.87.4040.1510.66.605CA887-EZ双伞300kN单串48片0.113.37.90注：NSDD为0.5mg/cm2采用CA887-EZ双伞型300kN瓷绝缘子单I串在不同污秽等级下的绝缘子串片数如表9.39所示。表9.39 不同污秽等级下双伞型绝缘子所对应的片数单位:片污秽等级ESDD(mg/cm2)N00.03450.06490.10530.25630.3567注：1) ESDD为等值附盐密度(未修正)；2) ESDD按41%CaSO4修正后的片数。从表9.33、9.39可见在级污区考虑适当的裕度后，54片双伞型绝缘子可满足要求。由于试验

50、示范工程没有级以下污区，经国家电网公司多次召开会议后确定1000kV特高压试验示范工程的基本绝缘配置为54片。3）双联串片数武汉高压研究所对25片XP3-160绝缘子串单、双串结构的U50%试验结果见表9.310、9.3110：表9.310 单、双串结构的U50%比较型 式串长(片)污秽度0.1/0.4/mg/cmg2下值(kV)单串双串450mm档同型号双串U50%比单串U50%XP3-16025242.5232.50.96XWP2-16025256.5237.00.92XWP5-16025277.5247.20.89表9.311 改变双串开档距离的U50%比较型 式串长(片)污秽度0.1/

51、0.4/mg/cmg2下不同开档距离U50%(kV)450mm550mm650mmXP3-16025232.5258.0247.5U50%相对值0.941.041.00上述试验是基于500kV线路的绝缘子串U50%试验条件，在开档距离550mm时，双串绝缘子的净距为270mm，试验得到的U50%为单串的1.04倍，且能够防止绝缘子串间的串弧、跳弧现象。武汉高压研究院的绝缘研究报告表明，CA590-EZ普通型300kN瓷绝缘子，双串的单片污耐压值较相同污秽度SDD/NSDD为0.06/0.5mg/cm2下单串污耐压而言，降低6%。即在相同污秽度SDD/NSDD为0.06/0.5mg/cm2下，双

52、串的片数较单串的片数应增加6%。如CA590-EZ普通型300kN瓷绝缘子，双串的单片污耐压值在相同污秽度SDD/NSDD为0.06/0.5mg/cm2下与单串污耐压进行了比对，其它污秽度SDD/NSDD和不同于CA590-EZ普通型绝缘子的其它型式普通型绝缘子来进行比对性研究，在求取双串的片数时取修正系数为0.94。根据西安交通大学所做的1000kV线路绝缘子串均压计算结果，当双串绝缘子间距600mm时，单片绝缘子承受的最大电压与500kV线路相当，因此，保证双联绝缘子串绝缘子间净距270mm左右，基本可以保证绝缘子串的U50%值不降低。因此，双联串绝缘子间净距270mm左右时，可采用与单串

53、采用相同的绝缘配置。4）中相V串片数CA590-EZ普通型300kN瓷绝缘子，在SDD/NSDD分别为0.1/0.5mg/cm2和0.15/0.5mg/cm2条件下，型串污耐压较单串要分别提高6%和4%。CA887-EZ双伞型300kN瓷绝缘子单型串在SDD/NSDD为0.1/0.5mg/cm2条件下的单片污耐压为12.2kV，与双伞型绝缘子单串相比提高约13%。其结果与通用电气的试验结果有较大差别。即结构高度盘径爬电距离为146mm254mm305mm的标准型悬式绝缘子型串的污耐压比悬垂串高20%30%。产生较大差别的原因主要是CA590-EZ普通型300kN瓷绝缘子和CA887-EZ双伞型

54、300kN瓷绝缘子的盘径分别为320mm、330mm，远大于254mm。在合理伞形前提下，大盘径绝缘子可以起到阻弧作用而使电弧飘移绝缘子不易形成线状放电，使除盘径外的伞形状不对污耐压的影响较大而产生较大差别。型串污耐压较单串高的分析原因如下：是本型串的电弧较单串易飘移绝缘子串表面不易形成线状放电，与单串紧贴绝缘子串的电弧短接形式不同；是型串特殊的布置方式改善了绝缘子串的对地电容，使容性电流对绝缘子串的影响减小，提高了其污闪电压；在合理的污秽设计下，V型串的积污特性要优于悬垂串，仅为悬垂串的85%甚至更低；由于中相塔窗的影响，并为以后的防污留有裕度，在杆塔设计时中相串的绝缘子建议按与边相串同样的

55、片数考虑。94 耐张绝缘子串由于水平放置容易受雨水冲洗，因此其自洁性较悬垂绝缘子串要好，110500kV运行经验表明，耐张绝缘子串很少污闪。因此在同一污区内，其泄漏距离可较悬垂串减少。95 依据相关研究成果及评审意见，在海拔高度超过1000m的地区，绝缘子的片数应进行修正，修正办法可按下式确定。 式中n为常压P0下的绝缘子片数，nH为低气压P下的绝缘子片数，m1为气压修正指数。各种绝缘子的m1值应根据实际试验数据确定。表9.5-4给出了部分形状绝缘子m1值的参考值。 武汉高压研究所针对FC-400/205型玻璃绝缘子在青海电力试验研究院进行了高海拔下的U50%人工污秽工频耐受电压特性研究。同时

56、在武汉高压研究所也进行了三片串的比对试验。SDD取为0.1mg/cm2，NSDD取0.5mg/cm2和1.0mg/cm2。，绝缘子的U50%随着海拔高度的增加呈下降趋势。在SDD/NSDD为0.1/0.5mg/cm2时，在海拔高度为2261m、气压为77.9kPa条件下，FC-400/205型玻璃绝缘子U50%较平原地区降低约11%；SDD/NSDD为0.1/1.0mg/cm2时，其U50%较平原地区降低约13%。其U50%下降率可近似认为约5.5%/km。经过计算可以得出，对于FC-400/205型玻璃绝缘子，m1为0.47-0.53，取其算术平均值m1av=0.50。“西北电网750kV输

57、变电工程关键技术研究”课题高海拔区750kV输变电设备外绝缘选取方法及绝缘子选型研究研究报告给出的m1值如表9.51：表 9.5-1 各种绝缘子的m1值绝缘子型式m值EDSS 0.05mg/cm2EDSS 0.20mg/cm2平均值标准型0.660.640.65双伞防污型0.420.340.38三伞防污型0.220.400.31至目前为止，国际上有关m1值的资料不多，Hubert P. Mercure在分析了前苏联等国家的研究结果后指出，对于交流电压，m1值可取0.5，标准型绝缘子污闪电压随气压的下降率为6%/km。另外，国内的清华大学和重庆大学也在气压罐内对短串绝缘子进行了污秽试验，清华大学

58、对210kN普通型瓷绝缘子试验研究结果表明，特征指数为0.65；重庆大学研究的结果表明，对于交流系统，m1为0.44-0.65，从试验结果分析，本次试验所得特征指数与国内外经验值接近，具有可比较性。由于目前尚未对特高压长串绝缘子进行高海拔条件下的人工污秽试验，在现阶段对于运行在高海拔地区交流系统内的普通盘形瓷绝缘子，m1可暂取0.5，长串绝缘子的高海拔修正因数需进一步研究。表9.5-2 不同海拔高度的气压海拔高度(m)050010001500200025003000气压(Mpa)0.10130.09680.08970.08460.07940.07510.0704表9.5-3 1000kV输电线

59、路高海拔地区绝缘子串片数计算值海拔高度(m)0100020003000绝缘子串片数54545760对于1000kV交流特高压部分形状的绝缘子m1值建议如表9.54。表9.5-4 1000kV交流特高压部分形状的绝缘子m1值绝缘子型式普通型双伞防污型三伞防污型m10.500.380.3196 正文条文给出的空气间隙值通过国网武汉高压研究院、中国电力科学研究院和中国电力工程顾问集团公司分别研究并经过2006年8月5日在北京召开的“特高压交流试验示范工程关键技术研究成果和设计专题第二次审查会”以及2006年12月9日在武汉召开的“特高压交流试验示范工程空气间隙讨论会”整合确定，数值如表9.61所示。

60、表9.61 空气间隙整合值海拔高度H（m）50010001500工频电压间隙（m）2.702.903.10操作过电压间隙（m）中相V型串6.70(7.901)7.207.70(8.102)边相I串5.606.006.40雷电过电压间隙（m）不予规定（或按绝缘子串放电电压的0.80配合）带电作业间隙（m）中相V型串6.706.907.20边相I串6.406.707.00根据武汉高压研究院及中国电力科学研究院试验结果，对不同的杆塔部位，其50放电电压有差别，表中括号内数据1为猫头塔中相对上横担要求的间隙，2为酒杯塔中相对对上横担要求的间隙。1）工频电压空气间隙该值也进一步通过武高院的真型塔试验做了