630MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算

一、邵阳学院课程设计（论文）任务书年级专业

2007级热能工程方向 学生姓名 詹志谋 学

0741125101题目名称课程名称

630MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计热力发电厂 课程编号

设计时间设计地点

10.25~11.30教室与宿舍一、课程设计（论文）目的法，了解发电厂全面性热力系统的组成。二、已知技术参数和条件某火力发电厂二期工程准备上两套630MWBABCOCK2128T/H自然循环汽包炉；汽轮机为GE630MW全厂的原则性热力系统如课程设计教材图5-1所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四抽汽做为0.9161MPa压力除氧器的加热汽源。-1.7摄氏度、0摄氏度、-1.75.54给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8摄氏度，进入锅炉。三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本机的主凝结水出口。凝汽器为双压式凝气器，汽轮机排汽压力为4.4/5.38KPa。锅炉的排污水经过一级排污利用系统加以回收。扩容器的工作压力为1.55MPa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充后排入地沟。锅炉过热器的减温水（③）取自给水泵的出口，设计喷水量为66240kg/h。1热力系统的汽水损失有：（⒁）33000kg/h、厂用汽（⑾）22000kg/h（不回收）、锅炉暖风器用汽量为65800kg/h，暖风器汽源（⑿）取自第4级抽汽，其疏水仍返回除氧器回收，疏水比焓697kj/kg。锅炉排污按计算值确定。高压缸门杆漏汽（①和②）分别引入再热热段管道和均压箱SSR，高压缸的轴封漏汽按压力不同，分别进入除氧器（④和⑥）、均压箱（⑤和⑦）SG（⒂），一股去凝起器的热水井。各汽水流量的数值见课程设计教材表2。汽轮机型式及参数机组型式：亚临界压力、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；额定功率Pe=630MW（3）主蒸汽参数（主汽阀前）：p=16.68MPa，t=538℃；0 0再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段p=3.232MPat=538℃；rh rh冷段p′=3.567MPat′=315℃；rh rh汽轮机排汽压力p=4.4/5.38kPa，排气比焓h=2315.6kJ/kgc c回热加热系统参数（1）机组各级回热抽汽参数见表5-1；（2）最终给水温度t =274.8℃；fw给水泵出口压力p=21.47MPa给水泵效率 0.83；pu puH=22.4mpu小汽机排汽压力p =6.27kPa；小汽机排汽焓h =2422.6kJ/kg。c,xj c,xj锅炉型式及参数锅炉型式：德国BABCOCK—2107t/hD=2107t/hbp=17.42MPap=3.85MPab rt=541℃t=541℃；b rp=18.28MPadu（6）锅炉热效 =92.5%。b其他数据&4%&2%；p1 p22轴封加热器压力p=102kPa，疏水比焓h =415kJ/kg；sg d,sg机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表5-2；锅炉暖风器耗汽、过热汽减温水等全厂性汽水流量及参数见表5-2；（5）汽轮机机械效 =0.985；发电机效 =0.99；m g（6）补充水温度t=20℃；ma（7）厂用电率∑=0.07。简化条件忽略加热器和抽汽管道的散热损失。忽略凝结水泵的介质焓升。三、任务和要求任务：1、对系统的设计布置方式进行初步的分析；2、在h-s图上做出蒸汽的汽态膨胀线,并表示出各点的参数；3、计算额定功率新汽流量及各处汽水流量；4、计算机组和全厂的热经济指标；5、绘制原则性热力系统图，并将所计算的各汽水参数标在图上；6、撰写课程设计说明书。要求：1、计算部分要求列出所有计算公式，凡出现公式均必须代入相应数据。2、文本必须用A4纸打印。3、有关图与表格均用计算机绘制。4、每组每人的设计材料不能完全雷同。3四、参考资料和现有基础条件（包括实验室、主要仪器设备等）教 材：黄新元，热力发电厂课程设计，中国电力出版社主参考书郑体.热力发电.北京：中国电力出版社2.沈维.工程热力.北京：高等教育出版社。3.靳智平等主编，《电厂汽轮机原理及系统》,中国电力出版社,2004年版。五、进度安排11.4~9 11.10~29学生完成全部课程设计内容.12.1~3 六、教研室审批意见教研室主任（签字）： 年 月 日七、主管教学主任意见主管主（签字： 年 月 日八、备注注：1．此表由指导教师填写，经系、教研室审批，指导教师、学生签字后生效；2．此表1式3份，学生、指导教师、教研室各1份。指导教师（签字）： 学生（签字）：4邵阳学院课程设计（论文）评阅表经过三星期的努力搜索、查阅资料，计算相关数据，我的《热力发电厂原理》课程设计终于如作品完成。为完成这次课程设计我们确实很辛苦，但苦中仍有乐，非常感谢黄老师对我的辅导及帮助，让我们有信心和勇气将设计完成。对我而言，知识上的收获重要，精神上的丰收更加可喜，让我知道了学无止境的道理。这次课程设计必将成为我人生旅途上一个非常美好的回忆！谢谢！！！学生签名：2010年11月22日学生姓詹志谋 学0741125101 系 机械与能源工程系专业班级经过三星期的努力搜索、查阅资料，计算相关数据，我的《热力发电厂原理》课程设计终于如作品完成。为完成这次课程设计我们确实很辛苦，但苦中仍有乐，非常感谢黄老师对我的辅导及帮助，让我们有信心和勇气将设计完成。对我而言，知识上的收获重要，精神上的丰收更加可喜，让我知道了学无止境的道理。这次课程设计必将成为我人生旅途上一个非常美好的回忆！谢谢！！！学生签名：2010年11月22日二、指导教师评定评分项目评分项目综合成绩权重单项成绩指导教师评语：指导教师（签名）：年月日注：1、本表是学生课程设计（论文）成绩评定的依据，装订在设计说明书（或论文）的“任务书”页后面；2、表中的“评分项目”及“权重”根据各系的考核细则和评分标准确定。5课程设计说明书一、原始资料汽轮机型式及参数汽轮机；Pe=630MW（3）主蒸汽参数（主汽阀前）：p=16.68MPa，t=538℃；0再热蒸汽参数（进汽阀前）：冷段p

0=3.232MPa，trh′=3.567MPa，t

=538℃；rh′=315℃；pc回热加热系统参数

rh=4.4/5.38kPa，排气比焓hc

rh=2315.6kJ/kg。5-1；最终给水温度tfw

=274.8℃；

=21.47MPa,给水泵效率pu

=0.83；pu除氧器至给水泵高差Hpu

=22.4m小汽机排汽压力锅炉型式及参数

c,

=6.27kPa

c,

=2422.6kJ/kg。BABCOCK—2128/h环汽包炉；额定蒸发量Db

=2107t/h；

=17.42MPapb

=3.85MPa；额定过热汽温tb

=541℃；额定再热汽温tr

=541℃；汽包压力

=18.28MPa；du（6）锅炉热效率 =92.5%。g b其他数据汽轮机进汽节流损失p1

4%，中压缸进汽节流损失

=2%；p2轴封加热器压力

=102kPa，疏水比焓hsg

d,sg

=415kJ/kg；65-2；5-2；（5）汽轮机机械效率 =0.985；发电机效 =0.99；m g（6）

=20℃；ma（7）厂用电率∑=0.07。简化条件忽略加热器和抽汽管道的散热损失。忽略凝结水泵的介质焓升。二、热力系统介绍630MWBABCOCK2128T/HGE630MW二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压0.9161MPa第一、二、三高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.70-1.75.5汽轮机的主凝结水泵送出，依次经过轴封加热器、4摄氏度，进入锅炉。三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本机的主凝结水出口。凝汽器为双压式凝气器，汽轮机排汽压力为4.4/5.38KPa。锅炉的排污水经过一级排污利用系统加以回收。扩容器的工作压力为1.55MPa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充后排入地沟。锅炉过热器的减温水（③）取自给水泵的出口，设计喷水量为66240kg/h。热力系统的汽水损失有：全厂汽水损失（⒁）33000kg/h、厂用汽（⑾）22000kg/h（不回收）、锅炉暖风器用汽量为65800kg/h，暖风器汽源（⑿）取74697kj/kg算值确定。高压缸门杆漏汽（①和②）分别引入再热热段管道和均压箱SSR，高压缸的轴封漏汽按压力不同，分别进入除氧器（④和⑥）、均压箱（⑤和⑦）。中压缸的轴封漏汽也按压力不同，引入除氧器（⑩）和均压箱（⑧和⑨）。从均压箱引出三股蒸汽：一股去第七级低加（⒃）一股去轴封加热器SG（⒂），一股去凝起器的热水井。各汽水流量的数值见表2。三、热系统计算汽水平衡计算全厂补水率ma全厂汽水平衡如图1所示，各汽水流量见表2。将进、出系统的各流量用相a行计算，最后校核。全厂工质漏气系数

为未知，故预选D0

=1941282kg/h进 =DL L

/D=33000/1941282=0.017000锅炉排污系数 =0.005678bl其余各量经计算为厂用汽系数

=Dpl

/D=22000/1941282=0.011330减温水系数

=66240/1941282=0.03412sp暖风器蔬水系数由全厂物质平衡得

=65800/1941282=0.03425nf补水率

= + +ma pl bl

=0.01133+0.005678+0.01700=0.03401L8图1 全厂汽水平衡图给水系数fw由图1，1）.点物质平衡 = +b 0

=1+0.01700=1.01700L2）.点物质平衡 = + -fw b bl

=1.01700+0.005678-0.03412=0.98856sp3）．各小汽流量系数

sg,k

和表2的原始数据，计算得到门杆漏汽、轴封漏0汽等各小汽流量的流量系数，填于表2中。项目单位H1项目单位H1H2H3H4H5H6H7H8抽汽管道压损p％j33353333除氧器抽汽压力p/jMPa5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.0197抽汽温度tj℃387.18311.31446.70355.52257.59191.32119.5458.00抽汽焓hjKJ/g3143.13027.33352.23169.02978.52851.02716.02455.8加热器上端差t℃-1.70-1.7-2.82.82.82.8加热器下端差t1℃5.55.55.5-5.55.55.5-水侧压力pwMPa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.7589表2 各辅助汽水、门杆漏汽、轴封漏汽数据汽、水点代号①②③④⑤⑥⑦⑧汽水流量kg/h18243896624029082099323625721369汽水比焓KJ/h3397.23397.2746.53024.33024.33024.33024.33169汽、水点代号⑨⑩⑾⑿⒀⒁⒂⒃汽水流量kg/h155127852200065800210703300012705821汽水比焓KJ/h347434743169.03169.084.13397.23155.073155.07汽轮机进汽参数计算主蒸汽参数

=16.68MPa,温度t0

=538C，查水蒸气性质表，得主蒸汽

=3396.6kJ/kg。0P´=（1—δP）P=（1-0.04）16.68=16.013MPao 1 o由P´=16.013MPa h´=h=3396.6kJ/kg 查水蒸气性质表得主汽o o ot´=535.7C。0再蒸汽参数由中联门前压力Prh

=3.232MPa trh

=538C，查水蒸汽性质表，得再热蒸汽比焓值h=3537.52kJ/㎏rhP´=（1－δP）P=（1-0.02）3.232=3.167MParh 2 rh由P´=3.167MPa，h

=3537.51kJ/㎏，查水蒸气性质表，得中联门后再rh rh rht´=536.60Crh辅助计算轴封加热器计算由于进入轴封加热器SG的蒸汽流只有（15）,根据均压箱焓值计算结果可知h=3155.07kJ/㎏sg均压箱计算

。计算详见表3。jy10表3均压箱平均蒸汽比焓计算项目②⑤⑦ ⑧⑨漏汽量kg/h38920992572136915517980漏汽比焓KJ/h3397.23024.33024.331693474漏汽系数0.00025250.00136240.00166940.00088860.00100670.005179总 焓0.857794.120315.048762.815973.4972816.34011平均比焓16.34011/0.005179=3155.07平均比焓16.34011/0.005179=3155.07P=4.40kPat=30.54Cs1 s1P=5.38kPat=34.22Cs2 s2凝汽器平均温度t=0.5（t+t）=0.5（30.54+34.22）=32.38Cs s1 s2查水蒸气性质表，得凝汽器平均压力Ps=4.89kPa1h—s2。11：图2汽轮机汽态膨胀过程线12各加热器进、出水参数计算首先计算高压加热器H1加热器压力P： P=（1－ΔP）P´=(1-0.03)5.945=5.769MPa1 1 1 1式中 P´—第一抽汽口压力；1ΔP—抽气管道相对压损；1P=5.769MPa，查水蒸气性质表得1t=273.0Cs1H1出水温度t： t=t-δt=273.0-（-1.7）=274.6Cw¸1 w¸1 s1式中δt—加热器上端差。H1疏水温度t =t´ +δtd¸1 w¸1 1式中δt—加热器下端差，δ =5.5C1 t1t´C，H2δtw¸1P=21.47MPa，t=274.7CH1hw 1 w¸1=1204.4kJ/㎏由t´

=243.5C，P21.47MPa，H1

=1056.4kJ/㎏w¸1 w w¸2由t =249.0C，P=5.767MPa，查得H1出水比焓h=1080.4kJ/㎏d¸1 1 d¸1H1H2～H84。项目汽抽汽压力项目汽抽汽压力P＇j抽汽比焓hj抽汽管道压损δpj加热器侧压力侧pjtspw加热器上端差δt单位H1H2H3H4H5H6H7H8SGMPa5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.01973kJ/kg3143.13027.33352.23169.02978.52851.02716.02455.83155.07％33353333—MPa5.7673.5581.7230.9160.4040.2190.1060.01910.102℃273.0243.5205.1176.2144.0123.1101.559.8—MPa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.7582.758℃-1.70-1.7—2.82.82.82.8—13出水温度tw，j℃274.7243.5206.8176.2141.2120.398.757.032.91水出水比焓hw，jkJ/kg1204.041056.4891.0746.5595.9506.8415.6240.9140.32进水温度t＇w，j℃243.5206.8179.8141.2120.398.757.032.9132.37进水比焓h＇w，jkJ/kg1056.4891.0773.8595.9506.8415.6243.4140.32138.08侧加热器下端差侧加热器下端差δt1疏水温度td，j疏水比焓hd，j℃5.55.55.5—5.55.55.5——℃249.0212.3185.3141.2125.8104.263.1—37.87kJ/kg1080.4908.7783.7746.5528.3436.9264.2253.0415已知Dbl

21740kg/h hps

84.1kJ/kg 并假定f

=0.99，

=0.99r由P 1.55MPa查表可得h'k

=851.84kJ/kghf

2792.40kJ/kg式中：h' 、h —扩容器压力下的饱和水比焓、饱和蒸汽比焓，kJ/kg。bl fPdu

=18.28Mpa，查表得hbl

=1744.26kJ/kg计算：由扩容器的物质平衡 D' =D -Dbl bl f由扩容器的热平衡 D .hbl bl

. =D .hh f

+D'bl

.h'blD +D' =21740 ①f bl217401744.26D D' 851.84 ②f bl联立①，② D =9802kJ/kgfD' =21740-9802=11938kJ/kgbl工质回收率 f

D98029802Dbl

21740由疏水加热器的热平衡 D

（h'bl

-h ps

=D （h'h ma

h 解出h'ma11570(851.840.9976070.1(h' 83.96)ma解得 h' =199.554kJ/kgma连续排污水系数

sg,

D D0

194128214高压加热器组抽气系数计算H11高压加热器H1的抽汽系数 ；1 (h h )/

0.98856(1204.41056.4)/1.0 fw w,1 w,2

0.070931 hh1 d

3143.11080.4H1 = =0.07093d1

：d,1H2、2 rh高压加热器H2的抽汽系数 ：2

(hfw w,2

hw,3

)/h

d,1

(hd

h )d,22 hh2 d,20.98856(1056.4891.0)/1.00.07093(1080.4908.7)3027.3908.7

0.07143H2

：d,2 = +=0.07093+0.07143=0.14236d,2 d2再热气流量系数 ：rh =1- -rh 1

- - - - -2sg(2) sg(4) sg(5) sg(6) sg(7)=1-0.07093-0.07143-0.0002525-0.0021003-0.0016694-0.0018875-0.0013624-0.0011839=0.849184H33H3质比焓升hpu3p'pu

w,3

为未知，故先计算给水泵的介p' =p'+'gH =0.9161+8921069.822.4=1.1120Mpapu 4 pup式中'―除氧压力，MPa；p415'―除氧器至给水泵水的平均密度，㎏／m3。给水泵内介质平均压力p ：pjp =0.5×（p ＋p' ）=0.5(21.471.1116)11.31MPapj pu pu给水泵内介质平均比焓h：pj取h=h' =746.03kJ/㎏pj pu根据p

=11.29MPa

=747.2kJ/㎏ 查得：pj pj给水泵内介质平均比容给水泵介质焓升

=0.001114m3／㎏pu hpu pu

puh'pu

(p pu

p'pu

)1030.001114(21.4711.29)1030.83

pu27.29kJ/kg除氧器除氧器给水泵图3 给水泵焓升示意图给水泵出口比焓h :puh =h'pu pu

+

=747.2+27.3=775.1kJ/㎏pu高压加热器H3的抽汽系数 ：316 (h h )/ (h h ) fw w,3 pu h d,2 d,2 d,33 h h3 d,30.98856(891.0775.1)/1.00.14236(908.7783.7)=0.037683352.2783.7H3

：d,3d,3

=d

=0.14236+0.03768=0.180043除氧器抽汽系统计算除氧器出水流量

：c,4 0.988560.034121.02268c,4 fw sp抽汽系数 ：4除氧器的物质平衡和热平衡见图4.由于除氧器为汇集式加热器，进水流量c,5

为未知。但利用简捷算法可避开求取

。c,5 4

c,4

(hw,4

hw,5

)/h

d

(hd

hw,5

)

sg(4)

(h(4)

hw,5

)

sg(6)

(h(6)

h )w,5sg(10)

(h(10)

hw,5

)

(hsg,f

hw,5

) (hnf

hw,5

)]/(h4

h )w,5(746.5595.9)/1.00.18004(783.7595.9)0.001887(3024.3595.9)0.002100(3024.3595.9)0.001808(3474595.9)0.00505(2792.4595.9)0.04271(697595.9)]/(3169.0595.9)0.0349417图4 除氧器物质平衡和热平衡低压加热器组抽汽系数计算H55H5由图3，

：c,5 c,5 c,4 d,3 4 sg(4) sg(6) sg(10) nf sg,f=1.02268-0.18004-0.03494-0.001887-0.002100-0.001808-0.03425-0.00505=0.751445低压加热器H5的抽汽系数：5 (h h )/

0.751445(595.9506.8)/1.0 c,5 w,5 w,6

0.027335 hh5 d,5H5

d

2978.5528.3 ==0.02733d,5 5H6低压加热器H6的抽汽系数：6

c,5

(hw,6

hw,7

)/h

d

(hd

h )d,66 h h6 d,618=0.751445(506.8415.6)/1.00.02733(528.3436.9)0.027472851.0436.9低压加热器H6的疏水系数d,6 = 0.02733+0.02747=0.05480d,6 d,5 6H7低压加热器H7的抽汽系数 ：7 (h h )/ (h h ) c,5 w,7 w,8 h d,6 d,6 d,7 7 hh6 d,70.751445(415.6240.9)/1.00.05480(436.9264.2)=0.047092851.0264.2H6

d,7 = 0.05480+0.04709=0.10189d,7 d,6 7H88 (h h h h sg sg d,sg hw,g c

c,5d,8

=138.08+0.0008243(3155.07415)1.0141.09kJ/kg0.751445根据加热器各汽水点处的热平衡方程和热平衡方程计算，h ， ，8 d,8 c,8,hw,sg对疏水泵疏水出口处，列热平衡方程c,5

h'

w,8

c,8

hw,8

d

h ③d,8列物质平衡方程 ④c,5 c,8 d,8对于第八级加热器,列热平衡方程

c,8

(hw,8

hw,sg

)/h

d

(hd

h )d,8 ⑤8 hh8 d,8列物质平衡 ⑥d,8 d,7 819对于轴封加热器，列热平衡方程 (h h hw,sg

hc

sg s d,sg h ⑦c,sg

c,8

c,sg列物质平衡⑧③，④，⑤，⑥,⑦,⑧联立代入已知数据,解得=0.03466 h =253.0kJ/kg8 d,8c,8

=0.614895

d

=0.13655

w,sg

=140.27kJ/kg凝汽系数计算c小汽轮机抽汽系数 ：xj

1.0226827.3 c,4

0.037405xj h4

hc,

3169.02422.6由凝汽器的质量平衡计算c c c,5 d,8 sg xj =0.751445-0.13655-0.0008243-0.037405-0.03401=0.54266上式中

为补充水系数ma由汽轮机汽侧平衡校验c4H4抽汽口抽汽系数和’4 4 4 xj

=0.03494+0.037405+0.03425+0.01133pl=0.11793各加热器抽汽系数和：j=j 1 2

3

5 6 7 8=0.07093+0.07143+0.03768+0.11793+0.02733+0.02747+0.04709+0.03466=0.4345220轴封漏汽系数

：sg，k = + sg,k sg,(4) sg,(5) sg,(6) sg,(7) sg,(8) sg,(9) sg,(10)=0.001887+0.001362+0.002100+0.001669+0.0008886+0.0010067+0.001808=0.01072凝汽系数：c 1 1-0.43452-0.01072=0.55476 该值与由凝汽器质c j sg，k量平衡计算得到的c

误差极小，取c

=0.55481，凝汽系数计算正确。汽轮机内功计算凝汽流动功wcw (hhc c 0

q )0.55481(3396.62315.6510.4)882.92kJ/kgrh式中q —再热气吸热,q h h 3537.5-3027.1=510.4kJ/kgrh rh rh 2抽器流做功wa,j1kgH1抽汽做功w ：a,1wa,1

h h0

3396.6-3144.2=252.4kJ/kg1kgH2抽汽做功w ：a,2wa,2

h h0

3396.6-3027.1=369.5kJ/kg1kgH3抽汽做功w ：a,3wa,3

h h q0 3

3396.6-3352.2+510.4=554.8kJ/kg1kgH4抽汽做功w ：a,4wa,4

h h q0 4

3396.6-3169.0+510.4=738kJ/kg其余H5、H6、H7、H8抽汽做功（每kg）的计算同上，结果列于表5。表5做功量和抽汽量计算结果H1H2 H3H4(除氧器)1kg抽汽做功（kJ/kg）318465.6 699929.9各级抽汽量（kg/h）137695.13138665.773 7314.50667828.39321H5H51kg（kJ/kg）1169.9各级抽汽量（kg/h）53055.237H61130.653327.017H71500.791414.969H81828.5672848.341抽汽流总内功w ：a,jwa,j

1

a,1

2

a,2

3

a,3

4

a,4

5

a,5

6

a,6

7

a,7

8

a,80.07093252.40.07143369.50.03768554.80.117937380.02733928.50.0274710560.0470911910.034661451.2313.00kJ/kg附加功量wsg,k附加功量w 是指各小汽流量做功之和：sg,kw sg

sg,(6)

sg,(7)

sg,(4)

sg,(5)

)(h0

hsg,(6)

)

sg,(9)

sg

)(h0

hsg,(9)

q )rh (h(8) 0

hsg,(8)

q )rh=(0.001362+0.001887+0.0021+0.001669)(3396.6-3024.3)+(0.0010067+0.001808)(3396.6-3474+510.4)+0.0008886(3396.6-3169+510.55)=4.048wiwwi c

wa,j

wsg，k

882.92313.004.0521199.972kJ/kg汽轮机内效率、热经济指标、汽水量计算汽轮机比热耗q ：0q h0 0

h qfw rh

3396.61209.060.849184510.42620.96kJ/kg汽轮机绝对内效率：i=w/qi i

1199.972/2620.96=0.4578汽轮机绝对电效率 ：e e m g i

0.9850.990.45780.4464汽轮机热耗率q：22汽轮机汽耗率d

q3600/e

3600/0.4464=8064.52kJ/(kWh)dq/q 8064.52/2620.96=3.0769kJ/(kWh)0汽轮机进气量D；0D 1000dp0 e

10003.07696301938447kg/h式中pe

—汽轮机额定功率，pe

630MWD0

1941282kg/h1.0001％可看作近似相等。给水量G ：fwGfw

Dc,4

1.0226819412821985310.28kg/h凝结水泵流量G ：cpGcp凝汽量D：c

Dc,5

0.75144519412821458766.65kg/hD Dc c

0.5548119412821077042.67kg/h第一级抽汽量D:1D D1 1 0

0.070931941282137695.13kg/h其余第二级至第八级抽汽量的计算结果，列于表5。全厂性热经济指标计算锅炉参数计算过热蒸汽参数由p 17.42MPa，tb

541℃，查表得过热蒸汽出口比焓hb

3396.7kJ/kg再热蒸汽参数锅炉设计再热蒸汽出口压力p 3.85MPa，该压力已高于汽轮机排汽压力rp 3.567MPa，故按照汽轮机侧参数。确定锅炉再热器出口压力rh23p 3.292MPapr h 3543.8kJ/kg

3.292MPa和tr

541℃，查表得再热蒸汽出口比焓r再热器换热量qrh

h hr 2

3543.8-3027.1=515.9kJ/kg锅炉有效热量q1q 1 fw

)(h

h ) (hfw

h ) (hfw sp

h )sp

qrh=（0.98856-0.005678）（3396.7-1209.06）+0.005678（1744.26-1209.06）+0.03412（3396.7-773.8）+0.849184516.7=2726.50kJ/kg管道效率p全厂效率cp

q /q =2620.96/2726.50=0.9613p 0 1 cp b p e

0.9250.96130.44123=0.392343全厂发电标准煤耗bsq 系数r 1 2726.50/（2726.50-0.925

105.579）q q1 b nf=1.03715式中qnf—暖风器吸热量，按下式计算：q (hnf nf nf

hnf

)0.03425（3169.0-697）=84.666kJ/kg相应于1kg标煤的输入热量Qs：bQs29300r=293001.03715=30388.495kJ/kgb发电标准煤耗bs：3600bscp

Qsb

3600/（0.39234330388.495）=0.30194kg/kW·h全厂热耗率qcp24q bs2933000.3019429300=8846.98kJ/kW·hcp全厂供标准煤耗bs：n bsbs bsn 1式中—厂用电率四、反平衡校核为检查计算结果的正确性，以下做全厂反平衡校核计算。校核目标为汽轮机wi

。反平衡计算中的各量均相应于1kg汽轮机进汽。锅炉输入热量qrqq r b锅炉损失q

2726.5/0.925=2947.57kJ/kgbqb排污损失qb1

(1)qb r

（1-0.925）2947.57=221.068kJ/kgq b1

(h

h )0.005678（1744.26-84.1）=9.426kJ/kgma式中hma

—化学补充水的比焓hma

=84.1kJ/kg全厂工质渗漏损失qLq= (h h )0.01700(3397.2-84.1)=56.32kJ/kgL L L 厂用汽损失qplq pl

(hpl

h ) 0.01133(3169.0-84.1)=34.95kJ/kgma凝汽流冷源损失qcq (hc c c

h)0.55481(2315.6-138.08)=1208.11kJ/kgc小汽轮机冷源损失qxj25q xj

(hxj

h)