现浇单向板肋梁楼盖设计任务书

现浇单向板肋梁楼盖设计任务书一，设计资料选择柱截面为450mm*450mm，楼面活荷载为qk=14KN/㎡。楼面采用20mm厚的水泥砂浆面层；钢筋混凝土现浇板；梁板均采用20mm厚的纸石灰砂浆抹底；混凝土强度等级为C30；板钢筋采用HPB235级钢筋，梁受力钢筋用HRB400级钢筋，箍筋和架立筋用HPB235级钢筋。二，楼面结构平面布置根据任务书中的柱网布置，选主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置，如下图所示。主梁的跨度7.2m，次梁的跨度为4.8m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.4m，L1/L2=4.8/2.4=2,可人为近似按照单向板设计。板厚的确定：按高跨比条件，要求板厚h>2400/40=60mm，对工业建筑的楼盖板，要求h>80mm，取板厚h=80mm。次梁截面高度应满足h=L/18～L/12=4800/184～800/12=267～400,考虑到楼面可变荷载比较大，取h=400mm,截面宽度取h的1/3～1/2,取b=200mm。主梁的截面高度应满足h=L/14～L/8=7200/14～7200/8=514～900mm,取h=700mm，截面宽度取为b=300mm。楼面结构平面布置图2，板的设计由前知，轴线～,～的板属于端区格单向板，轴线～的板属于中间区格单向板。（1）荷载板的永久荷载标准值20mm厚水泥砂浆面层0.02×20=0.40KN/㎡80㎜钢筋混凝土板0.08×25=2.00KN/㎡20mm厚纸石灰砂浆0.02×17=0.34KN/㎡小计（恒载标准值2.74KN/㎡板的可变荷载标准值14KN/㎡永久荷载分项系数1.2，因楼面可变荷载标准值大于4.0KN/㎡，固可变荷载分项系数1.3，即板永久荷载设计值g=2.74×1,2=3.29KN/㎡可变荷载设计值q=14×1.3=18.2KN/㎡总设计值g＋q=21.49KN/㎡，近似取21.5KN/㎡(2确定板的计算跨度及计算简图次梁截面为200×400mm,板在墙上的支撑长度为120mm,按照塑性内力重分布设计，板的计算跨度：边跨L=L+h/2=2400－100－120＋80/2=2220mm<1.025ln=2235mm中间跨L=L=2400－200=2200mm因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。取1m宽板作为计算单元板的尺寸和计算简图如下：A1B2C3C2B1A（3）弯矩设计值由表11－1，可查的，板的弯矩系数a分别为：边跨中：1/11，离端第二支座，－1/11，中跨中，1/16，中跨支座：－1/14。故M1=－MB=1/11×(g+qL2=1/11×21.5×2.222=9.63KN·mMC=－（g+q×L2/14=－1/14×21.5×2,22=－7.43KN·mM2=1/16×(g+q×L2=1/16×2.22×21.5=6.50KN·m这是对端区格板而言，对于中间区格板，有穹顶作用，M降低20%，MC=0.8×(－7.43=－5.94KN·mM2=0.8×6.50=5.20KN·m(4板正截面受弯承载力计算假定环境类别一级，C30混凝土，板的最小保护层厚度C=15mm,板厚80mm，ho=80－20=60mm,板宽b=1000mm,C30混凝土，fc=14.3N/㎜2,HPB235钢筋，fy=210N/㎜2。正截面承载力见下表：截面边跨中第一内支座中间跨中中间跨中在截面上的位置M/KN*mas§=1－As选用钢筋实际配筋3，次梁的设计(次梁按塑性内力重分布方法计算φ（1）确定次梁的计算跨度及计算简图次梁截面尺寸：B×h=200×400mm主梁截面尺寸：B×h=350×700mm次梁在砖墙上的支撑长度为240mm，计算跨度：边跨：LO=L+a/2=4800－240－350/2＋240/2=45051.025L=4495mm取较小者4495mm中间跨：L=4800－350=4450mm跨度差10%，可按等跨连续梁计算次梁的计算简图如下（2）荷载计算永久荷载设计值：由板传来的恒载;3.29×2.4=7.896KN/m次梁自重：0.2×（0.4－0.08）×25×1.2=1.92KN/m次梁梁侧粉刷：0.02×0.4－0.08）×2×17×1.2=0.26KN/m小计g=10.08KN/m可变荷载设计值：q=18.2×2.4=43.68KN/m荷载总设计值g+q=53.76KN/m(3内力计算由表11-1，表11-3可分别查的弯矩系数和剪力系数弯矩设计值：M1=－MB=1/11×(g+qL2=1/11×53.76×4.4952=98.75KN/mM2=1/16×53.76×4.452=66.54KN/mMC=－1/14×53,.76×4.452=－76.04KN/m剪力设计值：VA=0.45×53.76×4.385=106.08KNVBL=0.6×53.76×4.385=141.44KNVBR=0.55×53.76×4.45=131.58KN(4承载力计算a,正截面受弯承载力正截面受弯承载力计算时，次梁跨中按T型截面进行设计，其翼缘宽度取下面二者中较小者：bf=L/3=4800/3=1.6mbf=b+so=0.2+2.2=2.4m取翼缘宽=1.6m判别各跨中截面属于哪一类T型截面，取ho=400－35=365mm则fcbfhf(ho－hf/2=14.3×1600×80×325=594.88KN·m>98.75KN·m故各跨跨中截面均属于第一内T型截面，环境类别一类，C30混凝土，梁的最小保护层厚度C=25mm，ho=400－35=365mm,α1=1.0,β=1,fc=14.3N/mm2，fC=1,43N/mm2纵向钢筋采用HRB400钢，fy=360N/mm2,箍筋，架力筋采用HPB235钢，fyv=210N/mm2,正截面承载力计算于下表：截面1B2C弯矩设计值（KN·m）98.75－98.7566.54－76.04а=（span98.75×106）/1×14.3×1600×3652（98.75×106）/1×14.3×200×3652（66.54×106）/1×14.3×1600×3652（76.04×106）/1×14.3×200×3652§=1－0.0330.3070.0220.225As765.5890.2510.4652.4选配钢筋218＋118弯318＋114弯214＋116弯216＋118弯实际钢筋面积As763.4917509657计算结果表明，支座截面的§均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则。As/bh=509/200×400=0.64%>0.45×1.43/360=0.18%,同时大于0.2%，满足最小配筋率。B，斜截面受剪承载力斜截面受剪承载力包括：截面尺寸复核，腹筋计算和最小配筋率验算。验算截面尺寸：hw=ho－hf=365－80=285mm,因hw/b=285/200=1.425<4,属于后腹梁，即，0.25×1.0×14.3×200×桃花源记，截面尺寸满足要求。

作者：陶渊明采用Φ8双肢箍，计算V=141.44，由VCSbho

＋1.25fyvASVho/S，得箍筋的间距S==140.99mm取箍筋间距S=140mm验算配筋率下限值弯矩调幅时要求的配筋率下限为：0.3×1.43/210=0.204%.实际配筋率ρsv=100.6/200×400=0.36%>0.204%满足要求。次梁斜截面受剪承载力计算表：桃源中人看见渔人，于是很惊奇，问渔人从哪里来。（渔人）详尽地回答了他。他就邀请渔人到自己家里去，摆酒杀鸡做饭菜。村子里的人听说有这样一个人，都来打听消息。他们自己说前代祖先为了躲避秦朝时候的祸乱，带领妻子儿女和同乡人来到这写出人世隔绝的地方，没有再从这里出去过，于是和桃花源以外的世人隔绝了。他们问现在是什么朝代，竟不知道有过汉朝，更不必说魏晋。这渔人一件件为他们详细说出自己知道的情况，那些人听罢都感叹惋惜。其他的人各自又邀请渔人到自己的家中，都拿出酒和饭菜来招待。渔人住了几天，告辞离去。这里的人告诉他说：“这里的情况不值得对桃花源以外的世人说啊。边支座

见渔人，乃大惊，问所从来。具答之。便要还家，设酒杀鸡作食。村中闻有此人，咸来问讯。自云先世避秦时乱，率妻子邑人来此绝境，不复出焉，遂与外人间隔。问今是何世，乃不知有汉，无论魏晋。此人一一为具言所闻，皆叹惋。余人各复延至其家，皆出酒食。停数日，辞去。此中人语云：“不足为外人道也。

渔人出来后，找到了他的船，就沿着旧路回去，一路上处处作了标记。回到郡里，去拜见太守，报告了这些情况。太守立即派人跟着他前去，寻找先前做的标记，竟迷失了方向，没有再找到原来的路。

既出，得其船，便扶向路，处处志之。及郡下，诣太守，说如此。太守即遣人随其往，寻向所志，遂迷，不复得路。南阳刘子骥，是个高尚的名士，听到这件事，高高兴兴地计划前往。没有实现，不久病死了。后来就没有探访的人了。

南阳刘子骥，高尚士也，闻之，欣然规往。未果，寻病终。后遂无问津者。4.454.45剪力系数0.450.60作者：魏学洢0.55p剪力(KN原文p明朝有个手艺奇妙精巧的人叫王叔远，他能够用直径一寸的木头，雕刻出宫殿、杯、盘、碗、碟等生活用具、人物，甚至于飞鸟走兽、树木、石头，全都是按照材料原来的形状刻成各种事物的形象，各有各的神情和姿态。他曾经赠我一只用桃核制成的小船，(刻的应当是苏轼游赤壁(0.25fcbho0.25×1.0×14.3×200×365=261.0明有奇巧人曰王叔远，能以径寸之木，为宫室、器皿、人物，以至鸟兽、木石，罔不因势象形，各具情态。尝贻余核舟一，盖大苏泛赤壁云。p船从头到尾大约八分多一点，大约有两个黄米粒那么高。中间高起而宽敞的部分是船舱，用箬竹叶做的船篷覆盖着。旁边开着小窗，左边右边各有四扇，共计八扇。打开窗户来看，雕刻着花纹的栏杆左右相对。关上窗户，就看见右边刻着“山高月小，水落石出”200×365=73.07KN按计算配筋箍筋肢数d

舟首尾长约八分有奇，高可二黍许。中轩敞者为舱，箬篷覆之。旁开小窗，左右各四，共八扇。启窗而观，雕栏相望焉。闭之，则右刻“山高月小，水落石出”，左刻双肢Φ82×”，石青糁之。箍筋间距Sp船头坐着三个人，中间戴着高高的帽子胡须浓密的是苏东坡，佛印位于右边，黄庭坚位于左边。苏东坡、黄庭坚共同看着横幅的书画卷子。东坡右手拿着画幅的右端，左手轻按在鲁直的背上。鲁直左手拿着画幅的左端，右手指着画幅，好像在说什么似的。东坡露出右脚，鲁直露出左脚，都略微侧转身子，他们互相靠近的两膝，（即东坡的左膝、鲁直的右膝，）各自隐藏在卷子下边的衣褶里（也就是说，从衣褶上可以看出相并的两膝的轮廓）佛印和尚极像弥勒佛，袒着胸脯，露出乳头，抬头仰望，神情跟苏、黄两个人不相类似。佛印卧倒右膝，弯曲着右臂支撑在船上，竖着他的左膝，左臂上挂着一串念珠靠在左膝上------念珠可以清清楚楚地数出来。

船头坐三人，中峨冠而多髯者为东坡，佛印居右，鲁直居左。苏、黄共阅一手卷。东坡右手执卷端，左手抚鲁直背。鲁直左手执卷末，右手指卷，如有所语。东坡现右足，鲁直现左足，各微侧，其两膝相比者，各隐卷底衣褶中。佛印绝类弥勒，袒胸露乳，矫首昂视，神情与苏、黄不属。卧右膝，诎右臂支船，而竖其左膝，左臂挂念珠倚之200140p150船尾横放着一支船桨。船桨的左右两旁各有一名撑船的人。位于右边的撑船的人梳着椎形发髻，仰着脸，左手倚着一根横木，右手扳着右脚趾头，好像在大声呼叫的样子。位于左边的撑船的人右手拿着一把蒲葵扇，左手抚摸着火炉，炉上有一把水壶，眼睛正视着茶炉，神色平静，好像在听茶水烧开了没有的样子。

舟尾横卧一楫。楫左右舟子各一人。居右者椎髻仰面，左手倚一衡木，右手攀右趾，若啸呼状。居左者右手执蒲葵扇，左手抚炉，炉上有壶，其人视端容寂，若听茶声然。主梁设计A，荷载设计值船的顶部较平，就在上面刻上名字，文字是“天启壬戌秋日，虞山王毅叔远甫刻”，字迹细得像蚊子脚，勾画清楚明白，颜色是黑的。还刻着一方篆刻图章，文字是主梁自重【（0.70－0.08）×0.35×2.4×25+2×（0.70－0.08）×0.02×2.4】×1.2=16.84KN永久荷载设计值G=48.38+16.84=65.22KN可变荷载设计值Q=43.68×4.8=209.66KNB，确定主梁的计算简图和计算跨度主梁按连续梁计算，端部支撑在砖墙上，支撑长度370mm，伸入墙内240mm，中间支撑在柱450×450mm上，边跨：L=LO+b/2+a/2=7200－120－225＋450/2＋370/2=7265mmL=1.025LO+b/2=1.025×6855＋450/2=7251mm取较小者L=7255mm中间跨：L=7200mm主梁计算简图如下，可用附表计算内力：C,内力设计值及包络图1）弯矩设计值M=k1GLO+k2QLO查式中系数k1k2M1，max=0.244×65.22×7.255+0.289×209.66×7.255=555.05KN·mMB，max=－0.267×65.22×7.255－0.311×209.66×7.255=－599.40KN·mM2，max=0.067×65.22×7.2+0.200×209.66×7.2=333.37KN·m2剪力设计值V=k3G+k4QVA,max=0.733×65.22+0.866×209.66=229.37KNVBl,max=－1.267×65.22－1.311×209.66=－357.50KNVBr,max=1.0×65.22+1.222×209.66=321.42KN主梁弯矩计算表：项次荷载情况K/M1K/MaK/MBK/MbK/M2恒载第1,2,3,跨都有恒载··/76.53活载第1,3跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载活载第1,3跨无可变荷载，第2跨有可变荷载活载第1,2跨有可变荷载，第3跨没有可变荷载活载第2,3跨有可变荷载，第1跨没有可变荷载内力组合＋555.04583.56－324.1－171.97－171.97＋48.02－58.33－324.1332.23332.24＋463.78268.18－594.86201.33130.91＋70.32－14.12257.18286.95286.95最不利内力M最小组合项次＋＋＋＋＋M最小组合值48.02－58.33－594.86－171.97－171.97M最大组合项次＋＋＋＋＋M最大组合值555.04583.56257.18332.23332.24主梁剪力计算表：项次荷载情况K/VAK/VB左K/VB右恒载第1,2,3,跨都有恒载活载第1,3跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载活载第1,3跨无可变荷载，第2跨有可变荷载活载第1,2跨有可变荷载，第3跨没有可变荷载活载第2,3跨有可变荷载，第1跨没有可变荷载内力组合＋227.65－317.4262.88＋18.21－107.55272.54＋190.54－354.53319.08＋27.43－98.33225.99最不利内力V最小组合项次＋＋＋V最小组合值18.21－354.5362.88V最大组合项次＋＋＋V最大组合值227.65－98.33319.083）弯矩剪力包络图1，第1,3跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载M=－0.267×65.22×7.255－0.133×209.66×7.255=－328.64KN·m在第1跨内以支座A弯矩为0，B弯矩为－328.64KN·m为基线，作G=65.22，Q=209.66的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点处M（G+QL+=×(65.22＋209.66×7.255－=555.20KN·m（G+QL+=×(65.22＋209.66×7.255－=445.69KN·m在第2跨内以M=－328.64KN·m，C弯矩－328.64KN·m的基线，作G=65.22，Q=0的简支梁弯矩图，得集中荷载作用点处得弯矩值：GL+M=×65.22×7.2－328.64=－172.11KN·m2，第1,2跨有可变荷载，第3跨没有可变荷载第1跨内：第1个集中荷载M=×(65.22＋209.66×7.255－=464.95KN·m第2个集中荷载M=×(65.22＋209.66×7.255－=265.16KN·m在第2跨内：MC=－0.267×65.22×7.255－0.089×209.66×7.255=－261.71KN·m得（G+QL+＋MC=172.88KN·m（G+QL+＋MC=285.44KN·m3，第2跨有可变荷载，第1,3跨没有可变荷载：第2跨俩集中荷载作用点处得弯矩为：（G+QL+=×（65.22＋209.66）×7.255－328.64/3=331.07KN·m第1,3跨俩集中荷载作用点处得弯矩分别为：GL+=×65.22×7.255－328.64/3=48.18KN·mGL+=×65.22×7.255－2×328.64/3=－61.37KN·m剪力包络图：，第1跨：V=229.37KN，过第1个集中荷载后为229.37－65,22－209.66=－45.51KN过第2个集中荷载后为－45.51－65,22－209.66=－320.39KNVB左,max=－357.50KN过第1个集中荷载后为－357.50＋65.22＋209.66=－82.62KN过第2个集中荷载后为－82.62＋65.22＋209.66=192.26KN，第2跨：VB右,max=321.42KN过第1个集中荷载后为321.42－65.22=256.2KN当可变荷载反作用在第2跨时：V=1.0×65.22+209.66=274.88KN过第1个集中荷载后为274.88－65.22－209.