麦芽糊精工艺计算模板

已知：糊精收率(商品淀粉转化率)96%；调浆工段222323干淀粉pH：~。(1)日处理绝干淀粉量==310454.41kg(5)CaCl用量=淀粉乳重×%=×%=1455.26kg21000(11)加酶量=日处理绝干淀粉量××10-3＝××10-3＝186.27kg223=+++=313842.25kg(14)料液量=淀粉乳重+10%NaCO用量+10%CaCl用量+加酶量232=+++=1002372kg(15)锤度(DS)=固形物量液化工段(16)所需热量Q=CM(t-t)=×料液量×(105-50)12 (17)所需蒸汽量D=所需热量=49617414=90371.21kgrct(142.8105) (18)蒸汽实量=所需蒸汽量D×(1+)=93082.35kg(19)料液量=蒸汽实量+料液量(14)=1095454.35kg (20)所需热量Q=CM(t-t)=料液量(19)××(125-105)=.3kcal/kg223 (21)所需蒸汽量D=所需热量=19718178.3=37271.62kg2r+c△t529.04(22)蒸汽实量=D×(1+)=38389.77kg2(23)料液量=料液量(19)+蒸汽实量=+=1133844.12kg(24)液化过程蒸汽喷射量=蒸汽实量(18)+蒸汽实量(22)=131472.12kgSS(26)释放热量Q=G×C×(t-t)放二喷物料水20＝××(125-100)＝4kcal/kg.3过滤(28)糖量=固形物量×18%=×=56491.61kg(29)糖损失量=×%=28.25g(30)固形物损失=×%=156.92kg(31)固形物量=313657.08kg(32)料液量=料液量(23)－糖损失量-固形物损=1081108.71kg(33)锤度(DS)=固形物量(31)(34)溶剂量=767451.63kg4.1.4精制，固形物糖损失%(35)加炭量=固形物量(31)×%=×%=1568.29kg(36)固形物量=+=315225.37kg(37)物料总量=料液量(32)+加炭量=+=1082677.0kg(38)体积=(38)体积==967.54m3(39)实际固形物量=固形物量(36)×(1-1%)=312073.12kg(40)洗水量=(实际固形物量+溶剂量)×1%=10795.25kg(41)过滤后料液量=洗水量+溶剂量+实际固形物量0320.01kg(42)锤度(DS)=实际固形物量(43)实际还原糖量=(糖量-糖损失)×(%)=56181.04kg(44)加炭量=实际固形物量×%=×%=1560.37kg(45)固形物量=+=313633.49kg(46)物料总量=过滤后料液量+加炭量=+=1091880.37kg(47)实际固形物量=实际固形物量(39)×(1-1%)=308952.39kg(48)洗水量=(实际固形物量+溶剂量+洗水量(40))×1%=(++)×1%=10871.99kg(49)过滤后料液量=洗水量(48)+溶剂量+实际固形物量+洗水量(40)=+++=1098071.26kg(50)实际还原糖量=×=55900.13kg(51)锤度(DS)=实际固形物量(47)离子交换(52)离交后的糖量=实际还原糖量(50)×=×=55061.63kg(53)离交后固形物量=实际固形物量(47)×(55)含水量=789118.87kg(56)洗水量=(含水量+离交后固形物量)×1%=(+)×1%=10918.92kg(57)料液量=含水量+离交后固形物量+洗水量=1104355.89kg(58)锤度(DS)=离交后固形物量蒸发浓缩X=X1(60)含水量=料液量-离交后固形物量=304318.10kg(61)蒸发水量=含水量(55)+洗水量-含水量(60)=495719.69kg7喷雾干燥(62)固形物量=离交后固形物量×(%)=×=296710.15kg(64)产品实际得率=固形物量蒸发工段第一效加热蒸汽温度为120.2℃，查表得绝对压强为200kPa。末效冷凝器温度为60.1℃，查表得绝对压强为20kPa。总蒸发量及各效蒸发水量计算W=F×(1-x0)=×(1-27.56%)=20651.46kg/hx150%123444计算各效排液浓度XXX=FX0=46014.8327.56%=计算各效蒸汽压强：假设蒸汽通过各效压强降相等in4△P=200-45=155kPa1△P=155-45=110kPa2△P=110-45=65kPa3由T=60.1℃得知最后一效二次蒸汽温度T4=61.1℃，查表得：k41234各效沸点升高计算，由经验公式：△=+得各效沸点升高i1234r=kgr'=kg11r=kgr'=kg22r=kgr'=kg33r=kgr'=kg44各效沸点和有效温差计算公式：Cp=×糖的百分比+C×水的百分比0水w0Cp=×+×=kJ/(kg•℃)2CpkJkg•℃)3Cp=×+×=(kg•℃)4111222333444111333222444123421211123432322234434333404044gh123W=4328.52kg/hD=6050.16kg/h423.6Kt233.6Kt343.6Kt4重新分配有效温差重新核算各效浓度及各沸点升高1FX046014.8327.56%X===XFX046014.8327.56%X===X由经验公式△=+，得各效沸点升高i1234重新核算各效加热蒸汽温度，二次蒸汽温度及各效沸点123411122233344411122233344412341234CpC×水的百分比0水TCpkgw0CpkJkg2Cp=×+×=(kg•℃)3Cp=×+×=(kg•℃)4123W=4216.05kg/hD=7426.34kg/h4重新分配有效温差重新核算各效浓度及各沸点升高X=X1FX046014.8327.56%X===XFX046014.8327.56%X===X由经验公式：△=+得各效沸点升高i1234重新核算各效加热蒸汽温度，二次蒸汽温度及各效沸点12341112223334441112223334441234r'=kg1r'=kg2r'=kg3r'=kg4各效沸点和有效温差计算Cp=×糖的百分比+C×水的百分比0水TCpkgwCp=×＋×=(kg•℃)0Cp=×+×=(kg•℃)2Cp=×+×=kJ/(kg•℃)3Cp=×+×=(kg•℃)4W=6220.92kg/hW=5444.50kg/hW=4704.99kg/h123W=4283.59kg/hD=7041.39kg/h4重新核算各效浓度及各沸点升高1FX046014.8327.56%X===XFX046014.8327.56%X===X由经验公式：△=+得各效沸点升高i1234重新核算各效加热蒸汽温度，二次蒸汽温度及各效沸点12341112223334441112223334441234r'=kg1234效沸点和有效温差计算Cp×糖的百分比+C×水的百分比0水TCpkgw0Cp=×+×=kJ/(kg•℃)2CpkJkg3CpkJkg4123W=4367.20kg/hD=7142.64kg/h4相对偏差εs=1－Smin该工程蒸汽消耗总量=×24=171423.36kg2喷干工段(1)蒸发量12X=W1=50%=1，X=W2=5%=W1150%21W215%G=G(1-W)=×(1-50%)/24=6339.96kg绝干料/h11W=G(X-X)=×()=6022.96kg水分/h12(2)新鲜空气消耗量HH1000202L=596.085新鲜空气消耗量为L=602296×(1+)=609523.55kg新鲜空气/h0(3)风机的风量V，，HH273273H(4)预热器中消耗的热量Qp100001101故Q=602296×(115-43)=KJ/hp(5)向干燥器补充的热量Q2021D2121Lm21L=602292×(158-115)+××(60-20)+×3600=26734850.75kg/h(6)干燥系统消耗的总热量QPD(7)干燥器系统的热效率η工段耗气耗热计算(1)调乳：℃→50℃Q=CM△t=××()=.43kcal(2)一喷：50℃→105℃Q=CM△t=××(60-50)=Q=CM△=××()=.09kcalt程中所有用水的项目(1)调水乳用水(2)配制氯化钙用水(3)配制碳酸钠用水(4)液化液冷却用水(5)板框过滤洗涤用水(6)离子交换柱用水(7)蒸发汁气冷凝水(8)其它生活用水用水量计算液化液冷却(通过板框换热器降温)用水：Q=×()×(95-60)=34029928.2kgQ=CM△得M=Q=203625.71kg板框过滤用水量=+=21578.69kg (ii)W=D。c(tt)KHi—二次蒸汽热焓()i—二次蒸汽冷凝焓(Kg)。t—冷却水出口温度(60℃)Kth—冷却水进口温度(20℃)K0kw涤用水=++=185124.26kg锤度项目 含水量物料量体积度(kg)(kg)(kg)(m3)(kg/m3)滤干燥----------温度(℃)压力(kg/m3)耗气量(kg)一次喷射二次喷射浓缩前预热热量蒸发浓缩喷雾干燥加热耗水量(kg)调浆用水液化冷却水浓缩后支汽冷却用水设备洗涤用水生活用水100综合考虑下，本设计采用Φ40×2，长8m的不锈钢管材料为Crl8Ni9Ti (CB2270-8)4管子长径比L/D=8000/36=2﹥200合格。5.1.1.2管子的排列(1)各效的布管数为安全起见F=F×1L1(2)管心距的确定oop3a2，若以结构系数C表示全部孔径的面积和oopo2o率；当管板数为n时，则有C＝nA/nA＝A/A，可得：oopopa2/d2=/23C＝CooooC随管径的增大而稍微增大，它表示管子排列的紧凑程度，同时考虑胀管时oooc0cD=52×(17-1)+4×40=960mm，取1000mm1S=D(mPH)0.4+C10.6ED21C=C+C1201E—弹性模数，取×lO6kg/cm2C—腐蚀裕度，由介质对材质的均匀腐蚀速率与容器设计寿命决定，1122122m5.1.3.2计算临界长度(LCr)及校验由《化工容器》得：LCr=×(D/S)0010LCr=×1000×(1000/17)=8973.49mm＞8000mm与假设相符DDS1000+2×18=1036mm1尺寸(1)均采用椭圆型标标准头假没椭圆型封头的计算壁厚与筒体壁厚相等，(3)椭圆封头当量直径R选标准椭圆封头，其Di/zhi=2查《化工容器》1(4)封头内物料分配装置不锈钢不影响相邻管板管型而引起胀管渗漏;胀管厚能维持管板形状而不变形；汽压力所产生的附加载荷作用时，其强度有保证。到不渗透的要求具经验，管间的截面积f不能小于最小值f=190mm2，管板截最小0m00S=f/(a－d)+C=190/(50－40)+4=20mm。最小最小0密封作用。(1)不凝汽的害处a据道尔顿分压定律：P=P+P蒸发器积存的不凝汽较多时，P总压蒸汽水整齐不凝汽升高而P汽下降，导致蒸汽稳定下降。蒸汽(2)不凝汽种类直径选择应保持水流速不大于0.6m/s，选取第二效计算，根据蒸汽和冷凝4dww600，i0i式中w—蒸发水分量(kg)1234ρ—二次蒸汽的密度(kg/m3)12340 (m/s)0irr1r2=b=2w=1.90m/sw=2.23m/sw=2.65m/s010203w=3.13m/s04123