门式脚手架支撑系统模板施工方案

深圳致君制药医药研发制造基地二期仓库施工总承包模板工程（门式支架支撑系统）补充方案一、编制依据1.1、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001；1.2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002；1.3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002；1.4、《建筑施工计算手册》；1.5、《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；1.6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；1.7、《钢结构设计规范》GB50017-2003；1.8、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程》。JGJ128-20101.9、工程施工图纸。1.10、公司的内部技术标准、工作标准、管理标准以及公司ISO9002质量体系程序文件。1.11本工程模板工程专项施工方案二、本方案的适应范围2.1、本方案主要针对普通库首层(3.9m)，二层(3.5m)而编制的，使用时，可根据使用情况及搭设质量放宽到第三层(4.5m)施工，验算时按第三层参数进行计算；2.2、本方案主要用于普通库第一、二、三层，其它单位工程局部使用。三、施工准备3.1、技术准备：进行技术交底，熟悉结构构造、细部节点要求，了解施工工艺规定，未经交底或培训不得上岗进行施工作业。3.2、机具准备：砂轮切割机一台、木工台锯四台。垂直运输采用汽车吊和人力倒运。3.3、材料准备：施工需要的主要材料：1219×1950门架、φ48×3.0钢管、45×95枋木、18mm厚胶合板、可调托盘、φ14对拉螺栓3.4、施工条件准备：支设于地台（楼面）混凝土的强度应达到12N/mm²，方可进行支架的搭设。模板及支架拆除应视上道工序的混凝土强度达到设计强度的70%、悬臂部分及跨度大于8m的梁混凝土强度应达到100%时，方可进行拆除。四、质量要求4.1、门式架搭设场地平整,若在非结构层上搭设时,地面应夯实，在搭设面上底托上加设厚度50mm的垫木。4.2、门式架首层的垂直度，竖杆在两个方向的垂直偏差均在2mm以内，顶部水平偏差控制在5mm以内。4.3、门架立杆之间要对齐，对中偏差不应大于3mm，并相应调整门架的垂直度和水平度。4.4、楼层标高误差不得大于±10mm。4.5、模板块相邻板面高低差不得超过2mm。4.6、按规范要求梁底起拱0.2%。五、施工方法5.1、门架及模板搭设5.1.1、门架搭设顺序：铺放垫木→拉线放底座→自一端开始立门架，并随即装水平加固杆→照上述步聚逐层向上安装→外围装加强整体刚度的长剪刀撑（用φ48×3.0钢管）→装托盘加顶托→装梁、板主楞（用φ48×3.0双钢管）。5.1.2、模板安装顺序：装梁底楞木→铺梁底板→支梁侧模→装楼板楞木→铺楼板底模→装梁对拉螺栓。5.1.3、梁底、梁侧模采用18厚胶合板，梁模小楞采用45×95松木枋@300，主楞双钢管（φ48×3.0）；梁侧横楞45×95松木枋@260mm,立档双45×95松木枋@500mm,高度大于700mm的梁,其侧模板采用φ14间距500的对拉螺栓拉结限位。梁支架采用MF1219型、立杆φ42×2.5门式架交叉搭设，沿梁纵向交叉错搭设，距离915mm，即跨距915mm。考虑到首层地基承载力及各层主梁（梁高≥750mm）梁底横向（小楞）支撑的挠度，应在梁底中部沿纵向加一排钢管支撑@920mm，钢管上加顶托，顶托上双钢管。5.1.4、楼板模板采用18mm厚的胶合板，小楞采用45mm×95mm松木枋，间距300mm。大楞采用顶托上单钢管（φ48×3.0）间距1219mm。楼板模板支架同样采用MF1219型、立杆φ42×2.5门式架搭设成桁架，门架按跨距915mm搭设成桁架，桁架平行排列拉结成满堂红架，每块板底3～4榀。桁架之间可采用φ48×3.0钢管拉结连接加强其刚度。主、次梁每排立杆设两道φ48×3.0水平钢管或拉结杆与混凝土柱连接。第一道距地面300mm，第二道距地面3000mm。5.2、技术要求：5.2.1、、门架搭设时严格控制首层门架的垂直度。上下门架之间要对齐。5.2.2、主、次梁支撑门架下部单侧每立杆要加设通长的水平加固杆（用φ48×3.0钢管用扣件与门架立杆卡牢），沿高度3m在另一侧再加设通长的水平加固杆，加固杆呈“之”字形布置。以加强整个桁架的稳定性。5.2.3、外围门架每排桁架应设置通长剪刀撑（用φ48×3.0钢管用扣件与门架立杆卡牢），高度和宽度分别为2至4个步距与架距，与地面夹角为45º至60º。5.2.4、为避免架子发生横向偏斜，要及时将架体的水平加固杆与已成型的混凝土柱或墙尽可能地连接。连接点高度为下0.3m、上3m。5.2.5、架子转角处，用旋转扣件把相交方向的水平加固杆拉结固定。5.2.6、模板安装前，应先在制作场按图纸要求将梁模先制作。并编排梁号，以便安装和整理。5.2.7、主次梁同时支模时，一般先支好主梁模板，经轴线标高检查校正无误后，加以固定，在主梁上留出安装次梁的缺口，尺寸与次梁截面相同，缺口底部加钉衬口档木，以便与次梁模板相接。5.2.8、当梁深在700mm以上时，由于混凝土侧压力大，仅在侧板外支设立档不易撑牢，应用对拉螺栓穿过立档，将两侧模板拉紧，以防胀模。5.2.9、模板拆除，应先拆除支架顶托，再拆梁、板模板，最后拆除支架。可先将顶步门架拆除，暂留下部门架作为拆模的操作脚手架。待模板拆除后，再将剩留的门架拆除。拆除后的模板应按编号分别堆放。5.3、混凝土的浇筑方法为使混凝土的施工不致破坏模板及其支架的稳定，混凝土的浇筑必须遵循以下规定。5.3.1、混凝土的浇筑顺序⑴、本工程混凝土的浇筑采用泵送施工，混凝土浇筑应由远而近。⑵、同一区域的混凝土，应按先竖向结构后水平结构的顺序，分层连续浇筑，一般分层厚度为300～500㎜，可按1：8坡度分层浇筑，且上层混凝土应超前覆盖下层混凝土500以上。⑶、区域之间，上下层之间的混凝土间歇时间不得超过混凝土的初凝时间。5.3.2、泵送混凝土的布料⑴、在浇筑竖向结构混凝土时，泵出口离模板内侧不应小于50mm，并且不向模板内侧面直冲布料，也不得直冲钢筋骨架。⑵、在浇筑水平结构混凝土时，不得在同一处连续布料，应在2～3m范围内水平移动布料，且宜垂直于模板。5.3.3、振捣混凝土时,振动棒插入的间距一般为400mm左右,振捣时间一般为15～30s,并且在20～30min后对其进行复振。六、质量保证措施6.1、门式架进场必须检查筛选，要剔除节点欠焊接、断裂或严重受腐蚀的门架。6.2、松木进场应严格控制其断面是否按设计要求。6.3、安装模板前，应向工人进行技术交底，严格按方案确定的方法施工，并先做样板，符合要求后再大面积施工。6.4、支模前放好轴线边线、水平线，对线支模，合模前放置预埋管线、预埋件、预埋插筋，办理好预检、隐检手续。6.5、支架垂直度用铅垂球校核；板平整度用2m直尺检查；相邻板缝宽用带刻度的契尺检查；梁平直度用拉线检查。6.6、每完成一道工序后，应由专职质量检查人员进行检查，合格后方可进行下道工序的施工。6.7、在浇筑混凝土时，应派人专门观察模板及支架的变化，当发现模板或支架移位等现象时，应立即采取措施补救。七、季节性施工措施7.1、雨季施工各种机电设备应严防漏电，应设防雨罩。所有设备都要接地接零。7.2、施工人员均配备雨衣、水鞋。大雨时暂停板面作业。7.3、夏季施工高温期要适当调整露天作业人员的作息时间，避免中午作业，保证职工的茶水、清凉饮料的供应，及时发放防暑用品，做好职工的防暑降温保健工作。7.4、台风季节施工，遇到六级风以上天气，施工电梯均应暂停使用。模板支架及模板安装暂停进行施工。安全措施及文明施工措施8.1、对施工人员及时认真做好安全、技术交底工作，施工必须严格按经审批的施工方案施工，未经原审批同意，任何人不得修改或更变。8.2、进入施工现场必须戴好安全帽，高于2m高度作业时应配戴安全带。严禁从高空往下投掷物件。8.3、严格控制施工荷载，上料要分散，不要集中。材料在指定位置分类、分规格堆放。8.4、作业现场设置安全维护和警示标志，禁止无关人员进入施工区域。8.5、施工过程质安员要对作业人员的安全操作进行监控，确保施工生产安全，并要对支撑系统进行全面稳定性检查。8.6、应急预案及人员详见本工程模板工程专项施工方案。附件一：梁模板(门架)计算书计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB50017-2010)、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128－2010)等规范编制。梁段:L1。计算门架的几何尺寸图一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.40；梁截面高度D(m)：0.90；门架型号：MF1219；门架纵距Lb(m)：0.90；门架搭设高度(m)：4.50；承重架类型设置：门架平行于梁截面；门架几何尺寸b(mm)：1219.00，b1(mm)：750.00，h0(mm)：1930.00，h1(mm)：1536.00，h2(mm)：100.00，步距(mm)：1950.00；加强杆的钢管类型：Φ26.8×2.5；立杆钢管类型：Φ42×2.5；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3)：1.50；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：21.6；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；施工荷载(kN/m2)：2.5；3.材料参数木材品种：粗皮落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.0；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底横向支撑截面类型：木方:45×95mm；梁底纵向支撑截面类型：钢管(双钢管):Ф48×3；梁底横向支撑间隔距离(mm)：300.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，450mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：95.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：95.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得23.042kN/m2、21.600kN/m2，取较小值21.600kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×21.6×0.9=11.664kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；计算跨度:l=(900-120)/(4-1)=260mm；面板的最大弯矩M=0.1×11.664×[(900-120)/(4-1)]2+0.117×2.52×[(900-120)/(4-1)]2=9.88×104N·mm；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×11.664×[(900-120)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(900-120)/(4-1)]/1000=4.122kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=9.88×104/2.70×104=3.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=3.7N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=11.664N/mm；l--计算跨度:l=[(900-120)/(4-1)]=260mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=6000×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×11.664×[(900-120)/(4-1)]4/(100×6000×2.43×105)=0.247mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=[(900-120)/(4-1)]/250=1.04mm；面板的最大挠度计算值ν=0.247mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.04mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.122/0.500=8.244kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度95mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=1×4.5×9.5×9.5/6=67.69cm3；I=1×4.5×9.5×9.5×9.5/12=321.52cm4；E=10000.00N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.206kN·m，最大支座反力R=4.534kN，最大变形ν=0.110mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=2.06×105/6.77×104=3N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=3N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.11mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.534kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度45mm，高度95mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=2×4.5×9.5×9.5/6=135.38cm3；I=2×4.5×9.5×9.5×9.5/12=643.03cm4；E=10000.00N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=1.066kN·m，最大支座反力R=11.789kN，最大变形ν=0.993mm(1)主楞抗弯强度验算σ=M/W<[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=1.07×106/1.35×105=7.9N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ=7.9N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.993mm主楞的最大容许挠度值:[ν]=450/400=1.125mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.993mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.125mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓型号:M14；查表得：穿梁螺栓有效直径:11.55mm；穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=11.789kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=11.789kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下:M=0.1ql2其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=300.000mm；q--作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值(kN/m)：q1:1.2×(24+1.5)×0.9×0.4×0.9=9.914kN/m；模板结构自重荷载(kN/m)：q2:1.2×0.5×0.4×0.9=0.216kN/m施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：q3:1.4×(2.5+2)×0.4×0.9=2.268kN/m；q=q1+q2+q3=9.914+0.216+2.268=12.398kN/m；面板的最大弯矩：M=0.1×12.398×3002=111585.6N·mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=0.400×103×18.0002/6=21600.000mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=111585.600/21600.000=5.166N/mm2；面板截面的最大应力计算值:σ=5.166N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=((24.0+1.50)×0.900+0.50)×0.40=9.38N/mm；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=300.00mm；E--面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=40.000×1.8003/12=19.440cm4；面板的最大允许挠度值:[ν]=300/250=1.2mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×9.38×3004/(100×6000×1.94×105)=0.434mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.434mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=1.2mm，满足要求！七、梁底纵、横向支撑计算(一)、梁底横向支撑计算本工程梁底横向支撑采用木方:45×95mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.9×0.3=6.885kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.5×(2×0.9+0.4)/0.4×0.3=0.825kN/m(3)施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.3=1.35kN/m；恒荷载设计值：q=1.2×6.885×0.9+1.2×0.825×0.9=8.327kN/m；活荷载设计值：P=1.4×1.35×0.9=1.701kN/m；线荷载设计值：q=8.327+1.701=10.028kN/m；简图(kN·m)剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)横向支撑的支座力N1=N2=2.004kN；横向支撑杆最大弯矩值为M=1.01kN·m；横向支撑的最大受弯应力计算值：σ=1.014×106/67687.5=15N/mm2；截面抗剪强度必须满足：τ=3V/(2bh0)≤fv梁底横向支撑受剪应力计算值τ=3×2.007×103/(2×45.000×95.000)=0.704N/mm2；横向支撑的最大挠度：ν=4.475mm；横向支撑的允许挠度:[ν]=1219.000/250=4.876mm；横向支撑的最大应力计算值14.979N/mm2小于横向支撑的抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！横向支撑的受剪应力计算值0.704N/mm2小于抗剪强度设计值[τ]=1.700N/mm2，满足要求！横向支撑的最大挠度ν=4.475mm小于最大允许挠度[ν]=4.876mm，满足要求！(二)、梁底纵向支撑计算本工程梁底纵向支撑采用钢管(双钢管):Ф48×3。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：P1=(24+1.5)×0.9×0.4×0.3/2=1.377kN；(2)模板的自重荷载(kN)：P2=0.5×(2×0.9+0.4)×0.3/2=0.165kN(3)施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P3=(2.5+2)×0.4×0.3/2=0.27kN；经计算得到，活荷载标准值集中荷载设计值：P=1.2×(1.377+0.165)+1.4×0.270=2.228kN；2.抗弯强度及挠度验算梁底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算(附计算简图)：梁底纵向支撑计算简图梁底纵向支撑梁剪力图(kN)梁底纵向支撑梁弯矩图(kN·m)梁底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩：M=0.534kN·m最大剪力：V=3.862kN最大变形(挠度)：ν＝0.655mm按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算：σ=M/W<f其中，σ--梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)；M--梁底纵向支撑计算最大弯矩(N·mm)；W--梁底纵向支撑的截面抵抗矩:截面抵抗矩W=8980mm3；[f]--梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)[f]=205.000N/mm2；[w]--最大容许挠度(mm)[w]=900.000/250=3.600mm；梁底纵向支撑截面的最大应力计算值：σ=M/W=0.534×106/8980.000=59.518N/mm2梁底纵向支撑的最大应力计算值59.518N/mm2小于梁底纵向支撑抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！梁底纵向支撑的最大挠度计算值:ν=0.655mm小于梁底纵向支撑的最大允许挠度[ν]=3.6mm，满足要求！3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足:τ=2V/A≤fv其中，A--钢管的截面面积，对于双钢管，取2倍的单钢管截面面积梁底纵向支撑受剪应力计算值τ=2×3.862×103/(2×457.000)=8.451N/mm2；梁底纵向支撑抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2；梁底纵向支撑的受剪应力计算值8.451N/mm2小于梁底纵向支撑抗剪强度设计值120N/mm2，满足要求！八、门架荷载计算1.静荷载计算静荷载标准值包括以下内容(1)模板支架自重产生的轴向力NGK1(kN)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：MF12191榀0.224kN交叉支撑2副2×0.04=0.08kN连接棒2个2×0.165=0.33kN锁臂2副2×0.184=0.368kN合计1.002kN经计算得到，模板支架自重合计NGk1=1.002×[4.5/1.95]取整=2.004kN。(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN)剪刀撑采用Φ48×3mm钢管，按照3步4跨设置剪刀撑与水平面夹角：α=arctg((3×1.950)/(4×(0.900+1.219)))=34.61每米模板支架高中剪刀撑自重：2×32.634×10-3/sinα=0.115kN/m；水平加固杆采用Φ48×3mm钢管，按照3步4跨设置，则每跨距内每米模板支架高中水平加固杆自重：32.634×10-3×(0.900+1.219)/(3×1.950)=0.012kN/m；每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：(4×0.0135+4×0.0145)/1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量为0.010kN/m；经计算得到，脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=(0.115+0.012+0.057+0.010)×4.500=0.874kN；(3)梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)1)钢筋混凝土梁自重(kN)：(24.000+1.500)×0.400×0.900×0.900=8.262kN；2)模板的自重荷载(kN)：0.500×(2×0.900+0.400)×0.900=0.990kN；经计算得到，梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计NGk3=8.262+0.990=9.252kN；静荷载标准值总计为NG=NGK1+NGK2+NGk3=12.130kN；2.活荷载计算施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+2.000)×0.400×0.900=1.620kN；九、立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)N=1.2NG+1.4NQ其中NG--脚手架的静荷载标准值，NG=12.13kN；NQ--脚手架的活荷载标准值，NQ=1.62kN；经计算得到，N=16.824kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算N≤Nd其中N--作用于一榀门架的轴向力设计值，N=16.824kN；Nd--一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算Nd=φ·A·f·k0i=(I/A1)1/2I=I0+I1·h1/h0其中φ--门架立杆的稳定系数,由长细比kho/i查表得到，φ=0.336；k--调整系数，k=1.13；k0--一榀门架的承载力修正系数，k0=0.8；i--门架立杆的换算截面回转半径，i=1.525cm；h0--门架的高度，h0=1.93m；I0--门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；A1--门架立杆的截面面积，A1=3.10cm2；h1--门架加强杆的高度，h1=1.54m；I1--门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4；f--门架钢材的强度设计值，f=205N/mm2。A--一榀门架立杆的截面面积，A=6.20cm2；I--门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.213cm4；I=I0+I1×h1/h0=6.08+1.42×1536.000/1930.000=7.213cm4经计算得到，Nd=34.164kN。立杆的稳定性计算N<Nd，满足要求！附件二：板模板(门架)计算书计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB50017-2010)、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128－2010)等规范编制。一、参数信息1.构造参数门架型号:MF1219；门架搭设高度(m):4.50；扣件连接方式:单扣件；承重架类型设置:纵向支撑垂直于门架；门架横距La(m):1.00；门架纵距Lb(m):0.92；门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(mm):1950.00；加强杆的钢管类型:Φ42×2.5；立杆钢管类型:Φ26.8×2.5；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；混凝土自重(kN/m3):25.0；钢筋自重(kN/m3):1.10；施工均布荷载(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：粗皮落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：21000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):120.00；楼板的计算跨度(m):4.50；施工平均温度(℃):25.000；5.板底模板参数板底横向支撑截面类型：木方:45×95mm；板底纵向支撑截面类型：钢管(单钢管):Ф48×3；板底横向支撑间隔距离(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；二、板底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载、施工荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下:M=0.1ql2其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(板底横向支撑间距):l=300.000mm；q--作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1:1.2×(25+1.1)×0.12×1.219×0.9=4.123kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×1.219×0.9=0.461kN/m施工人员及设备产生的荷载设计值q3:1.4×2×1.219×0.9=3.072kN/m；q=q1+q2+q3=4.123+0.461+3.072=7.656kN/m；面板的最大弯矩：M=0.1×7.656×3002=68904.024N·mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=1.219×103×18.0002/6=65826.000mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=68904.024/65826.000=1.047N/mm2；面板截面的最大应力计算值:σ=1.047N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=(25.00+1.100)×0.120×1.219=3.82N/mm；l--计算跨度(板横向支撑间距):l=300.00mm；E--面板的弹性模量:E=10000.0N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=91.500×23/12=44.469cm4；面板的最大允许挠度值:[ν]=300/250=1.2mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×3.818×3004/(100×9500×4.45×105)=0.049mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.049mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=1.2mm，满足要求！三、板底纵、横向支撑计算(一)、板底横向支撑计算本工程板底横向支撑采用木方:45×95mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1:=(25+1.1)×0.12×0.3=0.94kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2:=0.35×0.3=0.105kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1:=2×0.3=0.6kN/m；均布荷载设计值：q=1.2×(0.94+0.105)+1.4×0.6=2.094kN/m；计算挠度时，均布荷载标准值：q=0.94+0.105=1.045kN/m；2.抗弯强度验算最大弯矩计算公式如下:M=0.125ql2其中，M--计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(门架宽度)；l=1.219mm；q--作用在模板上的均布荷载设计值；q=2.094kN/m最大弯距：M=0.125×2.094×1.2192=0.389kN·m；最大支座力：N=1.25×2.094×1.219=3.190kN；按以下公式进行板底横向支撑抗弯强度验算：σ=M/W<f其中，σ--板底横向支撑承受的应力(N/mm2)；M--板底横向支撑计算最大弯矩(N·mm)；W--板底横向支撑的截面抵抗矩W=bh2/6b:板底横向支撑截面宽度，h:板底横向支撑截面厚度；W=45.000×95.0002/6=67687.500mm3f--板底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=17.000N/mm2；板底横向支撑截面的最大应力计算值：σ=M/W=0.389×106/67687.500=5.745N/mm2；板底横向支撑的最大应力计算值5.745N/mm2小于板底横向支撑抗弯强度设计值17N/mm2，满足要求！3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足：τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.625×2.094×1.219=1.595kN；板底横向支撑受剪应力计算值τ=3×1.595×103/(2×45.000×95.000)=0.560N/mm2；板底横向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.700N/mm2；板底横向支撑的受剪应力计算值:τ=0.56N/mm2小于板底横向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.7N/mm2，满足要求！4.挠度验算最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下:ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400其中，ν--计算最大挠度(mm)；l--计算跨度(门架宽度)；l=1219.000mm；q--作用在模板上的均布荷载标准值；q=1.045kN/m；E--板底横向支撑弹性模量；E=1.00×104N/mm2；I--板底横向支撑截面惯性矩；I=3215156.250mm4；板底横向支撑最大挠度计算值ν=0.521×1.045×12194/(100×1.00×104×3215156)=0.374mm；板底横向支撑的最大允许挠度[ν]=1219.000/250=4.876mm；板底横向支撑的最大挠度计算值:ν=0.374mm小于板底横向支撑的最大允许挠度[ν]=4.876mm，满足要求！(二)、板底纵向支撑计算本工程板底纵向支撑采用钢管(单钢管):Ф48×3。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度及挠度验算板底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算(附计算简图)：板底纵向支撑所受荷载P=3.190kN板底纵向支撑计算简图板底纵向支撑梁弯矩图(kN·m)板底纵向支撑梁剪力图(kN)板底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩：M=0.854kN·m最大剪力：V=4.542kN最大变形(挠度)：ν＝2.261mm按以下公式进行板底纵向支撑抗弯强度验算：σ=M/W<f其中，σ--板底纵向支撑承受的应力(N/mm2)；M--板底纵向支撑计算最大弯矩(N·mm)；W--板底纵向支撑的截面抵抗矩:截面抵抗矩W=4490mm3；[f]--板底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；[f]=205.000N/mm2[ν]--最大容许挠度(mm)[ν]=915.000/250=3.660mm；板底纵向支撑的最大应力计算值：σ=M/W=0.854×106/4490.000=190.177N/mm2板底纵向支撑的最大应力计算值190.177N/mm2小于板底纵向支撑抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！板底纵向支撑的最大挠度计算值:ν=2.261mm小于板底横向支撑的最大允许挠度[ν]=3.66mm，满足要求！3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足:τ=2V/A≤fv其中，A--钢管的截面面积；板底纵向支撑受剪应力计算值τ=2×4.542×103/(424.000)=21.423N/mm