吸收塔的操作型计算课件

一、吸收塔的操作型计算二、高浓度气体吸收的计算(一)操作型计算问题的提出(二)吸收塔的调节问题(一)过程特征与数学描述(二)填料层高度的计算方法第三十讲吸收塔的操作型计算及高浓度气体吸收7/6/20231操作型计算与高浓度气体吸收吸收塔操作型计算的典型提法是：（1）对一给定吸收塔，在一组工艺条件下，计算该吸收塔的气、液相出口浓度和——核算与预测（2）或者对一给定吸收塔，寻求改善吸收效果的途径——调节问题操作型计算属于定解问题，原则上可通过联立求解上面方程组得到气、液相出塔浓度和。但往往由于变量间的非线性关系，难以直接求解，而采用试差或迭代法求解。对上述第一种提法的问题可以按下面的步骤试差或迭代求解。操作线方程：相平衡关系：填料层高度基本方程：（1）（2）（3）前一种提法是吸收结果核算或预测问题，后一种提法是吸收塔的调节问题。二者都属于操作型计算问题。这种计算的依据仍然是上一讲开始提到的方程组，即：（一）问题的提出一、吸收塔的操作型计算7/6/20232操作型计算与高浓度气体吸收（1）（2）（3）当然，在有些情况下，由于关系式比较简单，可以直接求解而无需试差。7/6/20233操作型计算与高浓度气体吸收（二）吸收塔的调节吸收塔的调节是通过改变或保持某些参数，达到改变或维持吸收效果的目的。吸收效果往往以吸收率或气相出口浓度表征。吸收操作中的气体入塔条件由工艺要求给定，这样为保证气体出口质量（）要求，只能通过调节入塔吸收剂的有关参数，如流量、温度或浓度等来达到。由于一个完整的吸收过程往往包括吸收与解吸操作，因而进入吸收塔吸收剂的各参数调节是一个需要综合考虑的问题。从前面讨论过的原理可知：降低入塔吸收剂的浓度，平衡线下移，吸收推动力增加，从而增加全塔平均推动力。这些措施都有利于改善吸收效果。而在吸收与解吸联合操作中，上述措施都与解吸操作有关，解吸操作不正常，将直接影响吸收操作的效果。吸收剂流量对吸收效果的影响具有两重性，增大虽能增大吸收推动力，但由于同时增加了解吸操作的负担，如果由此引起解吸操作不正常，则会使进入吸收塔吸收剂的浓度增大，与前者效果相抵。而且在一些特殊情况下，即使单从吸收角度考虑，提高对降低也并非总是有效。为说明此问题，假设有一的填料吸收塔。这时只要，那么就会在塔底或塔顶出现气-液两相趋于平衡的情况。如图30-1所示。7/6/20234操作型计算与高浓度气体吸收如——气、液两相在塔底趋于平衡，此时可以通过增大来达到降低的目的；而当—气、液两相在塔顶趋于平衡，这时，为要降低，只有降低入口吸收剂的浓度，而增大只能是徒劳无益。图30-1吸收塔的调节（一）过程特点与数学描述（1）混合气体流率、液体流率沿塔显著变化；（2）平衡关系往往不符合Henry定律，即平衡线斜率随液体浓度变化；（3）膜传质系数与浓度有关，沿塔变化。二、高浓度气体吸收的计算7/6/20235操作型计算与高浓度气体吸收气膜传质系数为：式中为等分子反向扩散的气膜传质系数，在低浓度下，。液膜传质系数也有类似关系。（4）由于上述种种原因，吸收系数及不再是常数。描述高浓度气体吸收的依据仍然是物料衡算、相平衡关系、吸收速率方程。可见，在图上该操作线为一曲线。最小液气比可以通过将代入（30-1）式中算出。适宜的液气比可选取的某一倍数。（30-1）在逆流操作的填料吸收塔中，对塔内任一截面至塔顶范围作溶质的物料衡算，可得到与低浓度气体吸收相同的操作线方程：1.物料衡算—操作线方程7/6/20236操作型计算与高浓度气体吸收（30-2）2.填料层高度普遍关系式在吸收塔内，任取一高度为dH的微元填料层，经此微元填料层溶质由气相传递入液相的摩尔流率为：，将、代入上式有：（30-6）（30-5）将式（30-2）和（30-3）代入式（30-4）得：（30-4）则有：另外有：（30-3）同理有：7/6/20237操作型计算与高浓度气体吸收两式积分得式（30-7）和式（30-8）在知道了相平衡关系及体积膜传质系数的关联式以后，就可用式（30-7）(以30-7式为例)通过数值积分计算填料层高度了。一般可按下面的步骤计算：（1）将吸收要求浓度范围内分成n等份(n

越大精度越高，计算量也越大)，根据操作线方程（30-1）计算出与各分点y值对应的x值；（2）计算与各分点组成对应的气、液相流率：（3）计算与各分点组成对应的体积膜传质系数值：（4）计算与各分点组成对应的界面浓度。这可联立求解相平衡关系和传质速率方程：同理可得式（30-9）和式（30-10）（30-7）（30-8）（30-10）（30-9）1.

数值积分法（二）填料层高度的计算式（30-7）～式（30-10）便是填料层高度的普遍关系式。7/6/20238操作型计算与高浓度气体吸收2.传质单元法（5）计算与各分点组成对应的的值；（6）计算与各分点组成对应的的值；（7）利用上面的数据，进行数值积分求出：虽然与G

随塔截面变化，但是，比值沿塔高变化很小，可以取塔顶、塔底的算术平均值作为常数处理。这样，式（30-7）可写作：这往往需采用试差法（30-12）（30-11）或气相传质单元数气相传质单元高度7/6/20239操作型计算与高浓度气体吸收当混合气体浓度不太高时，式（30-8）中的项可以用算术平均值代替：

（30-13）上式右面第一项是低浓度气体吸收时的传质单元数，而第二项则反映了高浓度气体吸收中，漂流因子的影响。显见，传质单元法使计算得到了简化。则7/6/202310操作型计算与高浓度气体吸收用一填料塔逆流吸收SO2-空气混合气体中的SO2，吸收剂用清水。操作在293K、101.3kPa下进行。入塔气体中含SO221%，出塔浓度为1%（均为摩尔分数），惰性气体流率为kmol空气/(m2•s)；入塔清水量为kmol水/(m2•s)。在同样设备条件及同一温度、压强下用水吸收SO2-空气混合物的实验，得到以下传质系数关联式：式中、的单位是；气体流率的单位是，在题给浓度范围内的相平衡关系为，计算塔高。①

在气相浓度范围内将其分成10等份，将，代入下面的操作线方程计算各分点的值：解：（1）采用数值积分法，分步计算如下：高浓度气体吸收的计算举例7/6/202311操作型计算与高浓度气体吸收经整理后得：将计算结果列入本题附表中的第5，6列。因本题中的液相浓度不高，可近似取。④计算各分点处的相界面浓度，这可联立求解下面的传质速率方程和相平衡方程：③计算各分点截面处的传质系数：计算结果列入本题附表中的第3，4列。②计算各分点截面处的气、液相流率G、L将各等分点的y

值代入上式计算得出对应的x值，列入附表中的第1，2列。7/6/202312操作型计算与高浓度气体吸收将各分点之数值代入上述方程组解出，将计算结果列入本题附表中的第7，8列。⑤计算各分点处的及值，其中：，将计算结果列入本题附表中的第9，10列。用上表数值进行数值积分得：⑥计算下面一项数值，计算结果列入附表中的第11列。7/6/202313操作型计算与高浓度气体吸收分点123456789101110.0100.006600.3200.03510.6360.000290.00482193.10.99336.420.030.0004250.006730.3200.03560.6370.000960.0207107.50.97520.430.050.0008670.006870.3200.03620.6370.001580.038083.10.95615.940.070.001330.007020.3200.03670.6370.002180.056171.70.93713.850.090.001810.007180.3210.03730.6370.002770.074966.20.91812.960.110.002310.007340.3210.03790.6380.003350.094363.60.89812.470.130.002830.007510.3210.03850.6380.003920.11462.60.87812.380.150.003380.007680.3210.03910.6380.004490.13464.00.85812.790.170.003960.007870.3210.03980.6380.005060.15567.90.83713.6100.190.004560.008060.3220.04050.6390.005620.17673.00.81714.7110.210.005190.008270.3220.04120.6390.006170.19779.30.79616.17/6/202314操作型计算与高浓度气体吸收若采用传质单元高度法，则需计算在塔顶、底的平均值：塔顶塔底平均值而经数值积分得而即所以这与上面的准确计算结果非常接近。（2）采用传质单元法，计算步骤如下：7/6/202315操作型计算与高浓度气体吸收1吸收塔操作型计算的目的是核算气、液相出口浓度或寻求改善吸收效果的途径，其计算依据是物料衡算方程、相平衡关系与吸收速率方程；2吸收塔的调