模板内支撑体系施工方案模板

模板内支撑体系施工方案模板内支撑体系施工方案模板内支撑体系施工方案XXXXXX目录TOC\o“1-1“\h\z\u\l“_TOC_250004“第一章工程概况 1\l“_TOC_250003“其次章编制依据 2\l“_TOC_250002“第三章施工方案 2\l“_TOC_250001“第四章安全、质量、环境保证措施 8\l“_TOC_250000“第五章插扣式脚手架荷载计算书 10模板内支撑体系施工方案模板内支撑体系施工方案1010第一章工程概况建设单位：2、工程名称：3、工程地点：楼栋号 单元数楼栋号 单元数地上层数地下层数 地上面积〔㎡〕地下面积〔㎡〕建筑面积〔㎡〕总建筑面积1、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2023。2、《建设工程工程治理标准》GB/T50326－2023。3、《混凝土构造工程施工质量验收标准》GB50204-2023。4、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2023。5、《建筑施工模板安全技术标准》JGJ162-2023。6、《施工现场临时用电安全技术标准》JGJ46-2023。7、《建筑构造荷载标准》GB50009-2023。本工程模板支撑体系承受插扣式满堂脚手架。插扣式脚手架的特点1、具有牢靠的双向自锁力量；2、无任何活动零件；3、运输、储存、搭设、撤除便利快捷；4、受力性能合理；5、可以自由调整；6、产品标准化包装；7、组装合理，它的安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架。架体组成数见以以下图表：立杆参数表插扣式脚手架立杆实体图标准杆型号A〔mm〕理论重量〔Kg〕LG-300300017.06LG-240240013.82LG-180180010.52LG-12012007.31LG-606004.074〔见以下图。插扣式脚手架立杆连接轮盘立杆连接套管：焊接于立杆一端，用于立杆竖向接长的专用外套管〔见下图〕。插扣式脚手架立杆连接套管横杆：两端焊接有扣接头，且与立杆扣接的水平杆件〔见以下图〕。插扣式脚手架横杆标准杆横杆参数表标准杆型号长度(mm)理论重量〔Kg〕型号长度(mm)理论重量〔Kg〕HG-24024009.93HG-909004.17HG-18018007.63HG-606003.02HG-15015006.48HG-303001.87HG-12012005.32施工要点体系横平竖直，以保证后期整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆性。装脚手架安装根底为砼根底或砼楼板。进展具体的排版、设计。300-500mm之间的距离增设足够的水平拉杆，使其整体稳定性得到牢靠的保证。架体搭设施工工艺适用范围插扣式脚手架适用于非高大模板的模板支撑架或标准层模板支撑架。小。插扣式脚手架适用于构造形式较规整的构造。立杆选择轮扣式脚手架立杆承受Φ48×3.2mm钢管，受力计算时应依据现场实际状况进展调整，一般按Φ48×3.0mm进展计算。立杆需尽量选用标准杆。50mm×50mm竹胶板垫板，上端均设置可调整顶托，顶托1/3。横杆选择300mm模数，故在进展架体立杆间距设计600、900两种横杆。步距选择需符合0m350mm，纵横向双向设1.2m，纵横向双300处设最终一道水平连接杆。架体布置1200mm进展，局部缺乏排设间距的可减小一个横杆等级进展排设，且宜设置于墙柱边。常搭设，并应与满堂架连通形成整体。施工流程及要求施工流程地杆→搭设上部横杆→锁梁底钢管→铺设梁底模板→板底模板铺设尺寸进展施工。整齐。搭设架体稳固、不倾倒。在立杆全部直立完成后，将全部横杆搭设完成，并预留出梁位。复核以保证梁底模板为设计标高。梁底模板铺设时，次楞木枋放置应平顺，且靠近节点位置需放置次楞。找平，满足平坦度要求后再铺设模板。施工要求土构件大小，确定立杆的间距要求，确定立杆的高度，拉线放出立杆的位置，留意横杆能尽量纵横贯穿，平直。梁底的立杆与板底的立杆能通过横杆形成整体。立杆根底应坚实，且底部需设置垫板。浇筑过程中，需派人对横杆紧固状况进展检查。300mm，立杆可调顶托伸出长度不宜超过扣式钢管支架安全技术规程》中的要求。现场状况处理.形成整体。〔见以下图。高差较小时立杆底部的处理 高差较大时立杆的连接方法2〕现象：立杆底部位置高差超过300mm，无法使用可调底托调整的，架体与整体分别。处理：承受扣件将不能正常连接的横杆与立杆连接〔见上图〕。安全施工要求安全施工主要留意事项面应设围栏和戒备标志，并派专人看管，严禁非操作人员入内。全体人员作具体的安全技术交底。其坠落伤人。合相关安全操作标准、规程和标准。模板、拉杆、支撑固定。对工人进场进展安全技术教育，觉察施工中的安全技术问题应准时解决。运走，防止人员踏空坠落。施工质量治理质量治理根本要求工序施工。搭设。脚手架的施工验收要求确认合格前方可投入使用。齐全。重点验收工程插口连接验收：安装后的插扣应按随机均布原则进展抽样检查，检查插扣主安全设施、防坠装置是否齐全和安全牢靠。根底是否平坦坚实，支垫是否符合要求。脚手架维护与保养1.检查脚手架是否变形或沉陷。假设有特别，应随时上报、准时处理。加固和消退隐患。检查插扣时，先看其外观，视状况对其进展涂油和紧固。相邻位置补足。设计荷载，如觉察有处于担忧全位置和不稳定状态的，应准时订正。7.脚手架维护和保养应设专人定期完成。环境治理存，并挂牌标明标示，重要设备材料利用特地的围栏和库房储存并设专人治理。架料堆放场地要求硬化、平坦、有围护。齐有序、干净无污染、低扬尘低能耗的整体效果。梁木模板与支撑计算书参数信息1.模板支撑及构造参数B(m):0.5；梁截面高度D(m):0.6；(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.9；梁支撑架搭设高度H(m)：4.10；梁两侧立杆间距(m):0.9；:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；承受的钢管类型为Φ48×30:数:0.80；荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；(kN/m2):2.5；浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):13.2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；材料参数木材品种：松木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；梁底模板参数b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：60.0；梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：15.0；梁侧模板参数4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：150mm；Φ48×3.0；主楞合并根数：2；40mm，高度60mm；次楞合并根数：2；梁模板荷载标准值计算梁侧模板荷载浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至浇混凝土顶面总高度，取0.550m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。F；50.994kN/m2、13.200kN/m2，取较小值13.200kN/m2作为本工程计算荷载。梁侧模板面板的计算,和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑浇混凝土侧压力。次楞〔内龙骨〕的根数为4根。面板依据均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M--面板的最大弯距(N·mm)；σ --面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×13.2×0.9=7.13kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=7.128+1.260=8.388kN/m；计算跨度(内楞间距l=150mm；M=0.1×8.388×1502=1.89×104N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值σ1.89×104/2.70×104=0.699N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；σ=0.699N/mm25.3.2挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=13.2×0.5=6.6N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=150mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩I50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值ν0.677×6.6×1504/(100×9500×2.43×105)=0.01mm；面板的最大容许挠度值:[νl/250=150/2500.6mm；面板的最大挠度计算值m小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.6mm要求！梁侧模板内外楞的计算内楞计算)本工程中，龙骨承受木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×82×2/6=128cm3；I=6×83×2/12=512cm4；内楞计算简图内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ --内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×13.2×0.9+1.4×2×0.9)×0.15=2.52kN/m；内楞计算跨度(外楞间距l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×2.52×500.002=6.29×104N·mm；最大支座力:R=1.1×2.516×0.5=1.384kN；σ6.29×104/1.28×1050.491N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=0.491N/mm2 小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！内楞的挠度验算l--计算跨度(外楞间距)：l500mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=13.20×0.15=1.98N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性矩：I=5.12×106mm4；内楞的最大挠度计算值ν0.677×1.98×5004/(100×10000×5.12×1060.016mm；内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；ν=0.016mm[ν]=2mm，满足要求！外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.384kN,依据集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨承受钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管Φ48×3.0；外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I21.56cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN·m)

外楞变形图(mm)其中σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N·mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。依据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.104kN·m外楞最大计算跨度:l=150mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值σ1.04×105/8.98×10311.582N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；σ=11.582N/mm2[f]=205N/mm2，满足要求！外楞的挠度验算依据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.044mm外楞的最大容许挠度值[ν]150/400=0.375mm；ν=0.044mm[ν]=0.375mm，满足要求！现浇板楼板模板验算(JGJ162-2023)。计算参数:模板支架搭设高度为4.1m，立杆的纵距b=0.900m，立杆的横距l=0.900m，立杆的步距h=1.20m。6000.0N/mm240×60mm，200mm，11.0N/mm2，9000.0N/mm2。Φ48×3.0mm。25.10kN/m3，2.50kN/m2。205.0N/mm2，1.00。楼板支撑架立面简图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元依据标准4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：S=1.2(25.100.15+0.30)+1.402.50=8.378kN/m2S=1.35×25.10×0.15+0.7×1.40×2.50=7.533kN/m2承受的钢管类型为48×3.0。承受的钢管类型为48×3.0。模板面板计算考虑0.9的构造重要系数，静荷载标准值q1=0.9(25.1000.1501.000+0.300×1.000)=3.659kN/m考虑0.9的构造重要系数，活荷载标准值q2=0.9(0.000+2.500)1.000=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W截面抵抗矩W=54.00cm3；截面惯性矩I=48.60cm4；1.抗弯强度计算f=M/W<[f]f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 ×3.659+1.40×2.250)×0.300×0.300=0.068kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.068×1000×1000/54000=1.257N/mm2f<[f],满足要求!挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250v0.677×3.659×3004/(100×6000×486000)=0.069mm300.0/250,满足要求!2.5kN经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql21200.000mm集中荷载P=2.5kN考虑0.9的构造重要系数，静荷载标准值 q=0.9×(25.100×0.150×1.200+0.300×1.200)=4.390kN/m面板的计算跨度l=300.000mmM0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×4.390×0.300×0.300=0.227kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.227×1000×1000/54000=4.202N/mm2f<[f],满足要求!支撑木方的计算1.荷载的计算钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.150×0.300=1.130kN/m模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.300=0.090kN/m活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：q2(2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m考虑0.9的构造重要系数，静荷载q1=0.9(1.201.130+1.200.090)=1.317kN/m=0.9×1.40×0.750=0.945kN/m计算单元内的木方集中力为(0.945+1.317)×1.000=2.262kN2.木方的计算弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=2.262/1.000=2.262kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.26×1.00×1.00=0.226kN.m最大剪力Q=0.6×1.000×2.262=1.357kN最大支座力N=1.1×1.000×2.262=2.488kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=83.33cm3；截面惯性矩I=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.226×106/83333.3=2.71N/mm213.0N/mm2,满足要求!(2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.098kN/mv=0.677×1.098×1000.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.198mm满足要求!(3)2.5kN经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql20.9，集中荷载P=0.9×2.5kN经计算得到M=0.2001.400.92.51.000+0.0801.3181.0001.000=0.735kN.m抗弯计算强度f=0.735×106/83333.3=8.82N/mm213.0N/mm2,满足要求!托梁的计算集中荷载取木方的支座力P=2.488kN均布荷载取托梁的自重q=0.037kN/m。2.49kN 2.49kN2.49kN 2.49kN2.49kN 2.49kN2.49kN 2.49kN0..m2.49kN 2.49kN2.49kNAB1000 1000 1000托梁计算简图0.8290.8290.7330.733托梁弯矩图(kN.m)3.33.33.290.80 0.79..92.512.490.014.214.201.71 1.701.701.714.204.210.012.492.51..00.79 0.803.23.30托梁剪力图(kN)变形的计算依据标准要求承受静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.21kN1.21kN1.21kN1.21kN1.21kN1.21kN0.1/N1.21kN 1.21kN1.21kN 1.21kNAB1000 1000 1000托梁变形计算受力图1.3570.1001.357托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=