双排脚手架计算书

钢管落地脚手架计算书1工程；工程建立地点:；属于构造；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；原则层层高：0m；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。本工程由投资建立，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任工程经理，担任技术负责人。扣件式钢管落地脚手架的计算根据?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规?(JGJ130-)、?建筑地基根底设计规?(GB50007-)、?建筑构造荷载规?(GB50009-)、?钢构造设计规?(GB50017-)等编制。一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为25m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为1.2m，纵距La为1.2m，大小横杆的步距为1.5m；排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48Χ3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距3m，水平间距3.6m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载原则值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同步施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处市，主线风压0.5kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.693；4.静荷载参数每米立杆承受的构造自重原则值(kN/m):0.1291；脚手板自重原则值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m):0.150；平安设施与平安网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重原则值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:16；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力原则值(kPa):80.00；立杆根底底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进展强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重原则值:P1=0.033kN/m；脚手板的荷载原则值:P2=0.3×1.2/3=0.12kN/m；活荷载原则值:Q=2×1.2/3=0.8kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0.033+1.2×0.12+1.4×0.8=1.304kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:Mqmax=ql2/8最大弯矩Mqmax=1.304×1.22/8=0.235kN·m；最大应力计算值σ=Mqmax/W=52.275N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=52.275N/mm2不不小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载原则值q=0.033+0.12+0.8=0.953kN/m；νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0?.953?/(384?.06?05?07800)=1.159mm；小横杆的最大挠度1.159mm不不小于小横杆的最大容许挠度1200/150=8与10mm，满足规定！三、大横杆的计算大横杆按照三跨持续梁进展强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重原则值:P1=0.033×1.2=0.04kN；脚手板的荷载原则值:P2=0.3×1.2×1.2/3=0.144kN；活荷载原则值:Q=2×1.2×1.2/3=0.96kN；荷载的设计值:P=(1.2×0.04+1.2×0.144+1.4×0.96)/2=0.782kN；大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分派的弯矩和。Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.2×1.2=0.004kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=0.267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.782×1.2=0.251kN·m；M=M1max+M2max=0.004+0.251=0.255kN·m最大应力计算值σ=0.255?06/4490=56.684N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值σ=56.684N/mm2不不小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分派的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下:νmax=0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：νmax=0.677?.033?/(100?.06?05?07800)=0.021mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:νpmax=1.883Pl3/100EI集中荷载原则值最不利分派引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=〔0.04+0.144+0.96〕/2=0.572kNν=1.883?.572?/(100?.06?05?07800)=0.838mm；最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.021+0.838=0.859mm；大横杆的最大挠度0.859mm不不小于大横杆的最大容许挠度1200/150=8与10mm，满足规定！四、扣件抗滑力的计算按规表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规?5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重原则值:P1=0.033×1.2×2/2=0.04kN；大横杆的自重原则值:P2=0.033×1.2=0.04kN；脚手板的自重原则值:P3=0.3×1.2×1.2/2=0.216kN；活荷载原则值:Q=2×1.2×1.2/2=1.44kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.04+0.04+0.216)+1.4×1.44=2.371kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定!五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值包括如下容：(1)每米立杆承受的构造自重原则值，为0.1291kN/mNG1=[0.1291+(1.20×2/2)×0.033/1.50]×25.00=3.893kN；(2)脚手板的自重原则值；采用竹笆片脚手板，原则值为0.3kN/m2NG2=0.3×16×1.2×(1.2+0.3)/2=4.32kN；(3)栏杆与挡脚手板自重原则值；采用竹笆片脚手板挡板，原则值为0.15kN/mNG3=0.15×16×1.2/2=1.44kN；(4)吊挂的平安设施荷载，包括平安网:0.005kN/m2NG4=0.005×1.2×25=0.15kN；经计算得到，静荷载原则值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.804kN；活荷载为施工荷载原则值产生的轴向力总和，立杆按一纵距施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载原则值NQ=2×1.2×1.2×2/2=2.88kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×9.804+0.85×1.4×2.88=15.191kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×9.804+1.4×2.88=15.796kN；六、立杆的稳定性计算风荷载原则值按照如下公式计算Wk=0.7μz?μs?ω0其中ω0--主线风压(kN/m2)，按照?建筑构造荷载规?(GB50009-)的规定采用：ω0=0.5kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照?建筑构造荷载规?(GB50009-)的规定采用：μz=0.74；μs--风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，风荷载原则值为:Wk=0.7×0.5×0.74×0.693=0.179kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.179×1.2×1.52/10=0.058kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=15.191kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=N'=15.796kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规?(JGJ130-)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规?(JGJ130-)表5.3.3得：μ=1.53；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=2.651m；长细比:L0/i=167；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的成果查表得到：φ=0.253立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵御矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=15191.4/(0.253?24)+57669.173/4490=154.46N/mm2；立杆稳定性计算σ=154.46N/mm2不不小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！不考虑风荷载时σ=15796.2/(0.253?24)=147.254N/mm2；立杆稳定性计算σ=147.254N/mm2不不小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！七、最大搭设高度的计算按?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规?(JGJ130-)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs=[φAf-(1.2NG2k+0.85?.4(ΣNQk+MwkφA/W))]/1.2Gk构配件自重原则值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=5.91kN；活荷载原则值：NQ=2.88kN；每米立杆承受的构造自重原则值：Gk=0.129kN/m；计算立杆段由风荷载原则值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.058/(1.4×0.85)=0.048kN·m；Hs=(0.253×4.24×10-4×205×103-(1.2×5.91+0.85×1.4×(2.88+0.253×4.24×100×0.048/4.49)))/(1.2×0.129)=65.155m；按?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规?(JGJ130-)5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或不小于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=Hs/(1+0.001Hs)[H]=65.155/(1+0.001×65.155)=61.169m；[H]=61.169和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。脚手架单立杆搭设高度为25m，不不小于[H]，满足规定！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载原则值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.693，ω0＝0.5，Wk=0.7μz?μs?ω0=0.7?.92?.693?.5=0.223kN/m2；每个连墙件的覆盖面积脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8m2；按?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规?(JGJ130-)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=3.374kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=8.374kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ稟穂f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/15.9的成果查表得到φ=0.949，l为排架距离墙的长度；A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.24×10-4×205×103=82.487kN；Nl=8.374<Nf=82.487,连墙件的设计计算满足规定！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=8.374