单层厂房计算书

单层厂房计算书单层厂房计算书/单层厂房计算书单层厂房计算书1设计资料-1-2柱截面尺寸确立-1-2.1确立柱高度-1-2.2确立柱截面尺寸-1-2.3确立柱截面惯性距-1-3荷载运算-2-3.1恒荷载-2-屋盖恒载-2-吊车梁及轨道重力荷载设计值-3-柱自重重力荷载设计值-3-3.2屋面活荷载-3-3.3风荷载-3-3.4吊车荷载-4-吊车竖向荷载-4-吊车横向水平荷载-5-4内力分析-5-4.1恒载作用下排架内力分析-5-4.2屋面活荷载作用下排架内力分析-6-AB跨作用屋面活荷载-6-BC跨作用屋面活荷载-7-4.3风荷载作用下排架内力分析-7-左吹风时-7-右吹风时-8-4.4吊车荷载作用下排架内力分析-8-Dmax作用于A柱-8-Dmax作用于B柱左-9-Dmax作用于B柱右-10-Dmax作用于C柱-10-Tmax作用于AB跨柱-11-Tmax作用于BC跨柱-11-5内力组合-12-6柱截面设计-16-6.1上柱配筋运算-16-6.2下柱配筋运算-17-6.3柱的裂缝宽度验算-18-6.4柱箍筋配置-18-6.5牛腿设计-18-牛腿截面高度验算-19-牛腿配筋运算-19-6.6柱的吊装验算-19-单层厂房构造设计运算书1.设计资料本设计方案为左跨吊车C2，右跨吊车C1，牛腿顶标高9.6m，跨度27m，柱距6m。2.柱截面尺寸确立2.1确立柱高度估计基础埋深

2.2m，基础高

1.5m，室外处坪标高

-0.15m。A,C柱顶标高中柱总高下柱高上柱高

9.6+0.2+2.099+0.15=12.05mH=12.05+0.7=12.75mHl=9.6+0.7=10.3mHu=12.75-10.3=2.45m2.2确立柱截面尺寸依据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，由混凝土设计规范，6柱距单层厂房矩形、工字形截面柱截面尺寸限值并参照厂房柱截面形式和尺寸参照表确立柱截面尺寸，见表12.3确立柱截面惯性距排架平面内惯性矩A柱、C柱上柱：Iubh31400400321.33108mm41212(45025)2下柱：Il140080031300450341150251212223143.2108mm4B柱上柱：Iubh31400600372.00108mm41212(45025)2下柱：Il140080031300450341150251212223143.2108mm4表1柱截面运算参数运算参数截面尺寸/mm面积惯性矩/mm4自重柱号/mm2/（kN/m）上柱矩4004001.610521.331084.0A、C1.775105下柱400800100150143.210804.44542上柱矩4006002.410572.0010806.0B507521.775801下柱40080010015010143.021034.440010000001100004444270027000本案仅取一榀400排架进行运算，运算单元和运算简图如图25150252515060015025800800A柱C柱B柱图1运算单元和运算简图3.荷载运算3.1恒荷载屋盖恒载防水层

1所示。1500.4kN/m220mm厚水泥沙浆找平层0.4kN/m2100mm厚瑰宝岩制品保温层0.4kN/m2隔气层0.05kN/m230mm厚细石混凝土面层0.75kN/m

2预应力大型屋面板1.4kN/m2g3.4kN/m2天沟板天窗

2.02kN/m6m12.12kN38.30kN/榀屋架自重GGGG=441.20kN=441.20kN=441.20kN122kN/榀=441.20kN(Q=79.38kN)(Q=52.92kN)(Q=79.38kN)(Q=79.38kN)1111G1A50(3.4627212.1215015050G1C1.238.321222）441.20kN750G=17.64kN750e1A50mm,e1B150mm,e1C50mm4B=55.56kNG=11.76kN33G34C=55.56kN吊车梁及轨道重力荷载设计值G3A1.2（41.50.86）55.56kN200200750750G3C1.2（41.50.86）55.56kNe3A350mm,e3B150mm,e3C350mm柱自重重力荷载设计值G=54.88kNG=54.88kN=54.88kN5CA柱、C柱上柱G4AG4C1.24.02.4511.76kN下柱G5AG5C1.24.4410.354.88kNB柱上柱G4B1.26.02.4517.64kN800800800下柱G5B1.24.4410.354.88kNAe4Ae4C200mm,e4B0mmCB各项恒载作用地址如图2所示图2恒荷载作用地址图（单位：kN）3.2屋面活荷载屋面活荷载标准值为0.7kN/m2，雪荷载标准值为0.4kN/m2，后者小于前者，故仅按前者运算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：Q11.40.7627279.38kNQ1的作用地址与G1作用地址同样，如图2所示。3.3风荷载风荷载标准值可按式wkzsZw0运算，此中w00.50kN/m2，z1.0，Z依据厂房各部分标高及B类地面粗糙度由查表确立以下：柱顶（标高12.05m）Z1.000檐口（标高13.25m）Z1.017屋顶（标高14.75m）Z01.045风向-0.76-.666-5..=.000s如图-0.2+-μ--0.4（a）-0.5准值分别为：48..00w1k+Zw01.00.81.0000.40.32kN/m2-ZS1w2kZS2Zw01.00.41.0000.40.16kN/m2当a4h时，取μ0.2s当a4h时，取μ0.6s图3风荷载体型系数及排架运算简图则作用于排架运算简图（图3b）上的风荷载设计值为：q11.40.326.02.688kN/mq21.40.166.01.344kN/mFw1.4(0.80.4)1.0171.7(0.40.2)1.0451.0（0.620.52）1.1372.6（0.70.6）1.1480.451.00.46.028.01kN3.4吊车荷载已知200/50kN吊车参数：B6.39m,K5.0m,g69.77kN,Q200kN,Fp,max230kN,Fp,min60kN；160/32kN吊车参数：B6.39m,K5.0m,g63.26kN,Q160kN,Fp,max205kN,Fp,min91kN；依据B及K，可算得吊车梁支座反力阻截线中各轮压对应点的竖向坐标值。如图4所示。吊车竖向荷载A柱DmaxQPP，maxyi1.4230(10.6740.330.0075)647.70kNDminQPP，minyi1.4602.01168.84kNC柱0.00751.00.333DmaxQPP，maxyi1.40.6740.0075)578.16kN205(10.6740.333DminQPP，minyi1.4912.01256.07kNA柱图4吊车荷载作用下支座反力阻截线A柱与C柱的吊车荷载作用下的支座反力阻截线图形同样吊车横向水平荷载作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力TA1(Qg)10.1(20069.77)6.744kN44TB1(Qg)10.1(16063.26)5.582kN44作用于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值TmaxQTAyi1.46.7442.0118.98kNTmaxQTByi1.45.5822.0115.71kN4.内力分析该厂房为两跨等高排架，可用剪力分配法进行排架内力分析。此中柱的剪力分配系数i结果如表2。表2柱剪力分配系数柱别mm4C03/[13(1/n1)]i1/iHu/H1/H3/C0EIiiA、C柱柱

n0.149C02.863A0.2431010H3A0.203En0.503C02.979H3B0.1920.231010E

0.3290.3424.1恒载作用下排架内力分析恒载作用下排架的运算简图如图5a所示。图中的重力荷载G及力矩M是依据图2确立的，即A柱、C柱G1G1441.20kN;G2G3AG4A55.5611.7667.32kNG3G5A54.88kN;M1G1e1A441.20.0520.06kNM2(G1G4A)e4AG3e3A(441.211.76)0.255.560.3571.146kNmB柱G5G4BG317.6455.562128.76kNG6G5B54.88kN因为图5a所示排架为对称构造且作用对称荷载，排架构造无侧移，故各柱可按柱顶为不动铰支座运算内力。柱顶不动铰支座反力Ri可依据教材20.062A柱、C柱，nA0.149,0.203.06则)(b)31(1312A柱、C柱C1nA1.768，C31.373265.63125.523(1)3165.635.52M2A171.1461.3731(1)MC1C320.061.768RAHnA12.7510.44kNnA()H本例中R0104410.44()B。求得Ri后，可用安稳条件求出柱各截面的弯矩和剪力。41.9041.90GG-柱各截面的轴力为A该截面以上重力荷载之和，B恒载作用下排1架构造的弯矩CM2M25b，c。G2图和轴力争分别见图G5G2441.20882.4441.2图5d为排架柱的弯矩、剪力和轴力的正负号规定。（d）(c)452.96+V+N905.92452.96-+M508.52-1017.04-508.5263ABC+M563.4+VB1126.8C563.4A+N图5恒载作用下排架内力争4.2屋面活荷载作用下排架内力分析4.2.1AB跨作用屋面活荷载排架运算简图如图6a所示。此中Q179.38kN，它在柱顶及变阶处引起的力矩为M1A79.380.053.97kNmM2A79.380.215.88kNmM1B79.380.1511.91kNm关于A柱，C11.768，C31.544，则RAM1AC1M2A3.971.76815.881.544HHC312.752.47kN()关于B柱，n0.513，0.192，则21C131(1n)2311.5441)M1(RBC1)Hn1.5441.44kN(12.75则排架柱顶不动铰支座总反力为：RRARB2.471.443.91kN()将R反向作用于排架柱顶，用式VARAAR1.790.2700.811.03kN()运算相应的柱顶剪力，并与柱顶不动铰支座反力叠加，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力，即VARAAR2.470.3293.911.184kN()(a)--M1BM111A(b)VC3.C97R0.3293.911.286()11.91M2A6b，c所示。排架各柱的弯矩图、轴力争及柱底剪力争如图3.151.607(b)15.8811.9112.163.973.1512.160.10315.881.071.1841.286A3.68ABB13.22C16.18C(a)79.38-79.38-(c)Q11BQ11.2861.1031.1841AMM16.4013.223.68CAB79.3879.38A79.38B79.38Cc)BC跨作用屋面活荷载(ABC因为构造对称AB、BC跨同样，将图地址和方向调整一下即可。AB79.38C图7BC跨作用屋面活荷载时排架内力争4.3风荷载作用下排架内力分析左吹风时运算简图如图8a所示。关于A、C柱，nA0.149，0.203，由表2.5.2得:3[14(11)]A柱C11n0.361RqHC8[13(11)]0.36112.37kN()A112.68812.751nRcq2(HCb)111.34412.750.3616.18kN()RRARBFw12.376.1828.0146.56kN()各柱顶剪力分别为：VARAAR12.370.32946.562.948kN()26.4315.2939.00VBBR0.34246.5615.92kN()VCRCFwCR6.180.32946.569.14kN()排架内力争如图8b所示。q137.2215.92q226.27256.07A202.98225.78C（a）B2400024000(b)图8左吹风时排架内力争w右吹风时F将A、C柱内力符号对换，且内力符号改变即可。15.29q226.4339.00q1排架内力争如图9b所示。（a）240002400026.2715.9237.22225.78202.98256.07ABC图9右吹风时排架内力争4.4吊车荷载作用下排架内力分析Dmax作用于A柱运算简图如图10a所示。此中吊车竖向荷载Dmax，Dmin在牛腿顶面处引起的力矩为：MADmaxe3647.70.35226.7kNmMBDmine3168.840.75126.63kNm关于A柱，C31.373，则RAMAC226.71.37324.41kN()12.75H0.192，由表得：关于B柱，n0.503，6.49173.3953.3146.822703312C31.647213(11)RBC31.64716.36kN()Hn21.7619.112.6512.75169.8033.79A50.74RRARB16.368.05kN()BC24.41排架各柱顶剪力分别为:DmaxMBDMRA(c)maxVAAR24.410.3298.0521.76kN()(a)VBRBBR16.36647.7019.11kN(168.840.3428.05)VCCR0.3298.052.65kN()10b、c所示。排架各柱的弯矩图、轴力争及柱底剪力值如图CABABC图10Dmax作用在A柱时排架内力争Dmax作用于B柱左运算简图如图11a所示，MA，MB运算以下：MADmine3168.840.3559.09kNmMBDmaxe3647.70.75485.78kNm柱顶不动铰支座反力RA，RB及总反力R分别为：MAC359.096.36kN()RAH1.373M12.75BC3485.78RB1.64762.75kN()H12.75RRARB6.3662.7556.39kN()各柱顶剪力分别为：VARAAR6.360.32956.3924.91kN()VBRBBR62.750.34256.3943.46kN()VCCR0.32956.3918.55kN()24.9143.4618.55Amin258.51B236.51MMADmaxB(a)()168.84647.7011b、c所示。排架各柱的弯矩图、轴力争及柱底剪力值如图ABCABC图11Dmax作用在B柱左时排架内力争Dmax作用于B柱右(a)maxDmin运算简图如图12a所示，BCMBMBDmaxe3578.160.75433.62kNmMCDmine3256.070.3589.62kNmBCA柱顶不动铰支座反力RB,RC及总反力R分别为：MB(b)RBC3433.621.64756.01kN335.25()-98.3762.50H12.75MCRCC389.62)H1.3739.65kN(RRC12.75)RB56.019.65-46.36kN(25.5115.25194.45B289.87AC各柱顶剪力分别为：VAAR0.32946.3615.25kN()(c)256.07578.16VBRBBR-56.010.34246.36-40.15kN()VCRCCR9.660.34246.3625.51kN()排架各柱的弯矩图、轴力争及柱底剪力值如图12a、b、c所示。ABC图12Dmax作用在B柱右时排架内力争Dmax作用于C柱运算简图如图13a所示，MB，MC运算以下：MBDmine3256.070.75192.05kNmMCDmaxe3578.160.35202.35kNm柱顶不动铰支座反力RB,RC及总反力R分别为：RBMBC3192.05H-1.64724.81kN()12.75RCMCC3202.351.37321.79kN()H12.75ABC(c)256.07578.16RRBRC24.8121.793.02kN()各柱顶剪力分别为：VAAR0.3293.02-0.99kN()VBRBBR-24.810.3423.02-23.77kN()CABVCRCCR21.790.3293.0222.78kN()排架各柱的弯矩图、轴力争及柱底剪力值如图13b、c所示。图13Dmax作用在C柱时排架内力争Tmax作用于AB跨柱当AB跨作用吊车横向水平荷载时，排架运算简图如图14a所示。关于A柱，n0.149,0.203,由表得a(2.451.2)2.450.510；关于B柱，n0.503,0.192，则3(2a)(1a2)(23a)23anA柱C50.7583121(2)RTC3(2a)(1a14.39kN()A52(23a)3anB柱C50.7833(1RTC211)14.86kN()B518.980.783maxn排架柱顶总反力R为：RRARB14.3914.8629.25kN()a(b)各柱顶剪力为：5.966.0911.09Tmax10.8423.57VARAARTmax14.390.329)29.254.77kN(VBRBBR14.860.34229.254.87kN()VCCR0.32929.259.62kN()A14.21B4.87C9.62排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图14b所示。122.66C157.45A156.17B图14Tmax作用于AB跨时排架内力争Tmax作用于BC跨柱当BC跨作用吊车横向水平荷载时，排架运算简图如图15a所示。关于B柱，n0.503,0.192,由表得a(2.451.2)2.450.510；关于C柱，(a)a2)n0.149,0.203，则3(2a)(1(23a)23anB柱C5Tmax0.78321312Tmax(1)RTC3(2a)(1a)12.30kN()B52(23a)3anC柱C50.7583(1RTC211)11.91kN()515.710.758CCAmaxnB排架柱顶(b)总反力R为：RRBRC12.3011.9124.21kN()5.034.9318.969.009.19各柱顶剪力为：VAAR0.32924.217.97kN()VBRBBR12.300.34224.214.02kN()11.777.7411.69VR98.6811.910.32924.21129.41)130.42CR3.94kN(CCCAB排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图15b所示。图15Tmax作用于BC跨时排架内力争5.内力组合操控截面分别取上柱底部截面I-I，牛腿顶截面II-II和下柱底截面III-I，按公式求得最不利的内力值，见表3，4。在每种荷载效应组合中，对矩形和工字型截面柱均应试虑以下四种不利内力组合：1）+Mmax及相应的N，V；2）-Mmax及相应的N，V；3）Nmax及相应的M，V；4）Nmin及相应的M，V；对柱进行裂缝宽度验算时，内力采用标准值，同时只需对e0/h0＞0.55的柱进行验算。柱号及正向内力ⅠⅠⅡⅡⅢⅢ

表3A柱内力设计值汇总表(M/kNm,N/kN,V/kN)屋面活荷载吊车竖向荷载吊车水平荷载风荷载荷载种类恒载DmaxDmaxDmaxDmaxTmaxTmax作用在作用在作用在作用在作用在作用在作用在作用在左风右风AB跨BC跨A柱B柱左B柱右C柱AB跨BC跨序号①②③④⑤⑥⑦⑧⑨⑩?Mk5.52-1.072.37-53.31-61.0337.36-2.43±11.09±18.9615.29-26.42Ⅰ-ⅠNk452.9679.380.000.000.000.000.000.000.000.000.00Mk-65.03-15.882.37173.39-1.9437.36-2.43±11.09±18.9615.29-26.42Ⅱ-Ⅱ0.000.000.000.000.000.000.00Nk508.5279.38647.70168.84Mk41.90-3.6816.4050.74-258.51194.45-12.62±157.45±98.69256.07-225.78+V

+N+MⅢ-ⅢNk563.479.380.00647.70168.840.000.000.000.000.000.00Vk10.441.1841.286-21.76-24.9115.25-0.99±14.21±7.7437.22-26.27表4A柱内力组合表内力组合截面MⅠ-ⅠNMⅡ-ⅡNMNⅢ-ⅢVMk

+Mmax及相应的N,V-Mmax及相应的N,V①+0.9[②+③+0.966.07①+0.9[0.8(⑤+-79.31(⑥+⑨)+⑩]524.40⑦)+0.9⑨+?]452.96①+0.9[③+0.8117.36①+0.9[②+0.8-122.20(④+⑥)+0.9⑨+⑩]974.86(⑤+⑦)+0.9⑨+?]701.53①+0.9[③+0.8591.19①+0.9[②+0.8-517.331029.74766.81(④+⑥)+0.9⑧+⑩](⑤+⑦)+0.9⑧+?]51.92-41.23

Nmax及相应的M,VNmin及相应的M,V①+0.9[②36.95①+0.936.32+③+0.9[③+0.9⑥]524.40(⑥+⑨)+⑩]452.96①+0.990.42①+0.9[0.9(⑨+⑦)-106.73④1091.45+?]508.5287.5790.90①+0.9④①+0.9[③+0.9×⑥+1146.330.9×⑨+?]563.4-9.146.5875.75Nk469.5Vk6.柱截面设计混凝土等级强度为C30，fc14.3N/mm2，ftk2.01N/mm2；采用HRB400级钢筋，fyfy'360N/mm2,b0.518。上下柱均采用对称配筋。6.1上柱配筋运算由表7可见，上柱截面共有4组内力。取h040040360mm。轴力较小的一组，即M36.32Nm，N452.96kN由规范查得有吊车厂房排架方向上柱的运算长度l022.454.9m。附带偏爱距ea取20mm（大于400/30mm）。e0M36.3210680mm，e0ea8020100mm，N452960ei由l0h490040012.25＞5，故应试虑偏爱距增大系数η。0.5fcA0.514.34002N4529602.531490011l0)2122.531.91(100()1500eih615006400MM10kNm01.9136.3269.3710h0360e0M69.37106153mm，eie0ea15320173mm，N452960由l0h490040012.25＞5，故应试虑偏爱距增大系数η0.5fcA0.514.34002N4529602.531l0149001()2122.531.53eih173()15004002as'80h0219＜fcbh01.014.3360360h00.22取x14003602as'进行运算。e'eih2as'173400/24013mmAsAs'Neas')4529601351mm2fy(h0360(36040)按构造配筋，选316（As603mm2），则As/(bh)603/(400400)0.37%＞0.2%，满足要求。由规范得垂直于排架方向柱的运算长度l01.252.453.063m,则l0/b3063/4007.66,1.0。Nu0.9(fcAfy'As')0.91.0（14.34004003606032）3352.10kN＞Nmax满足弯矩作用平面外的承载力要求。6.2下柱配筋运算取h080040760mm。与上柱分析方法近似，在表7的8组内力中，采用以下两组不利内力：M591.19kNm，N1029.74kNM90.90kNm，N563.40kN（1）按M591.19kNm，N1029.74kN运算下柱运算长度取l01.0Hl10.3m。附带偏爱距ea800/3027mm（大于20mm）。b100mm,bf'400mm,hf'150mm。e0M591.19106574mm，e0ea57427601mm，N1029740ei12.88＜＞155，故应试虑偏爱距增大系数η。由l0h103008000.5fcA0.514.3100800（400100）21501.18＞1.0N1029740(l0)2(10300)21.1811111.161500eih615006016800MM591.191010kNm01.16685.78h0106760e0M0685.78665.97mm，e0ea66540705mm，N1029740ei＞5由l0h10300800，故应试虑偏爱距增大系数η12.88＜150.5fcA0.514.340021.11＞1.0N1029740(10300)21.1111(l0)2111.13e1500ei13705798.2mm＞0.3h0.3760228mmih0760故为大偏爱受压。先假定中和轴位于翼缘内，则xN10297401fcbf'1.014.3143.00mm＜hf'400eeih/2as705800/2401065mmAsAs'Ne1fc(bf'b)hf'(h02hf')fy(h0as')

150mm1fcbx(h0x)2102974010651.014.3(400100)150(7601150)1.014.3100143(760143)36076022（）（2）按M90.90kNm，N563.4kN运算1426mm下柱运算长度取l01.0Hl10.3m。附带偏爱距ea800/3027mm（大于20mm）。b100mm,bf'400mm,hf'150mm。e0M90.90106mm，e0ea16127188mm，N161ei563400155，故应试虑偏爱距增大系数η。由l0h1030080012.88＜＞0.5fcA0.514.3100800（400100）21502.1＞1.0N5634001l0103001)211(22.11.94(188)eih150080015006MM1.9490.90106176.3510kNm0h0106760e0M0176.35313mm，e0ea31320333mm，N563400ei＞5由l0h10300800，故应试虑偏爱距增大系数η12.88＜150.5fcAN2.1＞1.011l0)211(1030022.11.53(333)eih1500800e15000.3760228mm1.53333509.49mm＞0.3hih00760故为大偏爱受压。先假定中和轴位于翼缘内，则xN56340098.50mm＜hf'1fcbf'1.014.3400eeih/2as333800/240713mmAsAs'Ne1fc(bf'b)hf'(h02hf')fy(has'014.3(400150100)(7602360（760537mm2

150mm1fcbx(h0x)298.50)150)1.014.310098.50(760240）综合上述运算结果，下柱截面采用6Φ18（As1527mm2）。按此配筋，领悟算柱弯矩作用平面外的承载力亦满足要求。6.3柱的裂缝宽度验算《规范》规定，对e0/h00.55的柱进行裂缝宽度验算，本设计中下柱未显现e0/h00.55的内力，故不需进行裂缝宽度验算。6.4柱箍筋配置箍筋数目由构造要求操控。依据构造要求，上、下柱均采用8@200箍筋。6.5牛腿设计依据吊车梁支承地址、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如图16所示。此中牛腿截面宽度b500mm，牛腿截面高度h600mm,h0565mm。牛腿截面高度验算20.65，ftk2.01N/mm,F00hk0（牛腿顶面无水平荷载）a5020530mm＜0，取a=0，Fvk按下式确立：DmaxG3647.700055.56508.94kNfvk1.41QG1001.2500565Fhkftkbh02.01＞Fvk(10.5)a/h00.65738.17kNFvk0.50.5故牛腿截面高度满足要求。800图16牛腿尺寸简图牛腿配筋运算因为a30mm＜0，因此该牛腿按构造要求配筋，依据构造要求，Asminbh0.0025009900。实质采用6002450s616mm2)。水平箍筋600600mm2414(A采用8@100。6.6柱的吊装验算M2M1采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊，柱M3插入杯口深度为h10.9800720mm,取h1750mm,则柱的吊装时总长度为2.4510.30.7213.47m。运算简图如图17所示。图17柱吊装运算简图柱吊装时期的荷载为柱自重重力荷载（应试虑动力系数），即q1Gq1k1.51.354.08.1kN/mq2Gq2k1.51.35(0.50.825)22.78kN/mq3Gq3k1.51.354.448.99kN/m在上述荷载作用下，柱各操控截面的弯矩为：M11q1Hu218.12.45224.31kNm221（M21(2.450.6)222.78）0.6240.32kNm8.128.1212由MBRAl3q3lM20得；23RA12M218.9940.32q3l3l328.0231.02kN28.02M3RAx1q3x2令dM323.45m,则下柱最大弯矩M3RAq3x0，得xRA/q331.02/8.99为：dxM331.023.4518.993.45253.52kNm29。柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算过程见表表9柱吊装时期承载力及裂缝宽度验算表柱截面上柱下柱M(Mk)/(kNm)24.3140.32MufyAs(h0as')/(kNm)69.47>0.9×24.31=21.88395.80>0.9×40.32=36.297.基础设计GB50007-2002《建筑地基基础设计规范》规定，关于6m柱距的单层多跨厂房，其地基承载力特色值160kN/m2fk＜200kN/m2、吊车起重量160~200kN、厂房跨度l30m、设计等级为丙级时，可不做地基变形验算。本案满足上述要求，故可不做地基变形验算。基础混凝土强度等级采用C30，下设100mm厚C10的混凝土垫层。7.1作用于基础顶面上的荷载运算作用于基础顶面上的荷载包含柱底（Ⅲ-Ⅲ截面）传给基础的M，N，V以及外墙自重重力荷载，前者可由表8中的Ⅲ-Ⅲ截面采用，见表10，其中内力标准组合值用于地基承载力验算，差不多组合值用于受冲切承载力验算和底板配筋运算，内力的正负号见图24018b。40008000基础设计的不利内力±0.00表1081e4200荷载效应差不多组合wNM75荷载效应标准组合Nw325组别05VN/kNV/kNM/(kN/m)6N/kNV/kN/(kN/m)04Mk0k0k1050051第一组374.14783.6643.46270.38608.3332.01800244015第二组-374.94526.53-40.31-264.68027.82040第三组13.72877.57-9.0212.930-5.54675.41600042001(a)(b)图18基础荷载表示图由图18a可见，每个基础担当的外墙总宽度为6.0m，总高度为14.65m，墙体为240mm双面粉刷墙（5.24kN/m2）塑钢窗（0.45kN/m2），基础梁截面为250mm600mm(4.2kN/m)，每个基础担当的自由墙体传来的重力荷载为：240mm厚双面粉刷墙5.24614.65（4.81.8）4.2315.34kN塑钢窗0.45（4.81.8）4.212.47kN基础梁64.225.2kNNwk353.01kNNwk距基础形心的偏爱距ew为：ew(240800)/2520mmNwk1.2Nwk1.2353.01423.61kN基底尺寸及埋置深度按构造要求拟定高度hh1a150mm柱的插入深度h10.9hc0.9800mm720mm800mm，取h1800mm。杯底厚度a1应大于200mm，取a1250mm，则h850250501100mm。基础顶面标高为-0.850m，故基础埋置深度d为：dh1.1m1.11.12.2m杯壁厚度t300mm,取325mm；基础边沿高度a2取400mm，台阶高度取500mm，见图18b。拟定基础底面尺寸Nk,maxNwk675.41353.017.04m2Amd190202.2fa合适放大，取Abl4.22.510.50m2。运算基底压力及验算地基承载力GkmdA202.210.50462.00kNW1lb212.54.227.350m3基地压力按式6pk.max6NbkMbk运算，结果见表11；按pk,maxpk,minpAWa验算地基承载力，此中pfa且.mink,max1.2f2190228kN/m2，验算结果见表11。可见，基础底面尺寸满足要求。1.2fa1.2表11基础底面压力运算及地基承载力验算类别Mk/(kNm)Nk/kNVk/kNNbkNkGkNwk(kN)Mbk(MkVkhNwkew)/(kNm)pNbkMbkkN/m2k.maxpAWk.minppk,maxpk,minf（kpa）2apk,max1.2fa(kpa)

第一组第二组第三组270.38-264.6812.93608.33424.66675.4132.01-27.82-5.541423.341239.671490.42122.03-478.85-176.73152.16183.21165.99118.9552.91117.90135.56<190118.06<190141.95<190152.16<228183.21<228165.99<2287.3基础高度验算这时应采用基地净反力设计值pj，pj,max和pj,min，结果见表12。表12基础底面净反力设计值运算表类别第一组第二组第三组Mk/(kNm)374.14-374.9413.72Nk/kN783.66526.53877.57Vk/kN43.46-40.31-9.02NbNNw(kN)1207.27950.141301.18Mb(MVhNwew)