两江大道东侧（五横线至六横线）片区道路工程-岩土工程设计计算书

PAGEPAGE1两江大道东侧（五横线至六横线）片区道路工程岩土工程设计计算书174631工程概况 248951.1道路设计概况 2273461.2岩土体设计参数值建议（摘自地勘） 2120062设计采用的技术规范、标准 3306722.1采用的技术规范、标准 3147362.2技术标准 3192063.边坡支挡稳定性验算 4199483.11-1’剖面边坡稳定性验算（岩层面滑动） 4115403.22-2’剖面边坡稳定性验算（岩层面滑动） 5284183.34-4’剖面边坡稳定性验算 615923.4顺层边坡互层层面处的次级剪出稳定性验算 7307233.5顺层边坡加固稳定性验算 8207473.69-9’剖面边坡稳定性验算 8319163.7基坑护壁稳定性验算 10204303.8桩板挡墙验算 1196713.9折背式挡墙验算 181工程概况1.1道路设计概况两江大道东侧（五横线至六横线）片区道路工程(航天职大周边道路)位于龙兴聚居区内，北临快速路六横线，西接现状主干路两江大道。本项目包含4条道路，涉及到2条城市次干路及2条城市支路，均为新建道路，总长度约为2.5公里，其中次干路总长约为0.6公里，支路总长约1.9公里。纵二路和横二路设计车速为40km/h，4号路设计车速为30km/h，5号路设计车速为30km/h。1.2岩土体设计参数值建议（摘自地勘）岩土名称饱和重度天然重度地基承载力特征值[fak]地基承载力标准值[fk]抗压强度标准值抗拉强度抗剪强度基底摩擦系数μ水平抗力系数饱和天然内摩擦角内聚力cKN/m3KPaKPaMPaMPaKPaKPaMN/m3素填土21.5*20*28*（天然）5.0*（天然）25*（饱和）3.0*（饱和）粉质粘土19.719.4140*24（天然）12.0（天然）0.25*18（饱和）10.0（饱和）强风化泥岩24.1*23.6*300*0.35*强风化砂岩24.1*23.8*400*0.40*中等风化泥岩25.124.8156147302.574.3062.7228.57167.580.45*50*中等风化砂岩23.923.767482044912.9518.59380.2434.901023.120.55*250*层面14*35*裂隙18*50*岩性重度(kN/m3)地基承载力特征值(kPa)岩石抗压强度(MPa)岩(土)体抗剪强度岩体抗拉强度(kPa)变形模量(MPa)弹性模量Ee(MPa)泊松比μ岩（土）体的水平抗力系数（的比例系数）MN/m3/MN/m4岩体水平抗力系数k(MN/m3)砂浆与岩石的粘结强度极限标准值(kPa)基底摩擦系数μ天然饱和天然饱和Ф(°)C(kPa)Ф(°)C(kPa)素填土20.5*现场试验确定//*25*8*22*4////*6/*300.25粉质粘土19.90*100-150//23.2014.6015.5610.60//*8/*300.25强风化砂岩24.6*500//*28*12//////*60/*1400.40强风化泥岩25.1*300//*25*12//////*40/*1200.40强风化粉砂岩24.6*300//*25*12//////*45*1200.40中风化泥岩25.130897.804.8330558/34/753600.45中风化砂岩24.611519636.8329.0934.501838//695329436150.27/45010000.55中风化粉砂岩24.614653.70（低值）2.44（低值）*29*320//*90*669*792*0.34/453000.4024.631167.87（高值）5.11（高值）*30*560//*143*950*1071*0.33/753700.45备注：1）、带“*”为经验值；2）、边坡岩体破碎或结构面起控制作用时，边坡稳定性验算或挡护结构计算时，应重点考虑危险不利结构及其组合，不应以岩石或岩体的抗剪、抗拉指标作为计算依据；3）、工程区岩土体物理力学指标受场地条件影响，施工扰动、开挖暴露、连续降雨等都可能造成部分岩土参数发生变化。建议采用信息法施工，动态法设计，必要时对设计参数进行调整或修正；4)、压实后的填土承载力建议通过现场试验确定取值；5）、由于本场地粉砂岩出露较少，本次勘察取样较少，抗剪强度参数根据工程经验取经验值。6）、当岩体长期受水浸泡时，采用饱和强度确定。岩土名称饱和重度天然重度地基承载力特征值[fak]地基承载力标准值[fk]抗压强度标准值抗拉强度抗剪强度基底摩擦系数μ水平抗力系数饱和天然内摩擦角内聚力cKN/m3KPaKPaMPaMPaKPaKPaMN/m3素填土21.5*20*28*（天然）5.0*（天然）25*（饱和）3.0*（饱和）粉质粘土19.719.4140*24（天然）12.0（天然）0.25*18（饱和）10.0（饱和）强风化泥岩24.1*23.6*300*0.35*强风化砂岩24.1*23.8*400*0.40*中等风化泥岩25.124.8156147302.574.3062.7228.57167.580.45*50*中等风化砂岩23.923.767482044912.9518.59380.2434.901023.120.55*250*层面14*35*裂隙18*50*岩土名称饱和重度天然重度地基承载力特征值[fak]地基承载力标准值[fk]抗压强度标准值抗拉强度抗剪强度基底摩擦系数μ水平抗力系数饱和天然内摩擦角内聚力cKN/m3KPaKPaMPaMPaKPaKPaMN/m3素填土21.5*20*28*（天然）5.0*（天然）25*（饱和）3.0*（饱和）粉质粘土19.719.4140*24（天然）12.0（天然）0.25*18（饱和）10.0（饱和）强风化泥岩24.1*23.6*300*0.35*强风化砂岩24.1*23.8*400*0.40*中等风化泥岩25.124.8156147302.574.3062.7228.57167.580.45*50*中等风化砂岩23.923.767482044912.9518.59380.2434.901023.120.55*250*层面14*35*裂隙18*50*2设计采用的技术规范、标准2.1采用的技术规范、标准（1）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）（2）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）（3）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）（4）《城市道路路基设计规范》（CJJ194-2014）（5）《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)（6）《工程岩体分级标准》（GB/T50218-2014）（7）《工程结构可靠性设计统一标准》（GB50153-2008）（8）《建筑与市政地基基础通用规范》（GB55003-2021）（9）《建筑边坡工程鉴定与加固技术规范》（GB50843-2013）（10）《城市道路工程设计规范》（CJJ37-2012）（11）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（12）《公路工程抗震规范》（JTGB02-2013）（13）《重庆市建设委员会关于重庆市建设领域限制、禁止使用落后技术的通告》（14）《关于进一步加强全市高切坡、深基坑和高填方项目勘察设计管理的意见》渝建发〔2010〕166号2.2技术标准（1）设计基准年限根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）支挡工程设计基准年限为50年。（2）安全等级根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）边坡与支挡结构安全等级：根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）边坡与支挡结构安全等级：边坡为一级。（3）地震设防标准根据《中国地震动峰值加速度区划图A1》及《中国地震动反应谱特征周期区划图B1》划分，场区抗震设防烈度为6度（构造设防）。3.边坡支挡稳定性验算3.11-1’剖面边坡稳定性验算（岩层面滑动）计算简图（沟槽底部剪出）计算结果（沟槽底部剪出）计算简图（路面剪出）计算结果（路面剪出）备注：裂隙水压力按充水高度为裂隙高度1/2考虑。3.22-2’剖面边坡稳定性验算（岩层面滑动）计算简图（沟槽底部剪出）计算结果（沟槽底部剪出）计算简图（路面剪出）计算结果（路面剪出）备注：裂隙水压力按充水高度为裂隙高度1/2考虑。3.34-4’剖面边坡稳定性验算计算简图计算结果（沟槽底部剪出）备注：裂隙水压力按充水高度为裂隙高度1/2考虑。计算简图计算结果（路面剪出）备注：裂隙水压力按充水高度为裂隙高度1/2考虑。3.4顺层边坡互层层面处的次级剪出稳定性验算顺层边坡互层层面处的次级剪出稳定性验算按最不利断面1-1进行验算：计算简图计算结果备注：裂隙水压力按充水高度为裂隙高度1/2考虑。根据上述计算结果，在不做支护的情况下，边坡安全系数为1.47，边坡处于稳定状态；由于互层层面位于第一级边坡中间，第一级边坡已采用锚索格钩梁进行加固处理，故边坡安全储备更充足。3.5顺层边坡加固稳定性验算根据上述计算结果，下滑力最大为4-4剖面，下滑力为421.4KN/m，边坡加固按最不利剖面控制。格构梁横梁间距为3m，共设置3道横梁；竖梁沿道路走向间距为3m，单轴锚索需提供的抗滑力F=421.4×3kN=1264.2kN。单轴单根锚索需提供抗滑力F1=F/3=421.4kN。锚索轴向拉力NaK=421.4/(SIN(12°+20°)*TAN(12°)+COS(12°+20°)）=438.64kN。锚索配筋计算如下：3.69-9’剖面边坡稳定性验算边坡圆弧滑动以剖面9-9为例进行验算，翻挖回填按临时边坡进行计算，边坡稳定安全系数应大于1.25。[控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状:圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数3坡面线号水平投影(m)竖直投影(m)超载数16.0004.0000220.00010.0000320.0000.0001超载1距离0.010(m)宽20.000(m)荷载(5.00--5.00kPa)270.00(度)[土层信息]上部土层数1层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)力系数114.00020.50030.000层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)18.00025.000下部土层数2层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)力系数12.00020.50030.000210.00025.100360.000层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)18.00025.00020.00052.000[计算条件]圆弧稳定分析方法:Bishop法稳定计算目标:自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度:1.000(m)搜索时的圆心步长:1.000(m)搜索时的半径步长:0.500(m)[计算结果图]最不利滑动面:滑动圆心=(2.036,23.800)(m)滑动半径=24.088(m)滑动安全系数=1.354经计算，边坡稳定系数1.354，边坡整体稳定。 3.7基坑护壁稳定性验算本项目顶管工作井采用垂直护壁开挖，最大深度约为14.0m；土层及强风化考虑施加护壁加以支护，护壁最大深度约11.5m，内空直径8.0m，平均壁厚0.5m。根据《重庆市建筑桩基础设计与施工验算规范DBJ50-200-2014,条文说明4.3.7条》进行护壁计算，计算结果如下：截面位置弯矩（kN-m）板厚度(mm)计算配筋面积(mm2)配筋最不利情况114.285001050E20@150经计算，圆形护壁主要为轴心受压构件，单位面积护壁所受轴力最大值1为502.1KN；护壁计算时，考虑护壁施工特点，对混凝土强度按20%进行折减，设计混凝土强度为C30。根据混凝土结构设计规范，C30混凝土轴心抗压强度设计值为14.3N/mm2；混凝土单位面积所能承受的轴力F2为0.2*14.3*0.5*1000KN=1430KN；设计轴心压力=502.1kN＜1430KN，故护壁计算满足规范要求。3.8桩板挡墙验算本项目设置两段桩板挡墙，挡墙位于地通道敞口段，采用Φ1500桩板，桩心间距4m。挡墙取最不利情况：桩临空高度8.2m（含2m管沟临时开挖）进行计算，计算结果如下：1.总控制信息路基型式路堑地区类型一般地区支护类型桩＋板结构重要性系数1.00抗震设计烈度(度)配筋计算水平地震系数Kh水上地震角(度)水下地震角(度)重要性修正系数Ci综合影响系数Cz2.坡线、土层和水位1)坡线信息坡线数1坡线水平投影竖向投影坡线长坡线仰角荷载数序号长(m)长(m)(m)(°)120.0000.00020.0000.0001坡线荷载：荷载荷载类型P1P2X1(m)X2(m)序号(kN,kN/m)(kN/m)1-1分布力5.0005.0000.00020.0002)土层信息桩前地面横坡无横坡桩前地面横坡角(度)0.000桩后横坡角(度)0.000结构与土摩擦角(度)12.500嵌固段以上土层数:2序号地层地层重度浮重度粘聚力内摩擦综合内摩土摩阻计算m,c,K承载类型厚(m)(kN/m3)(kPa)角(°)擦角(°)力(kPa)方法力(kPa)1土层8.2020.508.0025.00120.00m法6.00150.00嵌固段土层数:1序号地层地层重度浮重度粘聚力内摩擦综合内摩土摩阻计算m,c,K承载类型厚(m)(kN/m3)(kPa)角(°)擦角(°)力(kPa)方法力(kPa)1岩层10.0025.100.00052.000120.00K法75.0006003)水位信息非浸水地区，无水位信息3.计算模型1)桩前覆土模型：弹簧模型4.桩信息1)桩基本信息桩前地面以上长度(m)8.200嵌固点深度(m)0.000悬臂长度(m)8.200嵌固长度(m)4.000截面形状圆形桩径D(m)1.500桩中心距(m)4.000桩底支承条件自由坡线数12)桩配筋信息桩作用综合分项系数1.0桩混凝土强度等级C30桩纵筋合力点到外皮距离(mm)100桩容重(kN/m3)25.00桩纵筋级别HRB400桩箍筋级别HRB4005.板信息1)板尺寸信息桩间板类型直板桩间板的种类数1板的搭接长度(m)0.500板类型号板厚(mm)板宽(m)板块数13500.600102)板配筋信息板作用综合分项系数1.000混凝土强度等级C30钢筋合力点到边缘距离(mm)25板纵筋级别HRB400板选筋钢筋直径147.结构上自定义荷载以及荷载组合1)桩顶自定义荷载桩顶自定义荷载数：02)桩荷载组合[库仑土压力(一般)组合]荷载号荷载名称是否参与调整系数1桩自重√1.0002桩顶恒载√1.0003桩顶活载√1.0004桩后主动土压力√1.4002)板荷载组合[库仑土压力(一般)组合]荷载号荷载名称是否参与调整系数1板后主动土压力√1.400原始条件:钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范GB50010-2010》(一)桩身内力计算1.当前计算工况的开挖深度：8.200按实际墙背计算得到:第1破裂角：34.812(度)Ea=195.644(kN)Ex=191.007(kN)Ey=42.345(kN)作用点到嵌固点距离Zy=2.406(m)第1嵌固段地层计算方法:K法 背侧——为挡土侧；面侧——为非挡土侧。背侧最大弯矩=2871.390(kN-m)距离桩顶8.800(m)面侧最大弯矩=0.000(kN-m)距离桩顶0.000(m)最大剪力=1251.648(kN)距离桩顶10.400(m)最大位移=-64(mm)点号距顶距离弯矩剪力位移土反力(m)(kN-m)(kN)(mm)(kPa)1-0.000-0.0000.000-64.470.00020.2000.0000.000-63.180.00030.4000.0000.000-61.880.00040.600-0.0000.000-60.590.00050.8000.000-0.000-59.300.00061.0000.005-0.077-58.010.00071.2000.091-1.052-56.710.00081.4000.536-3.670-55.420.00091.6001.668-7.929-54.130.000101.8003.817-13.831-52.840.000112.0007.310-21.374-51.550.000122.20012.476-30.560-50.250.000132.40019.643-41.388-48.960.000142.60029.140-53.858-47.670.000152.80041.296-67.970-46.380.000163.00056.438-83.724-45.080.000173.20074.895-101.120-43.790.000183.40096.995-120.158-42.500.000193.600123.068-140.839-41.210.000203.800153.440-163.161-39.920.000214.000188.442-187.126-38.630.000224.200228.400-212.733-37.340.000234.400273.644-239.981-36.060.000244.600324.502-268.872-34.770.000254.800381.302-299.405-33.490.000265.000444.374-331.580-32.210.000275.200514.044-365.397-30.930.000285.400590.642-400.857-29.650.000295.600674.496-437.958-28.380.000305.800765.935-476.701-27.110.000316.000865.286-517.087-25.840.000326.200972.879-559.115-24.580.000336.4001089.041-602.784-23.330.000346.6001214.102-648.096-22.080.000356.8001348.389-695.050-20.830.000367.0001492.231-743.646-19.600.000377.2001645.957-793.884-18.370.000387.4001809.895-845.764-17.150.000397.6001984.372-899.286-15.940.000407.8002169.719-954.451-14.740.000418.0002366.262-1011.257-13.550.000428.2002574.331-965.260-12.38-0.000438.4002746.494-671.510-11.22-841.354448.6002842.935-312.241-10.07-755.398458.8002871.3908.605-8.94-670.581469.0002839.493291.542-7.83-586.916479.2002754.774537.086-6.73-504.391489.4002624.659745.742-5.64-422.970499.6002456.477917.996-4.57-342.604509.8002257.4601054.307-3.51-263.2235110.0002034.7541155.101-2.46-184.7505210.2001795.4201220.766-1.43-107.0945310.4001546.4481251.648-0.40-30.1605410.6001294.7621248.0500.6246.1525510.8001047.2281210.2281.63121.9435611.000810.6701138.3962.63197.3115711.200591.8701032.7223.63272.3525811.400397.581893.3344.63347.1535911.600234.536720.3215.62421.7926011.800109.452513.7436.62496.3346112.00029.039273.6317.61570.8296212.2000.00072.5978.60645.309桩底竖向合力=598.26(kN)，桩底面积A=1.767(m2)桩底所在土层承载力=600.00(kPa)故桩的竖向地基承载力满足。(二)桩身配筋计算点号距顶距离弯矩剪力全部纵筋箍筋(m)(kN.m)(kN)(mm2)(mm2/m)10.0001.0000.0009719125820.2001.0000.0009719125830.4001.0000.0009719125840.6000.0000.0009719125850.8000.0000.0009719125861.0000.005-0.0779719125871.2000.091-1.0529719125881.4000.536-3.6709719125891.6001.668-7.92997191258101.8003.817-13.83197191258112.0007.310-21.37497191258122.20012.476-30.56097191258132.40019.643-41.38897191258142.60029.140-53.85897191258152.80041.296-67.97097191258163.00056.438-83.72497191258173.20074.895-101.12097191258183.40096.995-120.15897191258193.600123.068-140.83997191258203.800153.440-163.16197191258214.000188.442-187.12697191258224.200228.400-212.73397191258234.400273.644-239.98197191258244.600324.502-268.87297191258254.800381.302-299.40597191258265.000444.374-331.58097191258275.200514.044-365.39797191258285.400590.642-400.85797191258295.600674.496-437.95897191258305.800765.935-476.70197191258316.000865.286-517.08797191258326.200972.879-559.11597191258336.4001089.041-602.78497191258346.6001214.102-648.09697191258356.8001348.389-695.05097191258367.0001492.231-743.64697191258377.2001645.957-793.88497191258387.4001809.895-845.76497191258397.6001984.372-899.28697191258407.8002169.719-954.45197681258418.0002366.262-1011.257107421258428.2002574.331-965.260117861258438.4002746.494-671.510126581258448.6002842.935-312.241131501258458.8002871.3908.605132951258469.0002839.493291.542131321258479.2002754.774537.086127001258489.4002624.659745.742120391258499.6002456.477917.996111931258509.8002257.4601054.3071020112585110.0002034.7541155.101971912585210.2001795.4201220.766971912585310.4001546.4481251.648971912585410.6001294.7621248.050971912585510.8001047.2281210.228971912585611.000810.6701138.396971912585711.200591.8701032.722971912585811.400397.581893.334971912585911.600234.536720.321971912586011.800109.452513.743971912586112.00029.039273.631971912586212.2000.00072.59797191258=====================================================================桩配筋面积最终结果：纵筋最大为13295(mm2)抗剪箍筋最大为1258(mm2/m)挡板计算：[板后土压力]按实际墙背计算得到:第1破裂角：34.812(度)Ea=195.644(kN)Ex=191.007(kN)Ey=42.345(kN)作用点到嵌固点距离Zy=2.406(m)板类型：直板取单位宽度板长计算板类型号:1板的计算长度l=4.000-1.500+0.500=3.000(m)板上荷载(取板段最大荷载力)：q=74.083(kN/m)板下缘距顶距离：8.200(m)板厚：b=350(mm)[内力计算]板上最大弯矩：M=ql2/8=83.343(kN·m)板上最大剪力：V=ql/2=111.124(kN)板上支座反力：F=ql/2=111.124(kN)[混凝土抗剪计算]板作用综合分项系数：ks=1.000剪力设计值：V=111.124(kN)V<=0.7ftbh0=0.7×1.430×600.000×325.000=195194.984(N)=195.195(kN)混凝土抗剪满足要求[配筋计算]板作用综合分项系数：ks=1.000弯矩设计值：M=83.343(kN·m)计算配筋面积：As=733(mm2)板宽：B=0.600(m)单块板上配筋面积：As=AsB=440(mm2)==================================================控制配筋结果板类型号 单块板计算配筋面积(mm2)1 4403.9折背式挡墙验算本折背式挡墙取4m为例进行计算（其余墙高计算参数及荷载取值参类同，计算过程省略，仅给计算结果统计表）。原始条件:墙身尺寸:墙身总高:4.000(m)上墙高:1.600(m)墙顶宽:0.800(m)台宽:0.000(m)面坡倾斜坡度:1:0.000上墙背坡倾斜坡度:1:0.500下墙背坡倾斜坡度:1:-0.200采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.400(m)墙趾台阶h1:0.600(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率:0.100:1下墙土压力计算方法:力多边形法物理参数：圬工砌体容重:25.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.400地基土摩擦系数:0.400墙身砌体容许压应力:9500.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力:500.000(kPa)墙身砌体容许剪应力:990.000(kPa)材料抗压极限强度:17.500(MPa)材料抗力分项系数:1.540场地环境:一般地区墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:20.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:25.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:200.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.400地基土类型:岩石地基地基土内摩擦角:55.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数120.0000.0001第1个:距离0.000(m),宽度20.000(m),高度0.875(m)2004路基规范挡土墙车辆荷载地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:30.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)荷载组合信息:结构重要性系数:1.000荷载组合数:1=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=0.900√2.填土重力分项系数=1.000√3.填土侧压力分项系数=1.400√4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400√=============================================[土压力计算]计算高度为4.149(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=19.944(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角：27.504(度)Ea=30.494(kN)Ex=14.519(kN)Ey=26.816(kN)作用点高度Zy=0.673(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在计算下墙土压力无荷载时的破裂角=30.982(度)按力多边形法计算得到:破裂角：33.296(度)Ea=33.454(kN)Ex=33.385(kN)Ey=2.153(kN)作用点高度Zy=1.130(m)墙身截面积=5.538(m2)重量=138.438(kN)衡重台上填料重(包括超载)=0.002(kN)重心坐标(1.334,-1.067)(相对于墙面坡上角点)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=5.711(度)Wn=137.752(kN)En=33.592(kN)Wt=13.775(kN)Et=44.783(kN)滑移力=31.008(kN)抗滑力=68.538(kN)滑移验算满足:Kc=2.210>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=32.037(kN)>0.0地基土层水平向:滑移力=47.904(kN)抗滑力=68.074(kN)地基土层水平向:滑移验算满足:Kc2=1.421>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂Zw=1.024(m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂Zx=1.664(m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂Zy=3.073(m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂Zx3=1.716(m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂Zy3=0.981(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=77.364(kN-m)抗倾覆力矩=190.135(kN-m)倾覆验算满足:K0=2.458>1.600倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=72.785(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=171.344(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=112.772(kN-m)基础底面宽度B=1.498(m)偏心距e=0.091(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=0.658(m)基底压应力:趾部=155.973踵部=72.833(kPa)最大应力与最小应力之比=155.973/72.833=2.142作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.091<=0.200*1.498=0.300(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=155.973<=240.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=72.833<=260.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=114.403<=200.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)上墙截面强度验算上墙重力Ws=48.000(kN)上墙墙背处的Ex=14.519(kN)上墙墙背处的Ey=7.259(kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂Zw=0.622(m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂Zy=0.673(m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂Zx=1.264(m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂Zn=0.530(m)截面宽度B=1.600(m)偏心距e1=0.270(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.270<=0.250*1.600=0.400(m)截面上压应力:面坡=69.536背坡=-0.462(kPa)压应力验算满足:计算值=69.536<=9500.000(kPa)拉应力验算满足:计算值=0.462<=500.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-4.741<=990.000(kPa)斜截面剪应力检算:验算斜截面与水平面的夹角=25.322(度)斜剪应力验算满足:计算值=11.448<=990.000(kPa)[极限状态法]: 重要性系数γ0=1.000 验算截面上的轴向力组合设计值Nd=53.363(kN) 轴心力偏心影响系数αk=0.687 挡墙构件的计算截面每沿米面积A=1.600(m2) 材料抗压极限强度Ra=17500.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数γf=1.540 偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk=1.000 计算强度时: 强度验算满足:计算值=53.363<=12482.805(kN) 计算稳定时: 稳定验算满足:计算值=53.363<=12482.805(kN)(六)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=5.424(m2)重量=135.606(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.025(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=164.576(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=112.094(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.681(m)截面宽度B=1.520(m)偏心距e1=0.079(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.079<=0.250*1.520=0.380(m)截面上压应力:面坡=142.003背坡=74.530(kPa)压应力验算满足:计算值=142.003<=9500.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-11.793<=990.000(kPa)[极限状态法]: 重要性系数γ0=1.000 验算截面上的轴向力组合设计值Nd=162.603(kN) 轴心力偏心影响系数αk=0.796 挡墙构件的计算截面每沿米面积A=1.520(m2) 材料抗压极限强度Ra=17500.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数γf=1.540 偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk=0.976 计算强度时: 强度验算满足:计算值=162.603<=13745.341(kN) 计算稳定时: 稳定验算满足:计算值=162.603<=13412.111(kN)(七)台顶截面强度验算[土压力计算]计算高度为3.400(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=19.944(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角：27.504(度)Ea=30.494(kN)Ex=14.519(kN)Ey=26.816(kN)作用点高度Zy=0.673(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在计算下墙土压力无荷载时的破裂角=28.952(度)按力多边形法计算得到:破裂角：32.714(度)Ea=21.101(kN)Ex=21.057(kN)Ey=1.358(kN)作用点高度Zy=0.820(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积=4.476(m2)重量=111.905(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.075(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=140.080(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=58.116(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.415(m)截面宽度B=1.240(m)偏心距e1=0.205(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.205<=0.250*1.240=0.310(m)截面上压应力:面坡=225.090背坡=0.827(kPa)压应力验算满足:计算值=225.090<=9500.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-