摩托车油箱焊接工艺设计论文

湖北工业大学毕业设计（论文）PAGEPAGE35湖北工业大学毕业设计（论文）PAGEI摘要本文简单论述了国内外目前摩托车油箱焊接技术的发展现状及研究本课题的意义。以大运摩托车公司生产的DY-150型的骑式油箱为例，围绕着油箱生产过程，作者通过分析油箱生产中常用的焊接方法和这些焊接方法可能产生的缺陷，提出了避免焊接缺陷方法或措施；通过分析油箱的焊接结构特点及焊接性，提出了合理的油箱设计结构及最新的油箱生产结构；根据所设计的摩托车油箱结构，作者对比选择了生产过程中所需要的焊机和弧焊机器人，成功的改进了大部分生产工艺并达到降低生产成本的目的；最后，作者选择了油箱焊接中典型的焊缝，对典型的焊接选择合理的焊接工艺参数，编制出焊接工艺卡，还简单介绍了油箱焊后的检验方法。关键词：摩托车油箱焊接性分析焊接工艺设计油箱焊后检验AbstractThispapermainlydiscussesthepresentsituationofmotorcycletankweldingtechnologybothhomeandabroad,andthesignificanceofmakingaresearchinthissubject.TakingDY-150tank-ridingofDaYunMotorcycleCompanyasanexample,fromthetankproductionprocess,theauthoranalyzestheproductionmethodswhicharecommonlyusedinweldingandthedefectsofusingthesemethods,andproposesawayormeasuretoavoidweldingdefects.Furthermore,theauthorsuggestsareasonabledesignstructureandthenewestproductionstructureoftank.Accordingtothedesigninmotorcycletankstructure,theauthorhaschosenaweldingmachineandweldingrobot,whichsuccessfullyimproveproductionprocessandachievethegoaloflowerproductioncosts.Finally,theauthorchoosesatypicaltankweldingseamandreasonableweldingprocessparameters,andthenestablishesaweldingprocesscardandgivestestingmethodsoftankwelding.Keywords:thetankofmotorcycle;analysisofwelding;designaboutweldingtechnique;testingmethodsofthefueltankwelding目录摘要 IAbstract II1绪论 11.1问题的提出 11.2国内外油箱焊接技术应用现状 21.2.1国外油箱焊接技术应用现状 21.2.2国内油箱焊接技术应用现状 31.3本课题研究的主要内容及应用意义 42油箱焊接结构特点及焊接性 52.1DY-150骑式油箱三视图 52.2油箱焊接质量要求 52.2.1外观要求 52.2.2密封性要求 62.3油箱的结构设计 62.3.1油箱边子外形设计 62.3.2油箱后部联接方式 72.3.3油箱盖与油箱连接形式 72.3.4油箱进油口结构形式 82.3.5燃油传感器与油箱连接形式 92.4油箱焊接结构特点 102.5油箱材质的焊接性 102.6油箱焊接方法 112.6.1点焊、凸焊、缝焊 122.6.2气焊和火焰钎焊 122.6.3混合气体保护焊 132.6.4钨极氩弧焊 173油箱焊接设备选择 193.1弧焊机器人和箱口圈焊机选择 193.1.1弧焊机器人选择 193.1.2箱口圈焊机选择 213.2电阻焊机选择 213.2.1缝焊机选择 223.2.2点焊机选择 223.2.3多点焊机选择 243.3二氧化碳气体保护焊机选择 254油箱焊接工艺设计 274.1DY-150骑式油箱焊接工艺流程图 274.2上油箱体和箱口圈焊接工艺 284.2.1箱口圈焊接接头的形式 284.2.2焊接设备 284.2.3焊接材料的选择 284.2.4焊前准备 284.2.5焊接参数 284.3周边焊缝的焊接工艺 294.3.1缝焊的接头形式 294.3.2焊接设备 304.3.3焊前准备 304.3.4焊接参数的控制 304.4出油管的焊接工艺 314.4.1出油管的接头形式 314.4.2焊接工艺 315摩托车油箱成品检验 33结论 35致谢 36参考文献 37附录 391绪论1.1问题的提出摩托车按照人的乘骑姿式分为骑式车，如图1-1所示，坐式如图1-2所示。坐式车油箱通常被覆盖件遮住，称作内藏式油箱；而骑式车油箱刚因处于明显位置，称作外露式油箱。油箱用于盛装汽油，要求焊缝具有密封性。如果汽油渗漏将会引起燃烧事故，直接威胁人身安全。图1-1骑式摩托车图1-2坐式摩托车另外，外露式油箱的外观对整车起着重要的装饰造型的作用，它的外观质量直接影响着摩托车的商品性。因此，保证油箱的焊缝质量和外观质量是非常重要的。随着我国加入了世贸组织，国内的摩托车生产厂商，面临着前所未有的竞争压力，而且还有国际知名大公司的长驱直入，像日本HONDA、YAMAHA以及欧洲的比来桥等大的摩托车生产厂家，在国内，有像重庆宗申、隆鑫、嘉陵、轰达，南京的金城，济南的轻骑，海南的新大洲，浙江的钱江集团和一些不太有名的摩托生产厂家。中国目前的摩托车生产工艺还相对比较落后，过去十多年的竞争中，国内的生产厂家都处于竞争劣势，在最近十多年的发展中，中国的摩托车生产制造得到了很大的提高，逐渐的赶上国际先进水平。在未来新的一轮的竞争中，如何在众多的公司的竞争中脱颖而出，改进焊接工艺流程，降低生产成本，成为关键。本文从实际出发，对进行摩托车油箱的结构进行改进，减少焊缝条数，优化焊接工艺参数，引进先进的焊接生产设备，加大油箱生产的简单化、自动化、智能化，从而从根本上降低生产成本，提高公司的竞争力，达到并超过国际先进水平。1.2国内外油箱焊接技术应用现状1.2.1国外油箱焊接技术应用现状在工业发达国家，油箱焊接质量处于受控状态，质量很稳定。这主要是因为这些国家普遍采用先进的油箱冲压技术来保证零件的质量，焊缝的再现性很好；焊接生产线上大量采用弧焊机器人，尽量减少人为因素的影响；生产线布置紧凑，责任制落实，零部件的在库量为零。在国外，外露式油箱的生产存在二种工艺路线：一种是油箱体整体成形技术，整体成形时，没有中缝焊接工序，减少了打磨量，提高了外观质量。但是，这种生产工艺方式，为了能够脱模，将上模做成两瓣，能够分升，因而模具制作难度较大，对冲压设备要求较高，需要大型冲压设备。目前，这种方式生产的油箱只占油箱生产量的一半。另一种是油箱左右半体成形技术，油箱体由左右半体组成，如图1-3所示，这种方式生产的油箱与前一种相比较，冲压成本较低，冲压工艺简单，材料拉延深度相对较浅，材料不易破裂，模具寿命较长，零件表面不易被拉毛，材料利用率较高，废品损失较少，缺点是需要中缝焊接。左右箱体冲压后，送到焊接区，通过中缝弧焊机器人自动焊接后，将左右箱体连接成一个整体。机器人焊接生产的焊缝，质量好，无气孔、夹渣、未焊透、烧穿等缺陷出现，焊缝稍加打磨，则如同一个整体。a)油箱体焊接组合b)左右箱体中缝对接接头形式图1-3左右油箱体焊接组合在工业发达的国家，其油箱的生产自动化程度很高，中缝焊接和箱口圈焊接均是自动化，尽量减少人为的因素对产品质量的影响。在国外，冲压件的精度高，一致性好，焊接间隙较小，焊缝的再现性好，油箱焊接生产线布置比较合理，工序间的衔接很紧凑，采用“一个流”的生产方式，产品不落地，每个工序间的节拍比较接近，油箱焊接完成后就挂到空中运输线上运到涂装线涂装，避免了油箱之间的划伤和相互碰撞变形。这里要特别指出，弧焊机器人在提高油箱焊接质量上起了非常重要的作用，使得油箱柔性生产成为可能。它是焊接自动化的跨越性进步，它突破了焊接刚性自动化生产的传统方式，开拓了一种柔性自动化生产的新方式。刚性的焊接自动化设备，通常是通过靠模或是小范围的平面座标来实现自动化，因此，它一般都是专用的，只能适用于大批量生产。由于弧焊机器人的示教再现功能，当要机器人完成一项焊接任务时，只需要人给它做次示教，它即可精确地再现示教的每一步操作。如果要机器人去做另一项工作，无须改变任何硬件，只要对它再做一次示教即可。这样，当生产中要改变车型的生产时，只须将产品和焊接夹具切换到位，从机器人电脑中调出事先编好的程序，即可正常生产。因此，弧焊机器人不仅适用于大批量生产，更为重要的是它使多品种、小批量自动化焊接生产成为可能。这对于市场要求不断改型更新的摩托车零部件的自动焊接是再适合不过的了。在美国、日本、德国、瑞典等西方技术发达的国家，弧焊机器人己经成批生产，并作为商品化的产品在市场上销售，大量地运用于各种金属材料的焊接上。特别是在汽车、摩托车工业上得到了广泛的应用。点焊机器人早在90年代中期就已在汽车制造业中用于轿车壳体生产线。至今在先进的西方国家里，汽车制造商们几乎毫无例外地都采用了焊接机器人。如本田公司的轿车车壳生产线的点焊机器人，自动完成5000多个点的点焊任务，从车壳的装夹、焊接、取出产品整个过程无人化。目前，日本是全世界拥有焊接机器人最多的国家，同时也是机器人生产量最大的国家。国外正大力研究第三代焊接机器人，即智能机器人，它能理解人的命令，感知周围的环境，识别操作的对象，并自行规划操作顺序以完成赋予的任务。1.2.2国内油箱焊接技术应用现状在国内，外露式油箱也有整体成形的。一种成形方式是采用聚胺脂胀形，油箱体一次成形，不过从油箱体的成形质量来看，不是很理想，表面有许多凹凸不平的地方；另一种成形方式是油箱体通过三次成形而得到，第一次预成形，第二次和第三次为左右两边收口，这种冲压方式的缺点是由于深拉伸会产生线痕和收口时发生皱褶。目前，外露式油箱的油箱体大部分是由左右两半焊接而成。左右油箱体分别冲压成形再冲出搭边，通过滚焊将左右两瓣连接起来，中缝打磨后形成一个整体。在国内，有一些板材对接专机在生产线上工作，如重庆洗衣机总厂的洗衣机壳的对接，采用的是TIG焊专机，生产线的布置由重大焊接教研室负责设计，板材对接效果比较好。在机器人的应用方面，我国70年代初开始研究工业机器人，据1996年底的不完全统计，国内已有500台左右焊接机器人分布在大陆各大中城市的汽车、摩托车、工程机械等制造业。以这些机器人为主构成的柔性焊接生产线，在提高焊接质量、减轻工人劳动强度、改善焊接劳动条件等方面日益显示出优越性来。最近，首都钢铁公司和日本安川公司共同建立首钢一摩托曼机器人公司，主要生产焊接机器人。这就为生产线上大量使用机器人创造了有利条件。目前，国内大部分摩托车生产厂家将机器人主要用于车架焊接。国内的油箱焊接还停留在较低水平。存在的主要问题是：冲压件表面拉伤严重，成形时的皱褶，搭接焊后焊缝的焊接质量较差，常有未熔合、飞溅、焊接变形等缺陷出现；火焰铜钎焊效率低，成本高；打磨工作量大，环境恶劣；试漏时用人工试漏，可靠性较差，效率低，劳动强度大；喷漆后的油箱外观质量不理想。油箱的焊接方法常见的有点焊、凸焊、缝焊、气焊、火焰钎焊、锡铅钎焊、TIG焊、MIG焊、MAG焊、二氧化碳气体保护焊等。1.3本课题研究的主要内容及应用意义本课题以DY-150骑式油箱为例，寻求一种高效、低耗、高质量的油箱焊接生产方式。研究内容主要包括：①具体地分析油箱焊接的结构特点、油箱材质及焊接质量要求；②对比选择摩托车油箱焊接所需的焊接方法、焊接设备、焊接工艺；③分析焊接工艺参数，编制焊接工艺卡；④油箱的焊接接头检验方法及检验过程。本课题寻找到的高效、低耗、高质量的油箱焊接生产方式，己经用于焊接生产，并生产出高质量的油箱，获得了较高的经济效益，在建立多品种、小批量、快节奏的柔性生产线方面走出了一条具有实际意义的新路，在我国民族工业的发展道路上迈出了坚实的步伐。2油箱焊接结构特点及焊接性2.1DY-150骑式油箱三视图骑式摩托车油箱三视图的基本定位尺寸如图2-1。图2-1DY-150骑式油箱三视图2.2油箱焊接质量要求2.2.1外观要求（1）白坯外表面无明显的划痕、凹痕、碰伤等缺陷；（2）边子整齐、无错边、缺边等现象，不划手；（3）焊缝无飞溅、毛刺，焊缝平整、均匀、光滑，无咬边、未焊透、气孔、夹渣、未熔合、焊瘤、裂纹等缺陷；（4）点焊、缝焊无飞溅、毛刺，焊点核心直径大于或等于3mm。检验方法是做试片，试片撕裂后测量焊点核心的直径。2.2.2密封性要求焊点、焊缝不能有击穿、烧穿等现象，焊缝要求具有密封性。密封性检验方法是：向油箱充入压力为0.025～0.030MPa表压范围的压缩空气后，沉入水中，并在水中停置30秒，观察有无气泡产生，如果无气泡产生，则为合格，否则，需要补焊。充气压力一定要控制在上述数值范围，如果压力过小，检测结果可能出现偏差。如果压力过大，会将油箱胀变形，使装配尺寸发生变化，甚至造成油箱报废。对刚性大一点的油箱则可适当增大充气压力。如CJ50油箱，充气压力可以达到0.045～0.050MPa表压。因为这种油箱中间有一个连接管，刚性比较好，不易变形。2.3油箱的结构设计图2-2内藏式油箱根据摩托车的造型，油箱也相应地有不同的造型和结构特点。图2-1为外露式（骑式）油箱，图2-2图2-2内藏式油箱2.3.1油箱边子外形设计油箱边子外形设计上，如图2-3所示，应尽量避免在滚轮方向的小半径圆弧。一般的情况下，取R1≥24mm因为R1过小，势必下滚轮要做得更小，这样下滚轮与上滚轮的直径差异过大，使焊点核心偏移过多，造成漏气。与滚轮盘相垂直且圆弧向焊机方向内凹的部分，如图2-3中的R2，也应尽量避免过小，且圆弧段不应过长，一般的情况下，取R2≥70mm。因为R2过小，上滚轮转不过弯，不是伤到油箱体，就是滚出边子。如果确实为了造型的需要，R不可能取大，那么最好把边子加宽，利用边子来保证滚焊的顺利进行。图2-3油箱体外形R示意图2.3.2油箱后部联接方式油箱后部连接方式有两种：一种是支承板为单独一个冲压件，通过焊接与油箱联接起来；另一种是直接在油箱体和内侧板后部多出一截，上面冲上孔，相当于支承板，起支承油箱的作用，再点焊一件加强板，从而增加强度，图2-3即为支承板与油箱为一整体的结构。这两种结构各有所长，前者尺寸稳定，但缝焊机下滚轮的外伸长度增加，板材消耗量大；后者装配尺寸较难保证，需要焊接夹具，增加了支承板这个零件，加大了焊接工作量。2.3.3油箱盖与油箱连接形式油箱盖与油箱联接的形式有铰链式和非铰链式。对于非铰链式油箱盖，如图2-4b所示，其油箱结构简单，安装油箱盖处的外形更加圆滑，成形阻力小，不易破裂。对于铰链式油箱盖，如图2-4a所示，其相应的油箱结构复杂一些，需要在油箱体上焊一件油箱盖铰链支承，因而用户加油时，只需将油箱盖打开后翻到一边，方便加油。但冲压时，要为油箱盖铰链支承冲出一个窝子，这个窝子就是裂纹产生的根源。另外在焊接这个支承时，容易产生裂纹、击穿等现象，此处如果漏气，补焊比较困难，有时甚至造成油箱报废。a)铰链式b)非铰链式图2-4油箱盖与油箱连接的两种形式2.3.4油箱进油口结构形式常见的油箱进油口的结构形式有两种：一种是直接在油箱体上冲出与油箱盖相装配的形状和尺寸，如图2-5a所示；另一种是仅在油箱体上冲一个孔，另外设计一个零件(称作箱口圈)，将箱口圈焊在油箱体上，如图2-5b所示，这种结构，箱口圈既起到与油箱盖装配的作用，同时在油箱体内起到挡油的作用，汽油在油箱中不会溢出。前一种结构为了克服这一问题，增加了一个挡油圈和隔板，这两个件与油箱体点焊在一起，不过点焊后有焊点痕迹，因此，这种结构一般用在内藏式油箱上。a)无箱口圈的油箱体b)有箱口圈的油箱体图2-5油箱进油口结构形式2.3.5燃油传感器与油箱连接形式为了方便摩托车驾驶员了解油箱内燃油使用情况，一般在组合仪表上都有油位指针，相应地在油箱上要安装一个燃油传感器，这就多了一个焊接件，多了一个装燃油传感器的孔，也就多了一个漏气的位置。图2-6、图2-7和图2-8为燃油传感器与油箱连接的三种形式，图2-6为焊接螺栓连接形式，燃油传感器穿入焊接螺栓中，用螺母固定。图2-7为凸焊螺母连接形式，油箱上焊接螺母，燃油传感器用螺栓压紧在油箱上。图2-8为压板连接形式，用压板将传感器固定在油箱上。相比之下，图2-7所示的在油箱上焊接螺母的结构较简单，有利于焊接，不易产生漏气。图2-6焊接螺栓连接形式图2-7凸焊螺母连接形式图2-8压板连接形式2.4油箱焊接结构特点油箱焊缝中以滚焊焊缝最长，DY-150油箱周边滚焊焊缝长约为1.52米，焊缝为空间位置，这就要求操作者要有熟练的操作技艺，否则，就会伤及油箱体表面或滚到外面去，产生废品。滚焊后油箱体变形严重，必须通过油压机整形，使油箱体形状平整、光滑，同时，也使滚焊缝稍微凸出于油箱体表面。2.5油箱材质的焊接性通常摩托车油箱是采用拉延性比较好的材料制成的，本文中我们选用的材料牌号为08Al，板材厚度为0.8±0.07毫米，其化学成分和机械性能如表2-1所示：表2-108A1化学成份和机械性能牌号化学成分机械性能C≤SiMn≤酸溶AlP≤S≤抗拉强度σb(MPa)伸长率δ10%≥屈服强度σs(MPa)≤08Al0.08痕迹0.400.02～0.070.0200.030255～3344220608Al是优质碳素结构钢的一种，薄板钢中的Al脱氧镇静钢冷轧板,其命名规则类同碳素结构钢，其两位数字表示钢中平均碳质量分数的万倍，即“08”表示钢中平均碳质量分数为0.08%。锰和硅对焊接性能有影响，08A1的碳当量值为：08Al碳当量值小于0.4%，因此，这种钢的焊接性能优良，通常情况下不会因焊接而引起严重的硬化组织，塑性和冲击韧性也比较好，焊接时不必预热。但是，钢中的杂质，例如，硫、磷、氧、氮对焊接接头的裂纹敏感性以及力学性能都有重大影响。如果钢中的硫、磷过多，则可能在晶界上形成低熔点的硫、磷化合物，引起焊缝熔合线附近的液化裂纹，甚至焊缝裂纹。此外，含硫量过多还可能引起气少孔。氧在钢中危害很大，会降低力学性能各项指标(强度、塑性和韧性)，这种母材，氧的含量过多，往往与冶炼方法有关。在进厂验收时必须严格控制，杜绝不合格板材进入工厂。另外，焊接材料的成份不合格时，例如，含碳量过高，含硫量过高，都能导致焊缝裂纹倾向增加。某些焊接方法可能给这种钢的焊接质量带来麻烦。例如，常用的火焰钎焊，会使焊接热影响区晶粒过于粗大，从而使这一区域金属的冲击韧性降低。另外，在电阻焊硬规范(即大电流，快冷速)的情况下，焊接处也可能出现淬硬组织。刚性大的接头部位在温度较低时可能出现裂纹。特别是在头部、后部及半径比较小的地方，配合间隙往往比较大，成形时己被深拉伸，形成了加工硬化，通过缝焊后，产生残余应力，有可能在摩托车的使用过程中，残余应力得到释放，从而发生漏油现象。2.6油箱焊接方法随着现代工业生产的需要和科学技术的迅猛发展，焊接技术不断进步,仅以新型焊接方法而言，到目前为止，已达数十种之多。选择焊接方法时必须符合以下要求：(1)能保证焊接的质量优良可靠，生产率高，生产费用低；(2)能获得较好的经济效益；(3)比较容易实现焊接过程的半自动或自动化。适用于碳钢焊接的方法很多，根据油箱的不同结构特点及工厂的实际情况，油箱焊接方法常见的有点焊、凸焊、缝焊、气焊、火焰钎焊、锡铅钎焊、TIG焊、MIG焊、MAG焊、二氧化碳气体保护焊等。锡铅钎焊主要用于油箱的外观补焊。在工序中或运输中油箱有时被碰凹，可以用锡铅钎焊补平。对其它焊接方法的具体应用作如下分析。2.6.1点焊、凸焊、缝焊点焊主要用于左右连接座、加强板、支承板、垫圈、标志支承、燃油传感器支承、油箱盖支承等的焊接以及油箱体与内侧板的点固焊。凸焊主要用于螺栓和螺母的焊接。这两种方法生产效率都比较高，操作简单。还有一种单面双点焊方法，这种焊接方法一般都设计成专用点焊焊机，适合于大批量生产。缝焊是将油箱体和内侧板(对内藏式油箱分别称作上体和下体)联接起来的主要方法，因为缝焊能形成致密的焊缝，保证油箱的密封性。在实际生产中，横焊机用于周边焊，这种方法目前被广泛地应用在汽车和摩托车油箱的焊接中。这种方法焊接效率高，质量比较稳定。但是这种焊机成本较高，对动力电源要求较高，能源消耗大，比较笨重，要求加压系统刚性好，导电系统电阻小，有较少发热，导电润滑油要有较好的导电性和润滑特性，滚轮寿命要长。点缝焊时，因规范选择不当，冷却不良，电极尺寸和形状不合规定，焊件表面清理不净，焊件装配不良，机臂刚度差等，就会出现焊点表面压坑过深，局部烧伤或裂纹、未焊透、核心偏移、板件间起皱、错位或变形等缺陷。其产生原因及改进措施见表2-2。2.6.2气焊和火焰钎焊气焊主要用于熔边焊、中缝焊及没有点焊、滚焊设备的地方和个别地方的补焊。目前这种方法己经较少在油箱焊接中使用，主要原因是焊接热量较分散、热影响区宽、应力应变大，焊接质量不易保证，生产效率低，难以实现自动化。火焰钎焊常用的是氧乙炔焰，这与气焊相同，但加热温度比气焊低500多度。由于铜与铁有很好的亲和力，因此用铜作钎料，用硼砂一硼酸混合物以及CJ301(即“粉301”)作钎剂。这种焊接方法加热温度在900多度，板材不易过热，但由于火焰加热热量不集中，因而焊接变形较大，多用于箱口圈和出油管的焊接，钎料向母材和焊缝浸润，保证接头的密封性，但由于要加入铜合金，因此，成本较高，而且因要用氧乙炔气体，给安全管理带来难度。这种方法中，常见的缺陷是气孔、夹渣、裂纹等，这些缺陷的产生会导致油箱漏气，其影响因素见表2-3。表2-2油箱点缝焊常见缺陷及其产生原因缺陷产生缺陷的原因改进措施缝焊焊缝表面压痕形状及波纹不均匀滚轮磨损不均匀或粘铁修整滚轮焊速过快调整焊速焊点压坑过深及表面过热通电时间过长调整规范电极压力不足调整电极压力电流过大改善冷却条件严重飞溅焊件或电极表面不净、污物多清理焊件与电极表面电极压力不足或焊件与电极间未真正接触提高电极压力，更换磨损过度的电极缝焊速度过快采用软规范滚盘过热加大冷却水流量裂纹焊前零件存在较大的内应力减小配合间隙，减轻加工硬化现象通电时间过长，焊缝过热，晶粒边界熔化调整规范电极压力不足或锻压力加得不及时检查气路系统，消除锻压压力滞后原因核心偏移端面尺寸或冷却条件不当控制电极尺寸和冷却条件未焊透，核心小电流密度小调整规范，修整电极表面清理不良清理表面2.6.3混合气体保护焊现在己逐渐出现由MIG焊、MAG焊代替火焰钎焊焊接油箱的趋势。这主要是MIG,MAG焊可实现自动焊，使得焊接板材厚度为0.8mm的材料己变得比较容易。在惰性气体中加入一定量的氧化性气体，可获得某些优良的焊接性能，其具体作用表现在：提高熔滴过渡的稳定性；稳定阴极斑点，提高电弧燃烧的稳定性；改善焊缝熔深形状及外观成形；增大电弧的热功率；控制焊缝的冶金质量，减少焊接缺陷。降低焊接成本。表2-3油箱火焰钎焊缺陷产生的原因缺陷产生缺陷的原因气孔焊前零件表面不佳钎焊温度太高或保温时间太长钎料或钎剂成份不合格夹渣钎剂使用量过多或过少间隙选择不当加热不均匀部分间隙未填满接头间隙过大或过小，装配时零件歪斜钎焊前零件表面准备不佳钎料用量不足或浸润性差钎剂不合格裂纹加热不均匀或钎焊后冷却太快钎焊前零件存在较大的应力，冷作硬化严重下面主要分析氩气中加入二氧化碳气体后，电弧能量密度、熔滴过渡及焊缝成形的影响。(1)对电弧能量密度的影响混合气体对电弧能量密度的影响，主要表现在对电弧电场强度、电弧温度及电弧形态的影响。a)气体介质对弧柱电场强度的影响弧柱电场强度是指单位弧长电压降的大小。电弧电场强度越大说明在同样弧长条件下，电弧的能量越大，电弧的能量更加集中。b)气体介质对电弧形态及电弧温度的影响如果气体介质使弧柱电场强度提高，按最小电压原理，电弧为了维持稳定的燃烧，损失较小的能量，必收缩其断面，电弧的弧根不易上爬，使弧柱电场强度高的气体电弧形状要变细一些，电弧收缩，电弧能量密度提局。(2)气体介质对熔滴过渡的影响不同气体介质中的电弧，有不同的电场强度，造成电弧形态及能量密度的差别。不同电弧形态必然导致熔滴过渡形式的变化。下面介绍氩气中加入二氧化碳气体后对熔滴过渡、焊缝成形、接头性能的影响。a)混合气体对熔滴过渡的影响氩气中加入电场强度比氩气高的二氧化碳气体，由于气体介质的压缩作用，会使弧柱截面变细，弧根不能向上扩展，可以提高射流过渡临界电流值。另外，在氩气中加入二氧化碳气体，由于改变了电弧形态及熔滴过渡的特点，在熔滴呈短路过渡的情况下可以显著减少焊接过程中的飞溅，克服二氧化碳气体保护焊的缺点。b)混合气体对焊缝成形的影响混合气体保护焊，可以通过改变气体成分，改变和控制熔滴过渡形式，满足不同焊接工艺的要求。减少飞溅，改善焊缝成形，这是应用混合气体保护焊的一个主要目的。MAG焊可以改善焊缝表面成形，使焊道平整光滑，没有咬边、焊瘤等缺陷。一般熔化极单一气体保护焊，使用焊丝较细，电流密度很高，容易得到窄而高的表面凸起的焊缝。没有熔剂和焊剂的保护，再加上焊速较快，容易造成母材与熔化金属润湿不良，使焊缝表面成形很差。当氩气中加入少量二氧化碳气体时，这种情况就可以得到改善。这是因为氩气中加入氧化性气体以后，可以使阴极受到氧化作用生成微量的氧化物，可以稳定阴极斑点。否则，电弧阴极斑点寻找氧化膜，使电弧漂移不定，造成焊缝边缘流动性，使母材和熔化金属润湿性好，使焊道表面变得圆滑扁平，降低焊缝的加强高。c)混合气体对焊丝熔化和接头性能也有较大影响气体成份影响电弧电场强度及电弧能量密度，因此，对焊丝的熔化速度也有很大的影响。反极性时气体介质成份对焊丝熔化速度的影响是很小的。在直流正接时，气体成份对焊丝熔化速度有很大影响。气体成份对焊丝熔化速度的影响，主要是因为气体成份影响电弧电场强度的变化，引起电弧形状及阴极压降的变化。当为直流正接时，阴极区产热受气体介质的影响很大，在混合气体中含有少量氧化性气体时，在阴极表面会形成一定的氧化膜，金属氧化物的逸出功比纯金属低，可以降低阴极压降的数值，使阴极产热少，焊丝熔化速度下降。综上所述，在保护气体中加入二氧化碳，会使弧柱电场强度随着含氧量的增加而提高，增加电弧电压；当二氧化碳含量较少时，因电弧空间具有氧化性，它可以稳定阴极斑点，增加电弧的稳定性；氧与其它元素进行氧化反应而放热，可以提高电弧温度；氧可以改变熔化金属的表面张力及润湿性。所以，在氩气中加入少量二氧化碳气体时，可以改变焊缝成形，提高电弧温度，有利于射流过渡，并改善熔化金属的流动性，对焊缝成形有利。因此，箱口圈焊接、支承板焊接均采用MAG焊，逐渐取代缝焊和火焰铜钎焊。用MAG焊方法焊接油箱时，常见的焊接缺陷及其产生的原因和改进措施见表2-4。表2-4油箱气体保护焊缺陷产生原因及改进措施缺陷产生缺陷的原因改进措施夹渣焊前零件表面不佳焊前清洗零表面焊丝成份不当严格入厂验收气孔气体保护不足控制好保护气体的流量，清除喷嘴内的飞溅焊丝被污染采用清洁无锈的焊丝工件被污染焊前清除工件表面的全部油、锈、尘土电弧电压太高减少电弧电压喷嘴与工件的距离太大减小焊丝伸出长度未熔合工件被污染减小焊丝伸出长度线能量不足检查参数的变化情况零件不合格，焊缝偏移修模具未焊透线能量不合适检查参数变化情况，保持喷嘴与工件的适当距离焊枪角度不对保持焊枪的后仰角或前倾角烧穿线能量过大减小送丝速度和电弧电压，提高行走速度焊接零件间隙太大加强零件质量控制弧坑电流过大控制焊接电流，使用焊机的“收弧”功能裂纹焊前零件存在较大应力，冷作硬化严重减轻冷作硬化程度2.6.4钨极氩弧焊钨极氩弧焊是指以钨或钨合金（钍钨、铈钨等）作为电极，用氩气作为保护气体的电弧焊方法，简称TIG焊。焊接时，根据焊缝的坡口形式及焊缝金属性能的需要，可以添加或者不添加填充金属。填充金属通常从电弧的前方加入，但也可以预置在接头的坡口或间隙之中。焊接过程可以用手工操作，也可以自动化。钨极氩弧焊的特点：（1）优点a)保护作用好，焊缝金属纯净；b)焊接过程稳定；c)焊缝成形好；d)具有清除氧化膜的能力；e)焊接过程便于实现自动化。（2）缺点a)需要特殊的引弧措施；b)对工件清理要求严格；c)生产效率相对不高。TIG焊可用于几乎所有金属和合金的焊接，它的生产率虽然不如其他的电弧焊高，但是容易得到高质量的焊缝，特别适宜薄件、精密件的焊接。在摩托车油箱的焊接中，主要用于焊接出油管。钨极氩弧焊可以根据它的工艺特点，进行不同方式的分类，但是最通常的分类方式，是票据使用的焊接电流种类和极性进行分类。分为直流钨极氩弧焊、交流钨极氩弧焊及脉冲钨极氩弧焊。(1)直流钨极氩弧焊直流钨极氩弧焊的焊接电流为直流，没有极性变化，电弧燃烧非常稳定，然而它有正、负极性之分。工件接电源正极，钨极接电源负极称为直流正极性，反之，称为直流反极性。直流正极性TIG焊直流TIG焊多采用直流正极性的施焊方式，此时钨极为阴极，钨极的熔点高，阴极电子热发射能力强，一旦引燃电弧，就能稳定地进行焊接。由于电弧十分稳定，所以设备和工艺简单。图2-9为直流正极性TIG焊工作程序图。图2-9TIG焊的工作程序Q－保护气体流量v－焊接速度I－焊接电流t－焊接循环时间t1－提前送气时间t2－引弧时焊枪停留时间t3－电流递增时间t4－焊接时间t5－熄弧时焊枪运动时间t6－电流衰减时间t7－延迟停气时间(2)直流负极性TIG焊在实际生产中很少使用负极性TIG焊。其原因是钨极易过热，烧损快、焊缝熔深浅，电弧不够稳定，在摩托车油箱的焊接中很少用到，直流负极性具有“阴极清理作用”，所以一般用来焊接铝、镁及其合金。3油箱焊接设备选择焊接设备的正确选择对油箱的焊接质量有着较大的影响。质量低劣的焊机，无法提供稳定的焊接电流，使焊接接头质量发生波动，焊出不合格焊缝。弧焊机器人在油箱焊接中的应用使得工厂能够建立起以焊接机器人为中心的柔性焊接生产线，从而适应多品种、高质量、小批量的生产需要，不断生产出市场需求的新产品，从而使工厂在需求层次日益多样化的市场中占据主要位置。下面对生产线上的主要设备的选择及其性能作一分析。3.1弧焊机器人和箱口圈焊机选择3.1.1弧焊机器人选择对于弧焊机器人的选择，进行广泛调研很有必要。在众多的机器人制造商中，通过对比日本的法那克公司(FanucLtd.)、安川公司(MOTOMAN),松下公司、瑞典伊莎公司(ESABAB)、ABB公司、荷兰诺基亚公司(NokiaAB)、德国库卡公司(KukaCO)、美国的米勒公司等机器人制造商，从性能和价格考虑，对于出油管和支承板焊接，选用了美国Miller公司OM-1403型五轴弧焊机器人。一、出油管、支承板焊机选择以前，出油管焊接采用火焰铜钎焊，支承板焊接采用二氧化碳半自动焊。这次选用了美国Miller公司的OM1403A型弧焊机器人系统进行焊接。变位器由哈尔滨焊接研究所设计。美国Miller公司的OM-1403A型弧焊机器人系统构成见图3-1所示，主要技术参数为：轴数：5轴位置信号编码：交流伺服电机和独立编码器驱动能力：130W(全部5轴)运动范围：轴1：±130°轴2：150°(垂直运动方向760m)轴3：±150°轴4:±210°轴5:±130°限制轴运动保护方式：软件限制(各轴)，过载限制开关(轴1,2,3为电子停止)和机械结束停止(轴1,2,3,4为硬件停比)最大速度：轴1:1100/秒轴2:1600/秒轴3:2200/秒轴4:4300/秒轴5:4300/秒手臂运动面积：0.64m2×260°手臂夹持最大重量：3kg位置重复精度：≤0.lmm环境条件:温度0°～40°图3-1OM-1403A弧焊机器人构成图3.1.2箱口圈焊机选择过去，箱口圈焊接采用火焰铜钎焊，这次经过调研选用了日本的箱口圈MAG自动焊机，型号为NAS-792,结构略图如图3-2所示，电源采用日本CPVB-350逆变电源。日方提供了二种车型的焊接夹具，这种夹具小巧灵活，定位可靠，装夹方便。图3-2箱口圈自动焊机结构示意图3.2电阻焊机选择对于电阻焊设备，通过对比国内几家有名的电焊机厂家、如成都电焊机厂、上海电焊机厂、成都电焊机研究所、成都玛瑞电子设备厂、成都天府焊机公司、唐山松下产业等厂家，从焊机性能、售后服务、价格等诸方面作了比较后，选用了成都电焊机厂的电阻焊机。3.2.1缝焊机选择由于缝焊机的好坏直接决定了油箱焊接的气密性，因此，选用了FZ系列次级整流焊机。其特点是在焊接变压器的次级用大功率硅二极管组进行整流，将交流变为直流，对焊件进行加热焊接的新型焊机。由于次级回路中感抗很小。因此，次级整流式直流缝焊机与同类型交流电焊机相比，具有功率因数高、热效率高，焊接同样厚度材料功率消耗小，焊缝质量好等显著特点。缝焊机技术参数焊机型号FZ-100额定容量100KVW额定负载持续率50%电源电压交流、单相、380V,50Hz次极空载电压3.52～7.04V次极电压调节级数8级额定级数7级电极臂有效伸出长度610mm上焊轮最初行程35mm上焊轮最大行程(焊轮磨损后)105mm焊接速度0.6～4m/min最大工作压力14KN额定工作压力7KN焊接厚度(低碳钢)2+2mm气源网络中压缩空气0.5MPa压缩空气消耗量(自由状态)0.3～0.5m3/h直流电动机功率0.75KW焊机外形尺寸(长×宽×高)1940×682×2084mm3.2.2点焊机选择选用了成都电焊机厂的DN系列焊机，容量在63KVA以上。这种焊机的特点是外形大方，传动系统为气压传动。由于采用了滚动导轨结构，因此定位精度高，随动性好，电极臂的刚性好。焊接过程由微机控制器完成，控制质量稳定。焊机操作为脚踏形状开关式，具有较高的生产率和较低的劳动强度。由于油箱的开敞性不好，因此，必须对下电极进行结构改造，如图3-3所示：图3-3下电极改造形式DN-63点焊机主要技术参数焊机型号DN-63额定容量63KVA负载持续率50%电源电压交流、单相、380V,50Hz次极空载电压3.34～6.67V次极电压调节级数8级额定级数7级电极臂伸出长度600mm电极间距离200mm上电极工作行程20mm上电极辅助行程60mm最大电极压力7NK低碳钢焊接厚度2.5+2.5mm生产率65次/分钟气源压力0.5MPa空气消耗量5.5m3/h冷却水流量16L/min外形尺寸520×1188×1870mm焊机重量600kg3.2.3多点焊机选择由于这种多点焊机属于专用设备，因此，经过了广泛的调研，了解了成都电焊机厂、成都电焊机研究所、沈阳电焊机厂等厂家，通过多次接触、反复对比，最终选择了沈阳电焊机厂做为内侧板水平多点焊机、内侧板垂直多点焊机和油箱体与内侧板组合点固多点焊机。主要技术参数见表3-1：变压器主要技术参数:额定初级电压：380V额定初级电流：166A额定负载持续率：50%次级空载电压调节范围：4.52～6.56V次级空载电压调节级数：5级额定次级电流：3649A绝缘等级：B级内侧板水平多点焊机上完成内侧板与左右连接座、加强板的水平方向焊点的点焊，左右连接座上焊点各4点，加强板上焊点为4点；垂直多点焊机上完成内侧板与出油管衬垫的点焊(2点)和加强板垂直方向补充点焊(4点)；周边多点焊机上完成内侧板与油箱体组合点固焊(20点)。这三台多点焊机可完成油箱上的大部分点焊工作，通过适当调整焊接电极和下焊台，能够焊接其它车型的油箱，下焊台更换比较方便；变压器联接在横梁上，结构紧凑，变压器铁芯采用冷轧硅钢片，次级内水冷绕组线圈绝缘采用环氧树脂浇注结构。应用的是单面双点焊原理，可直接在装配夹具上装配，能够较好地保证装配精度，通过多点焊机实现自动焊接；通过专用焊机的使用，减少了人为因素对焊点质量的影响，提高了尺寸的精度和劳动生产效率。表3-1多点焊机主要技术参数DN-2×63SDN-2×63CDN-2×63Z电源电压交流、单相、380V,50Nz焊机额定容量(KVA)2×632×633×63焊接变压器台数223工作节拍(秒)504551最多焊点数(点)121420焊接方式单面双点最大电极压力(KN)125012501100最大电极行程(mm)404040下工作台行程(mm)850850900气源工作压强0.5MPa冷却水消耗量23l/min23l/min29l/min压缩空气消耗量0.0042m3/min外形尺寸(长×宽×高)(m)1640×l290×l6901640×l290×l6902500×1340×1950重量(最重)2540kg2400kg2900kg3.3二氧化碳气体保护焊机选择通过比较选用了唐山松下KR350型C02/MAG半自动焊机，这种焊机具有：起弧成功率高，收弧填满弧坑且无小球；能实现焊接中断点重熔与覆盖；小电弧自动去除粒丝；平行摆动和旋转焊接，快速识别和均匀填充焊缝；晶闸管性能良好，能使电弧较稳定，降低了飞溅，提高了焊接质量。实际生产中，使用了富氩混合气体保护焊，即在氩中加入20%的二氧化碳，增加了保护气体的氧化性，从而细化了过渡熔滴，克服了电弧阴极斑点飘移及焊道边缘咬边等弊病。另外，加入二氧化碳后，增加了母材输入热量，提高了焊接速度，改善了焊缝成型，减少了飞溅。其主要技术参数如表3-2。表3-2KR350C02/MAG半自动焊机主要技术参数输入电源三相、交流380V50-60Hz兼用额定输入容量18.1KVA额定输出电流DC60-350A额定输出电压DC16-36V负载持续率50%一元化对应焊丝直径(mm)低碳钢实芯焊丝φ0.9、φ1.0、φ1.2外形尺寸(mm)376×675×747重量100kg4油箱焊接工艺设计4.1DY-150骑式油箱焊接工艺流程图DY-150骑式油箱焊接工艺流程图如图4-1。图4-1DY-150骑式油箱焊接工艺流程图4.2上油箱体和箱口圈焊接工艺上油箱体与箱口圈的焊接有两焊接方式比较常用，一种是软钎焊，另一种是MAG自动焊，在这我们选择用MAG自动焊。4.2.1箱口圈焊接接头的形式因为油箱上体在冲压油箱进口里，会有一定的卷边，这时，我们的焊接接的形式可以卷边焊缝，如图4-2所示。图4-2箱口圈焊接接头示意图4.2.2焊接设备在第三章中，我们对焊接的分析，并做出了设备的选择，我们所选用的是日本的箱口圈MAG自动焊机，型号为NAS-792。4.2.3焊接材料的选择摩托车油箱选用了08Al的碳素钢，所以焊接材料的选用主要是按“等强匹配”的原则。我们选用了焊丝的牌号为H08Mn2SiA，直径0.8mm，保护气体为氩气与二氧化碳的混合（体积比为12：3）。4.2.4焊前准备除去焊丝的油污及水分，对于焊接母材主要进行机械清理，如用刮刀、锉刀、砂布、金属丝刷、砂轮和喷砂等方法清除接母材的锈层、氧化膜层和表面防护层，在必的时候进行脱脂和化学清洗。4.2.5焊接参数表4-1箱口圈焊接工艺参数表序号焊接电流焊接电压焊接速度焊丝干伸长混合气体流量焊接时间（260°）1100A16V700mm/min8+1.015l/min15.1s290A14V600mm/min17.6s4.3周边焊缝的焊接工艺在油箱的加工过程中，周边环缝电阻焊是一道很关键的工序。不但要求焊缝能在一定压力下具有密封性，还要保证焊缝外观优良，少或无飞溅产生的毛刺等焊接缺陷。从油箱的结构特点我们看到，缝焊机的下滚轮必须做得较小，直径在50mm左右，才能完成周边的滚焊工作。而上滚轮直径为300mm左右，二个滚轮直径差异很大，造成上下滚轮与产品的接触面积不同，上滚轮接触面积大，散热好。焊点核心直径发生向上偏移，造成气密性不好。要形成3～5mm的熔核，必须加大电流，这样，极易使表面过热而发生飞溅，严重地影响了油箱的外观。要打磨掉这些毛刺，工作量很大。这样，必须设计最佳缝焊规范参数，使焊缝具有密封性，少、无飞溅。4.3.1缝焊的接头形式焊件装配成搭接或斜对接头并置于两滚轮电极之间，滚轮加压焊件并转动，连续或断续送电，形成一条连续焊缝的电阻焊方法，称为缝焊，图4-3为缝焊的接头形式。缝焊是属于点焊的一种特别的形式，表4-2列出了一般点焊接头有关尺寸。图4-3缝焊的接头形式表4-2一般点焊接头有关尺寸尺寸定义参考值熔核直径d(nm)结合面上的直径2δ+3焊缝率A（%）A=h/(δ－c)30～70压痕深度比c′（%）c′=c/δ≤204.3.2焊接设备我们选用FZ-100缝焊机。4.3.3焊前准备除去焊丝的油污及水分，对于焊接母材主要进行机械清理，如用刮刀、锉刀、砂布、金属丝刷、砂轮和喷砂等方法清除接母材的锈层、氧化膜层和表面防护层，在必的时候进行脱脂和化学清洗。4.3.4焊接参数的控制装配因素：在缝焊前的点固焊时，采用比缝焊滚轮宽度B更小一点的点焊电极直径中，取φ=0.8B；其次，在保证缝焊时，点焊点不脱焊，产品不位移的前提下，尽量减少焊点数，我们选择了22个点，减少焊点数是为了减少缝焊时点焊点对电流的分流作用，从而将装配因素对焊缝质量的影响降到最低。图4-4缝焊过程循环图P：电极压力，V：焊接速度，I：焊接电流，t1：预压时间t2：通电时间，t3：停息时间工艺参数方面：第一，我们取水流量为1800ml/min左右，使滚轮表面得到充分冷却，减少了工件表面出现的飞溅。第二，及时修整上、下滚轮宽度尺寸和工作面。当发现滚轮宽度超过原滚轮宽度的15%左右时，及时修整，当发现工件粘铜，滚轮粘铁和缺口，及时修整电极，保证焊接时有稳定的接触面和导电性。防止电流密度的变化而引起密封性变差或飞溅。为了保证焊缝的密封性，焊点之间必须要有一定的重叠量，焊点核心的重叠量一般在40～50%之间，其影响因素主要是焊接电流、焊接速度、通电时间、休息时间。从图4-4缝焊过程循环图可以看出，电极压力、焊接速度、焊接电流、通电时间和停息时间各参数之间存在一定的关系。焊接速度决定滚盘与板件表面接触面积的时间。因而，电流场的分布、分流大小、预热与缓冷的传导作用和能力等皆与焊接速度有关。当工件连续送进时，通电与休息时间成周期变化，通电时间和休息时间对焊点核心有明显的影响。根据有关资料和经验对比分析，设计编制出参数表，选定出最佳焊接规范参数范围如表4-3：表4-3缝焊规范参数材料板厚（mm）焊接电流焊接时间停息时间焊接速度电极压力滚轮宽低碳钢0.8+0.88500～9500A2～3周波2～3周波1.3～1.4m/min0.01～0.015MPa5mm4.4出油管的焊接工艺4.4.1出油管的接头形式采用手工电弧焊的方法将翻边孔和出油管焊接，焊接接头形式如图4-5。图4-5出油管焊接接头形式4.4.2焊接工艺TIG焊的焊接参数有：焊接电流、电弧电压、焊接速度、氩气流量、钨极直径、喷嘴直径及填丝直径等。手工焊接时，电弧电压由焊工操作控制的弧长决定，焊接速度也由焊工掌握。此时需要调整的焊接参数中，主要的是焊接电流及氩气流量。1．焊接电流通常根据焊件材料的性质、板厚和结构特点来选取焊接电流种类和大小。在这里我们选择焊接电流为27A。2．钨极直径及端部形状根据电流种类和大小选取相应的钨极直径及端部形状。小电流焊接时，选用小直径钨极和小的锥角，可使电弧容易引燃和稳定，在大电流焊接时，增大锥角可避免尖端过热熔化，减小损耗，并防止电弧往上扩展而影响阴极斑点的稳定性。钨极尖端角度对焊缝熔深和熔宽也有一定影响。增大锥角可减小焊缝的熔深，熔宽增大，反之则熔深增大，熔宽减小。这里我们选钨极直径为1.6mm。3．喷嘴直径及氩气流量喷嘴直径与氩气流量在一定条件下有一个最佳配合范围，在这个配合范围下，有效保护区最大，气体保护效果最佳。若保护气体流量过小，排除周围空气的能力差，保护效果不好；流量过大，易卷入空气，保护效果也差。同样，保护气体流量一定时，喷嘴直径过小或过大，保护效果均不好。喷嘴直径（D）与钨极直径（d）的关系有以下经验公式：D=2d+E式中E=2～5mm。这样计算出喷嘴直径为5.2～8.2mm。对应的气体流量4～5l/min。4．喷嘴与焊件的距离喷嘴与焊件的距离越大，气体保护效果越差。为了保证保护效果，喷嘴高度则应尽可能低一些，自动焊时可控制在5mm，手工焊时为了便于观察电弧位置，因距离太近会影响焊工视线，且容易使钨与熔池接触而短路，产生夹钨，只能稍高一些，一般喷嘴端部与工件的距离在10mm为宜。出油管TIG焊焊接参数如表4-4。表4-4出油管焊接工艺参数焊接电流氩气流量铈钨极直径焊接速度27A5l/min1.6mm350mm/min5摩托车油箱成品检验检验是焊接生产过程中自始自终不可缺少的重要工序，是保证优质产品焊接质量的重要措施。焊接检验分三个阶段进行：即焊前、焊接过程中和焊后成品检验。摩托车油箱是密封容器，对焊缝要进行密封性检验，检验方法如表5-1，油箱焊后成品检验通常使用沉水实验。沉水实验的具体步骤：常采用试漏槽，槽内充满水，检验时先用橡胶塞将油箱的一个孔堵住，然后从另一个孔中充入压力约为0.152MPa的压缩空气，油箱沉入水面下20～40mm的深处，保压20s，观察焊缝是否有漏气现象，如有漏气，对漏气处进行修补后，再次检验，质量合格后打印、喷涂防锈油、入库存放，或直接送涂装车间进行涂装工艺。气密性检验时，为防止工件生锈，应使用防锈水，冬天寒冷地区，对试漏槽的水应进行加温，以改善工人劳动条件。表5-1焊接接头密封检验检验方法适用范围检验程序评定方法煤油试验敞开容器，储存液体容器及同类其它产品的容器①在焊接接头的一面涂上白垩粉水溶液，而另一面涂上煤油2～3次；②在气温高于－5℃的条件下，涂煤油后立即观察，检验时间为15～30min；③碳钢和低合金钢做煤油实验所需时间（水平位置）推荐为：金属厚度≤20min，厚度为5～10mm为35min，厚度为为10～15mm为45min，厚度＞15mm为1h（注：当煤油透漏为其它位置时，煤油作用时间可酌情增加）。在规定时间内，焊缝表面未出现油斑和油带，即定为合格载水实验不受夺容器或敞口焊接容器①仔细清理容器焊缝表面，并用压缩空气吹净，吹干；②在气温不低于0℃的条件下，在容器内灌入温度不低于5℃的净水，然后观察焊缝，其持续时间不得低于1h。在实验时间内，焊缝不出现水流、水滴状渗出，焊缝及热影响区表面无“出汗”现象，即定为合格焊接接头密封检验(续)冲水实验难以进行水压试验和载水实验的大型容器①用于出口直径小于15mm的消防水带往焊缝上冲水。水射流方向与焊缝所在表面夹角不小于70°；②实验的气温应高于0℃、水温高于5℃。水压应不小于0.1MPa，以造成水在被喷射面上的反射水环直径不小于400mm；③对垂直焊缝另一面进行观察。焊缝的缺陷位置由出现水流、水滴状渗出、焊缝及热影响区“出汗”来确定沉水实验只适用于小型焊接容器，如油箱将工件沉入水中20～40mm深处，然后试件内充满压缩空气，观察焊缝处有无气泡逸出出现气泡处即为缺陷氨气实验可封闭的容器或构件做密封性实验①在焊缝上贴以浸透5%硝酸银（汞）水溶液的试纸（其宽度比焊缝宽度在20mm）；②在制件内部充入含10%（体积）氨气的混合压缩空气（其压力按制件技术条件规定），保持3～5min，然后对试纸进行观察。试纸上出现黑色斑点处即为缺陷位置。此法比吹气实验更准确、迅速吹气实验低压容器和管道①用压缩空气喷吹焊缝，压缩空气压力不小于0.4MPa，喷嘴与焊缝距离不大于30mm，且垂直对准焊缝；②在焊缝另一面涂以100g/L的水肥皂液，观察肥皂液一侧是否出现肥皂泡。出现肥皂泡处即为缺陷氨气检漏致密性要求较高的焊缝①将容器抽真空；然后喷射氦气或在容器内通入微量氦气；由专用氦气质谱检漏仪（ZLS-23、JLH-1型）进行测漏根据检漏仪定结果来判定结论论文工作针对骑式摩托车油箱，在分析油箱的结构特点，材料焊接性及焊接缺陷的基础上，得出以下结论：详细分析了摩托车油箱在生产中常用的焊接方法，并列出了这些焊接方法在油箱焊接生产中容易出现的焊接缺陷和防止缺陷的方法或措施；从分析油箱焊接结构特点及焊接性中，提出了合理的油箱结构设计及最新的油箱生产结构；根据所设计的摩托车油结构，对比选择了生产过程中所需要的焊机及弧焊机器人；确定典型焊缝的焊接工艺及编制焊接工艺卡，并介绍油箱焊后检验的方法。致谢本论文是在导师胡心彬副教授的精心指导下完成的。在本科生学习期间，胡老师严谨的治学态度和踏实的工作作风，深深地影响着我，他给予了我极大的关心和帮助，在此表示衷心感谢!同时，还要感谢卜智翔、王志伟、王立世、陈洪、周小平等老师对我的关心和帮助，在此表示深深的谢意!并感谢我的家人，只有在他们的物质支持和精神鼓励下，我顺利完成论文。最后，向支持和关心我的领导、老师及朋友们致谢。参考文献[1]．贾安东．焊接结构与生产．北京：机械工业出版社．2007[2]．韩国明．焊接工艺理论与技术．北京：机械工业出版社．2007[3]．上海市焊接协会．现代焊接生产手册．上海：上海科学技术出版社．2007[4]．孙景荣．实用焊工手册．北京：化学工业出版社．2007[5]．刘森．简明焊工技术手册．北京：金盾出版社．2006[6]．王宗杰．熔焊方法及设备．北京：机械工业出版社．2006[7]．陈代枝．摩托车油箱焊接工艺设计．焊接．2005(7)．19[8]．李亚江．焊接材料选用．北京：化学工业出版社．2004[9]．薛家祥．弧焊机器人的应用．焊接．1999(10)[10]．蔡伟维．现代摩托车技术精华．成都：四川科技出版社．1998[11]．陈化新、徐尔强、王福清．摩托车构造．武汉：武汉测绘科技大学出版．1991[12]．傅希圣．MAG焊时焊丝熔化速度稳定平衡的物理本质．焊接技术．1997.(3)[13]．周振丰．金属焊接性．北京：机械工业出版社．2005[14]．何为．逆变弧焊电源的可靠性．焊接技术．1997(3)[15]．温安然．“焊接用C02”标准的技术要求．焊接．1999(6)[16]．魏艳红．焊接工艺规程数据系统．焊接．1998(3)[17]．王雅民．点凸焊机机头的改制．焊接技术．1997(1)[18]．王健强．四坐标CNC自动焊接机．焊接技术．1997(6)[19]．张忠厚．K-90摩托车自动焊接机的设计．焊