T-CERS 0091-2025 山区电网设施地质灾害风险评价

山区电网设施地质灾害风险评价2025-08-27发布2025-08-27实施中国能源研究会发布 I 12规范性引用文件 4要求 2 6取值规则 37评价结果等级 8附录A(规范性)地质灾害稳定性评价模型 附录B(规范性)滑坡或崩塌灾害运动距离关系经验公式 附录C(规范性)滑坡或崩塌破坏概率计算模型 附录D(规范性)泥石流冲击力、影响范围经验公式 附录E(规范性)泥石流危险性评价模型 20附录F(规范性)地面塌陷沉降量计算 2附录G(规范性)输电杆塔基础失效模式 25附录H(规范性)输电杆塔倾斜度标准 26附录I(规范性)输电设施易损性评价模型 27附录J(规范性)不同电压等级变电站常见分级标准及造价 I本文件按照GB/T1.1—2020《标准化工作导则第1部分：标准化文件的结构和起草规则》的规定起草。注意本文件的某些内容可能涉及专利。本文件的发布机构不承担识别专利的责任。本文件由中国能源研究会提出。本文件由中国能源研究会标准工作办公室归口。本文件起草单位：贵州电网有限责任公司电力科学研究院、中国地质大学(武汉)、武汉大学、中国地质环境监测院、中国电建集团贵州电力设计研究院有限公司、中国南方电网有限责任公司、广东电网有限责任公司电力科学研究院、南方电网数字电网科技(广东)有限公司、云南电网有限责任公司、中国电力科学研究院有限公司、中能国研(北京)信息通信科技有限公司、中能国研(北京)电力科学研究院。本文件主要起草人：刘卓娅、文屹、欧阳广泽、杨涛、张洋、张啓黎、赵超、代吉玉蕾、欧家祥、陈泽瑞、许超钤、张琦、程政伟、张鸣之、冯振、张明、焦伟之、赵健、毛吉成、樊灵孟、鄂盛龙、陈远、王文溥、王一帆、邢亚、梁志琴、黄慕夏。地质灾害全面调查和科学评价是地质灾害防治工作的基础。山区电网设施往往跨越高山峡谷、环境条件恶劣、地形复杂等区域，频繁受到地质灾害的侵袭，对可持续发展构成了重大威胁；山区电力设施在地质灾害作用下的风险评价，尚未形成系统、全面、明确的规范和标准，使得电力部门给电网设施日常生产、风险管控与防治带来了极大困难与挑战；鉴于山区电网设施沿线地质灾害的孕灾地质条件、诱发因素和发育规律的认知不足，输变配电力设施损伤特征及机理的亟需在地质灾害风险评价工作的基础上，建立全面、综合的适用于山区电网设施的地质灾害风险评价体系。指导电力部门对山区输电设施(输杆塔、变电站、配网)开展地质灾害作用下防控工本技术规范分为七个部分，包括：适用范围、规范性引用文件、术语和定义、总则、评价指标仅该日期对应的版本适用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本GB50173—1992电气装置安装工程35kV及以下架空电力线路施工及验收规范架空输电线路在线监测装置通用技术规范地质灾害危险性评估规范输变电设施运行可靠性评价指标导则地质灾害风险调查评价规范(1:50000)斜坡上的岩土体在重力作用或有其他因素参与影响下，沿软弱面(带)发生整体或分散的顺坡向下由降水(暴雨、冰川、积雪融化水等)诱发，在沟谷或山坡上形成的一种携带大量泥沙、石块和巨2地面塌陷groundcollapse地表岩土体在自然或人为因素作用下，向下陷落，并在地面形成凹陷、坑洞的一种动力地质现象。输电设施transmissionfacility电力系统的一部分，从发电厂向用电地区输送电能的装置，包括输电线、输电杆塔等，本规范中特指输电杆塔。电力系统的一部分，它集中在一个指定的地方，主要包括输电或配电线路的终端、开关及控制设备、建筑物和变压器。通常包括电力系统安全和控制所需的设施，本规范中特指变电站。配网设施distributionnetworkfacility电力系统的一部分，直接向一个用电区域内向用户供给电能的电网，电压小于35kV,本规范中特指配电混凝土杆件。地质灾害危险性geologicalhazardrisk在某种诱发因素作用下，在一定地区某一时间段发生特定规模和类型地质灾害的可能性。易损性vulnerability地质灾害以一定的强度发生而对承灾体可能造成破坏的严重程度。易损性可以用0~1表示，0表示没有损失，1表示完全损失。地质灾害风险geologicalhazardrisk在一定区域和时期内，各类承灾体因地质灾害而遭受损失的可能性和严重程度。地质灾害承灾体geologicalhazardbearingbody指某一地区内受地质灾害潜在影响的人口、建筑物、工程设施、经济活动、公共事业设备基础设施和环境等。杆塔倾斜度inclinationofthepoleandtower监测点偏离中心线的位移值与监测点距最长接腿基础顶面高度之比，也称为综合倾斜度。4要求4.1.1开展山区电网设施地质灾害危险性评价。调查崩塌、滑坡、泥石流、地面塌陷地质灾害的形成发育特征及危害情况，分析地质灾害诱发因素、形成机理和成灾模式。开展崩塌、滑坡、泥石流、地面塌陷在不同诱发因素下的危险性分析。4.1.2开展山区电网设施地质灾害易损性评价。评价地质灾害作用下输变配设施易损性，包括输电杆塔、线路、变电站的抗灾能力和受损程度。34.1.3开展山区电网设施地质灾害风险评价。分析地质灾害对输变配设施的2个层级的评价指标构成。5.4地质灾害危险性反映了在某种诱发因素作用下，在一定地区某一时间段发生特定规模和类型地质灾害的可能性，地质灾害易损性反应了地质灾害以一定的强度发生而5.5二级评价指标是直接取值的指标，由能衡量一级评价指标的指标构成，具体取值规则见第6章。6.1.1取值分级规则这一要素用来规定评价指标取得指标值的规则。6.1.2开展山区电网滑坡、崩塌、泥石流、地面塌陷地质灾害风险评价时，应宜可按照以下方法取值。a)滑坡概率分析方法一般包括历史记录分析法、遥感影像时序分析法、滑坡实例与触发事件的相b)概率一般包括以下3种类型：1)在给定时间段内(通常指每年，也可根据需要修改时间期限)滑坡发生的累积数量。c)开展降雨引发滑坡危险性评价时，考虑区域多年平均降雨量以及20年、50年、100年一遇降雨4概率的降雨强度，并分别开展对应的滑坡失稳概率计算。常见破坏概率计算方法见附录C。考虑常遇地震动(50年超越概率63%)、基本地震动(50年超越概率10%)、罕遇地震动(50年超越概率2%)条件下峰值加速度参数；单体尺度上应进一步考虑地震动传播受地形和覆盖层等因素影响的场b)对于单体滑坡危险评价，计算滑坡的影响范围(面积)、体积(规模)、运动位移、运动速度、动a)滑坡危险性可由安装在滑坡体上的监测指标确定，常用监测项目及监测内容见表1。监测项目地表裂缝计、简易监测降雨量雨量计土压力应变片自动水位计b)对于地质灾害实时监测系统，数据采集频率为1天，如果存在较大变形或灾害迅速发展，频率可提高到12小时或更高。用标准化格式(如CSV、TXT、Excel6.2.2崩塌危险性评价b)对于单体崩塌风险评价，计算崩塌的影响范围(面积)、体积(规模),崩塌运动速度、动量及能a)常用崩塌监测项目及监测内容见表2。5监测项目多形态监测多形态崩塌智能监测法降雨量雨量计法土压力应变片自动水位计率可提高到20Hz或更高。c)在强降雨或极端天气情况下，适当提高数据采集频率，以便捕捉降雨期间可能发生的灾害变形活动。d)监测数据保存频率应根据灾害类型、监测目标、实时性需求以及硬件设施来决定。数据保存应使用标准化格式(如CSV、TXT、Excel、GeoJSON、RINEX等)。应对每日监测数据需进行数据质量控制，检查是否有缺失或异常数据，并对异常数据进行修正或标记。6.2.3泥石流危险性评价6.2.3.1泥石流失稳概率危险性评价方法与滑坡评价方法相似，见6.2.1.1节。6.2.3.2泥石流强度分析法本方法适用于区域或单体泥石流的危险性评价。区域评价以统计分析为主，单体评价需结合地质力学模型与运动学模拟。a)对于区域泥石流风险评价，计算泥石流地质灾害的点密度、面密度、体密度作为表征泥石流强度b)对于单体泥石流风险评价，计算泥石流的影响范围(面积)、体积(规模),泥石流运动速度、动量及能量等表征强度参数；构建多参数评判矩阵，综合确定泥石流灾害强度等级，详见附录E。6.2.3.3泥石流动态监测指标分析法a)常用泥石流监测项目及监测内容见表3。监测项目降雨量雨量计次声b)监测数据的收集、保存频率要求见6.2.1.3节。66.2.4地面塌陷危险性评价6.2.4.1地面塌陷失稳概率危险性评价方法与滑坡评价方法相似，见6.2.1.1节。6.2.4.2地面塌陷强度分析法本方法适用于区域或单体地面塌陷的危险性评价。区域评价以统计分析为主，单体评价需结合地质力学模型与运动学模拟。a)对于区域地面塌陷风险评价，计算地面塌陷地质灾害的点密度、面密度、体密度作为表征强度的b)对于单体地面塌陷风险评价，计算地面塌陷的影响范围(面积)、体积(规模),地面塌陷运动速度、动量及能量等表征强度参数；构建多参数评判矩阵，综合确定地面塌陷灾害强度等级。6.2.4.3运动监测指标分析法a)常见地面塌陷监测数据包括地表下沉量、地表倾斜、地表水平变形、地形曲率、累计沉降量。b)监测数据的收集、保存频率要求见6.2.1.3节。6.3地质灾害电网设施易损性评价6.3.1易损性分析应充分考虑地质灾害的强度、承灾体的抗灾能力，宜建立物理易损性函数。易损性分析内容见表4。易损性a)地质灾害的强度(速度、规模、类型);b)建筑物和其他构筑物性质、特点6.3.2输电设施易损性a)采用杆塔倾斜度、杆塔基础相对沉降量以及杆塔钢材应力3个指标评价输电杆杆塔易损性。b)杆塔倾斜度用于测量杆塔的倾斜角度，通常以度(°)表示。杆塔的倾斜度是评估其稳定性的重要参数。较大的倾斜角度可能指示杆塔的基础不稳定或地基沉降问题，从而影响杆塔的整体结构安全。c)杆塔基础相对沉降量用于测量杆塔基础相对于周围地面的沉降情况，单位为毫米(mm)或厘米(cm)。对位于地质灾害体变形范围内的输电设施而言，杆塔的变形与破坏均为由杆塔基础引起，基础沉降量的变化可以反映地基沉降的程度，对杆塔的稳定性和具有重要影响。d)杆塔钢材应力应力用于评估杆塔钢材在受力状态下的变形情况，通常以兆帕(MPa)表示。杆塔钢材的应力水平能够反映其在荷载作用下的承载能力和结构健康状态，过高的应力可能表明杆塔承载力不足或结构存在潜在缺陷。可采用正态分布、泊松分布等建立输电杆塔物理易损性函数，常用方法见附录I。6.3.3变电设施易损性6.3.3.1变电站易损性评价组成a)变电站易损性根据变电站电气设备组成开展评价。7b)变电站设备组成分为变电站分为变压器(T)、其他室外高压电气设备(E)、构筑物结构(S)共三类设备设施。常见变电站不同电压等级类型及造价见附录J。6.3.3.2根据地质灾害作用对变电站的作用方式，变电站受损可以分为受冲击掩埋破坏以及地质体变形诱发的变电站混泥土基础变形破坏，易损性评价基于两种模式展开。6.3.3.2冲击掩埋破坏型变电站易损性a)选取地质灾害对变电站掩埋范围作为指标来研究变电站冲击作用下易损性，常见灾害体运动范围计算方法可见附录B、D、E、F。b)易损性计算模型1:V—变电站易损性值，取值0~1;n—变电站范围内的变压器数量；j—变电站范围内的其他室外高压电气设备数量；k—变电站范围内的构筑物结构的数量；n₁—地质灾害影响范围内的变压器数量；j₁—地质灾害影响范围内的其他室外高压电气设备数量；k₁一及地质灾害影响范围内的构筑物结构的数量；M—变电站内变压器的经济价值；Mg—其他室外高压电气设备的经济价值；Ms—构筑物结构的经济价值。c)易损性计算模型2:V一变电站易损性值，0~1;S₀—变电站受地质灾害影响面积；S—变电站面积。6.3.3.3基础变形破坏型变电站易损性a)基础变形的破坏直接导致变电站变压器(T)、其他室外高压电气设备(E)、构筑物结构(S)损坏，根据三类设施分别划分易损性等级。b)变压器变压器设施修建于变电站混凝土基础之上，其受损失效均来自底部基础不均匀变形，故以底部混凝土沉降表征变压器受损失效。c)室外高压电器设备室外高压电气设备上部为电气设备，下部为钢筋混凝土支撑柱。地质灾害引起的变形首先通过下部钢筋混凝土上传至上部电器设备从而引发变电站损坏。d)构筑物构筑物是变电站的重要组成，构筑物的损坏会对变电站的安全性、可靠性和运行效率产生严重影响，以构筑物的损伤表征变电站易损性。e)以变电站内三大组成部件的占比为权重，分别计算得到三大部件的相应易损性，加权得到变电站总易损性值，计算公式如下：8V—变电站易损性，其值越大，变电站易损性越高；V₁—变压器易损性；V₂—室外高压电器设备易损性；V₃—构筑物易损性；W₁—变压器占比；W₂—室外高压电器设备占比。W₃—构筑物占比。6.3.4配网易损性配电网包括配电线路和变压器等设备，负责将电力分配到用户。配电网组成相对简单且造价较低，可直接采取配网输电杆塔倾斜度表征易损性。7评价结果等级7.1地质灾害危险性评价结果7.1.1地质灾害危险性等级与危险概率对应关系按照表5划分。危险计算概率见附录C。危险概率Hi中危险高危险7.1.2监测数据危险性评价结果7.1.2.1地质灾害危险性等级与地表运动速度对应关系按照表6划分。地表运动速度危险性等级中危险高危险7.1.2.2地质灾害危险性等级与地表运动速度增量对应关系按危险性等级中危险7.1.2.3地质灾害危险性等级与地裂缝宽度对应关系按照表8划分。表8基于裂缝宽度危险性分级标准地裂缝宽度危险性等级中危险高危险7.1.2.4泥石流危险性等级与泥深对应关系按照表9划分。表9泥石流危险性分级标准泥深危险性等级中危险高危险7.1.2.5地面塌陷危险性等级与地表下沉量对应关系按照表10划分。9危险性等级中危险高危险7.1.2.6地面塌陷危险性等级与地表倾斜对应关系按照表11划分。危险性等级中危险高危险7.1.2.7地面塌陷危险性等级与地表水平变形对应关系按照表12划分。危险性等级中危险高危险7.1.2.8地面塌陷危险性等级与地形曲率对应关系按照表13划危险性等级中危险7.1.2.9地面塌陷危险性等级与地表累计沉降量对应关系按照表14划分。危险性等级中危险高危险7.2山区电网设施易损性评价结果7.2.1输电杆塔易损性分级7.2.1.1《架空输电线路运行规程》(DL/T741—2019)规定了各类型杆塔的最大允许倾斜标准，见附录H。超出最大允许倾斜值后，即被视作杆塔失效，易损性为1;而杆塔未发生倾斜时，易损性为0,具体易损性分级见表15。易损性17.2.1.2对位于地质灾害体变形范围内的输电设施，杆塔的变形与破坏均为由杆塔基础引起，常见杆塔基础的变形模式可见附录N。杆塔基础未发生相对形变时，其易损性为0。根据杆塔基础相对沉降量划分杆塔易损性，具体易损性分级见表16。量低易损中易损高易损极高易损单一基础沉降7.2.1.3杆塔在地质灾害作用下，内部钢杆件发生弯曲、扭转等形变视作杆件损坏。据此，选取杆塔钢材应力为易损性评价指标，当钢材应力超过其屈服强度，易损性为1。杆塔常见钢材型号为Q235、Q345,不同钢材具体易损性分级见表17。易损性1易损性17.2.2变电站易损性分级7.2.2.1冲击掩埋型变电站选取地质灾害对变电站掩埋面积与变电站总面积的比值计算变电站冲击作用下易损性，占比值即是变电站易损性。当变电站未受到掩埋，易损性为0,当变电站全部遭受掩埋，易损性为1。7.2.2.2基础变形破坏型变电站a)变电站变压器(T)易损性具体分级标准见表18。倾斜度θ易损性01b)其他室外高压电气设备(E)易损性具体分级标准见表1倾斜度θ易损性01c)构筑物结构易损性具体分级标准见表2倾斜度θ易损性01d)以变电站内变电站变压器(T)、其他室外高压电气设备(E)、构筑物结构(S)三大主要组成部件的占比为权重，分别计算得到三大部件的相应易损性，根据6.3.3节加权得到变电站总易损性值。7.2.3配网易损性分级具体易损性分级标准见表21。倾斜度θ易损性017.3山区电网地质灾害风险性评价结果7.3.1应在地质灾害危险性、易损性评价的基础上，采用矩阵式评价方法开展地质灾害风险评价。7.3.2地质灾害风险性应在危险性和易损性评价基础上，将风险评价结果划分为极高、高、中、低四个7.3.3地质灾害危险性、易损性的地质灾害矩阵式风险评价参照表22。易损性高中低高风险中风险高风险中风险中风险高中风险中中风险低7.4山区电网地质灾害风险管控7.4.1根据风险评价结论，结合山区输电设施防灾减灾工作的实际情况，从降低灾害发生概率、提高点电网易损性、有效规避风险等角度提出避让搬迁、工程治理方案和监测预警等综合地质灾害风险管制和降低风险措施建议。7.4.2输电杆塔设施在不同地质灾害风险等级下管控措施具体见表23。等级管控措施低(1)对输电线路和杆塔进行半年或每年一次的定期巡视和检查，及时发现和处理潜在地质灾害。(2)对巡视人员进行地质灾害防范和应急处理的培训，提高应对灾害的能力。中形和上部的输变配设施变形，及时发布预警信息。(2)对可能受到地质灾害影响的输电杆塔，检查频率每季度或每月/次，加强维护工作。(3)对于已经发生细微变形的杆塔，加装地面拉线固定，在安全施工范围内焊接加固钢材。高警，并建立应急响应机制。案。次，并建立应急响应机制。(2)划定灾害及其次生灾害影响范围，评价灾害发生时间，响应应急预案。(3)受影响区域居民疏散和避险，封锁交通线路。(4)开展应急治理：削方减载、堆载压脚、快速支挡、锚固、固体和排水等。建至附近安全地带。7.4.3变电站设施在不同地质灾害风险等级下管控措施具体见表24。等级管控措施低(1)对变电站设备半年或每年一次的定期巡视和检查维护，及时发现和处理潜在问(2)对变电站运维人员进行地质灾害防范和应急处理的培训，提高应对灾害的能(3)建立简单的地质灾害监测系统，对可能发生的地质灾害进行监测和预中发展趋势，检查频率每季度或每月/次，及时(2)针对潜在受地质灾害影响的变电站区域，采取加固和改造措施，提高变电站的抗灾能(3)加强对周边居民和相关单位的地质灾害防范宣传和教育，提高其对地质灾害的认识和防范意识。高响应机制。案。(2)严格限制新建变电站设施的施工，并采取措施减少已建设变电站设施的风险。(3)划定灾害及其次生灾害影响范围，评价灾害发生时间，响应应急预案。(4)受影响区域居民疏散和避险，封锁交通线路。(5)开展应急治理：削方减载、堆载压脚、快速支挡、锚固、固体和排水等。(6)变电设施停止供电，制定备用供电方案，制定专项工程抢险措7.4.4配网设施在不同地质灾害风险等级下管控措施具体见表25。等级管控措施低(1)配网半年或每年一次定期进行巡视、检查和维护，及时发现和处理潜在问题。(2)对变电站运维人员进行地质灾害防范和应急处理的培训，提高应对灾害的能中(2)评价地质灾害及其次生灾害影响范围，响应应急预案。(3)针对潜在受地质灾害影响的配电区域，采取加固和改造措施。高(2)划定灾害及其次生灾害影响范围，响应应急预案；查频率每周/次。(3)开展应急治理：削方减载、堆载压脚、快速支挡、锚固、固体和排水等。(4)配电设施停止供电，制定备用供电方案，制定专项工程抢险措附录A(规范性)地质灾害稳定性评价模型A.1定性分析模型定性分析模型是通过工程地质勘查，查明影响地质灾害稳定性的主要因素、可能的变形破坏方式及失稳的力学机制，分析己变形地质体的成因及其演化阶段，最终结合实践经验定性评价地质灾害稳定性状况及其可能发展趋势。其优点是能综合考虑影响地质灾害稳定性的多种因素，快速地对地质灾害的稳定状况及其发展趋势作出评价。缺点是类比条件因地、因时而异，经验性强，无数量界限。常用的模型主要有自然(成因)历史分析法、工程地质类比法、图解法等。A.1.1自然(成因)历史分析法：该模型主要根据地质灾害发育的地质环境，分析地质灾害发育历史中的各种变形破坏迹象及其基本规律和稳定性影响因素等，追溯地质灾害演变的全过程，对地质灾害体稳定性的总体状况、趋势和区域性特征作出评价和预测：然而对已发生地质灾害的地质灾害体，则须判断其能否复活或转化，从而确定天然地质灾害的稳定性。通过研究地质灾害形成的地质历史和所处的自然地理及地质环境、地质灾害的地貌和地质结构、发展演化阶段及变形破坏形迹，分析主要的和次要的影响因素，从而对地质灾害稳定性作出评价。通过追溯地质灾害发生、发展演化的全过程，进行地质灾害稳定性评价。A.1.2工程地质类比法：该法是将已有的天然地质灾害体经验，包括稳定的或破坏的，用于新研究地质灾害的稳定性分析，坡角或计算参数的取值等。此法具有经验性和地区性特点，应用时必需全面分析已有地质灾害体与新研究地质灾害体两者之间的地貌、地层岩性、结构、水文地质、自然环境、历史变形等主导因素及发育阶段等方面的相似性，同时还应考虑工程的规模、类型及其对地质灾害体的特殊要求等。工程类比法是根据拟建工程区的工程地质条件、岩体特性和动态观测资料，结合具有类似条件的己建工程，开展资料的综合分析和对比，从而判断工程区岩体的稳定性，取得相应的资料进行稳定分A.1.3图解法：图解法常用于岩质地质灾害体的稳定分析，是在岩体结构及其特性研究的基础上，考虑工程力作用方式，借助赤平投影、实体比例投影法或块体坐标投影法进行图解分析，这样可快速、直观地分辨出控制地质灾害体的主要和次要结构面，分析不连续面的组合关系和控制性边界条件，确定欠稳定块体的形状、规模及滑动方向，进而初步判定地质灾害体的稳定性，并为力学计算提供信息。A.2定量分析模型A.2.1极限平衡分析法极限平衡理论的主要思想是将滑动土体进行条分，根据极限状态下土条受力和力矩的平衡来分析地法、Hoek楔体极限平衡分析法、Sama法等(表A.1)。数值分析模型：数值分析模型是目前岩土力学计算中使用比较普遍的一类分析模型，主要有：有限元(FEM)法、边界元(BEM)法、离散元(DEM)法、快速Lagrangian分析法、块体理论(BT)与不连续变形分析(DDA)、无界元(DEM)法等(表分析模型实用范围及特点(1)圆弧滑面滑坡(2)垂直条分滑休(3)计算简单，稳定系数偏小(4)只适于简单均质土坡(1)整体力矩平衡与静力平衡(2)条间垂向作用力为零(1)任意形状的滑面(2)垂直条分滑体(3)稳定系数略大(4)一般适用于土坡法向力E的作用点；简化定性系数进行修改。(1)分块力矩平衡(2)分块力平衡(3)考虑条问作用力(1)垂直条分滑休(2)用于复合滑坡(3)可适于非均质土坡X/E为一个给定常数值。(1)分块力平衡(2)分块力矩平衡(1)任何形状滑面滑坡(2)垂直条分块体(3)岩质滑坡或士滑坡法圆弧或非圆弧滑动面，X/E与水平方向坐标存在着函数关系X/E=λf(x)(1)考虑分块力矩平衡(2)考虑分块切向力平衡与法向(1)垂直条分滑体(2)用于任何形状滑面滑坡(3)适于土坡总下滑力来确定稳定安全系体必须先破裂成相互滑动的块体处于极限平衡状态来确(1)可以任意条分块体(2)适于任何形状滑面滑坡(3)适于岩质滑坡或土质滑坡(传递系数法)合力方向与上一条块滑面平行，即Xi/Ei=tanai。(1)各分块力平衡(2)考虑了分条面上的剪力(1)任何形状滑面滑坡(2)垂直条分块体(3)岩质滑坡或土滑坡(4)滑动面倾角不宜过陡 (DDA)、无界元(DEM)法等(表A2)。分析模型运行机制使用特点存在缺陷阵位移法或力学求解岩土介质应力场和位移场。解不理想。界应力和位移解，再由解析法计算域内任一点的解。挖等方面不如有限元。系求出，个别单元的运动由牛顿运动定理确定。几何学原理与解析模型变形、力矩作用。通过小连续曲面的相互约束建立整个系分析模型运行机制使用特点存在缺陷分析(DDA)统的力学平衡条件，引入了非连续接触以计算岩体破坏前小变形及破坏后附录B(规范性)H—滑体垂直滑落高度(崩塌前后缘高差)(m);△H一崩塌前、后缘高差(m);n—崩塌滑出条件系数，根据经验取0.2;φ—崩塌体的内摩擦角(°)。(规范性)滑坡或崩塌破坏概率计算模型C.1蒙特卡罗法破坏概率计算模型MonteCarlo模拟法是一种具有强大的计算功能的统计计算模型，该模型遵循的是统计抽样准则，计算流程图如下图所示。依据统计抽样理论，蒙特卡洛法研究的是通过计算机生成随机变量的数值计算模型，又被称为随机模拟法或统计试验法。首先建立表示崩塌稳定状态的函数：Fs=g(c,φ,p,h,u,...)式中：c,φ,p,h,u中各项参数均是控制崩塌稳定性的随机变量，由崩塌的岩土体性质、变形机理等因素确定。一般认为这些参数均有一定的取值范围，在取值范围内则具有随机性。而导致这些随机性的原因包括地质体的不均匀性、外界环境因素变化、测量误差等。Fs表示崩塌的稳定性系数，认为Fs≤1时崩塌处于不稳定状态。在N组随机数中有M次Fs≤1的结果出现，当N足够大时，认为Fs≤1的频率近似于概率。崩塌的破坏概率表示如下：测崩塌的破坏概率为：,,,)布，输入分布参数P满足要求?N输入滑坡几何参数计算P和β根据模拟结果F;(i=1,2,…,N)估计分布函数，并计算均值，标准差和F≤1的个数M依据各输入变量的分布函数F(x),随机抽样产生一组随机变数：(c,中，P₂,h₂,uj,…)稳定性系数F₁C.2边坡稳定性分析的破坏概率确定模型该模型首先根据不同降雨工况对边坡岩土体粘聚力C和内摩擦角φ进行强度折减，即C³=C/F(折减系数F可根据不同降雨工况下岩土实验获得，亦可通过数值模拟反演获得),得到4组折减后的C、φ值；然后运用极限平衡法等模型，对斜坡进行稳定性计算，得到斜坡的稳定性系数F;最后根据《崩塌防治工程勘查规范》中，稳定性系数Fs值与稳定性对应关系，分段插值确定失稳概率P。稳定性系数Fs不稳定欠稳定稳定失稳概率(规范性)泥石流冲击力、影响范围经验公式D.1泥石流冲击力经验计算公式泥石流冲击力分为整体的冲击压力和单个大石块的冲击压力，根据《泥石流灾害防治工程勘查规范》(DZT0220-2006)提供的计算公式对两种冲击力进行计算。a)泥石流整体冲击压力计算公式F一泥石流整体冲击压力(10+P);λ一建筑物形状系数，建筑物为圆形、矩形和方形时分别取1.0,1.33和1.47;g为重力加速度(取9.8m²/s);Vc—泥石流流速(m/s);α一建筑物受力面与泥石流冲压力方向的夹角(取90°)。b)单个大块石冲击压力计算公式Fs—单个巨石的冲击力(tf,1tf≈104N);K一折减系数(正面撞击时，取0.3);Vc—泥石流流速(m/s);α一建筑物受力面与泥石流冲压力方向的夹角(取90°);C₁—巨石的弹性变形系数；C₂—建筑物的弹性变形系数，取值Ci+C₂=0.005;D.2泥石流影响范围经验公式泥石流危险区包括泥石流形成区、流通区和堆积区范围，其中堆积区是危害成灾的主要部位。可通过对历史泥石流的回访和调查确定危险区，也可由以下经验公式预测泥石流堆积区的最大危险范围S(km²):L—泥石流最大堆积长度(km),L=0.8061+0.0015A+0.000033W;B—泥石流最大堆积宽度(km),B=0.5452+0.0034D+0.000031W;R—泥石流堆积幅角(°),R=47.8296-1.3085D+8.8876H;A—流域面积(km²);W—松散固体物质储量(10m³);D一主沟长度(km);H—流域最大高差(m)。附录E(规范性)E.1泥石流危险性评价常见模型基本特点构造判断矩阵，计算每个指标的权重并进行一聚类分析与隶属度矩阵运算后得出最终隶属度，并得出评价结果。生的可能性。计算简便快捷，数据量要求小，间接评价，客观、计算简便；精度依赖数据量的多少，数值模拟模型得到泥石流的参数分布，对泥石流的危险范围和危害程度进行评价。糊、收敛速度慢。选择核函数将样本分成训练集和测试集，对训终的评价模型。点，但容易陷入局部极小值，泛化能力不强以及只能解决大样本数据。E.2信息熵模型信息熵是信息不确定性的度量。一般来讲，信息熵值越大，信息的不确定性越大，其效用值越小：反之则越大。由于泥石流受到诸多因素的共同作用，这些因素错综复杂，因此可借助熵理论表(1)评价指标标准化(2)熵值的建立根据公式(2)建立信息熵，其中E;表示指标j的信息熵值，且E₃∈[0,1],其值越大，则该指标j对泥石流灾害的孕育发生贡献率越小，K=1/lnm,P,表示第j项指标下该实测值在第i个单沟(3)评价指标权重计算(4)泥石流危险性评价计算出各个指标的权重值后，可根据式(5)来计算每个样本的危险性值F(i),F(i)越大，则表地面塌陷沉降量计算F.1采空区塌陷计算公式采空区塌陷的剖面线和概率密度分布在理论上是与正态分布基本一致，使用概率密度函数的积分公式来计算整体开采所引起采空区的沉降量。根据《建筑物、水体、铁路及主要井巷煤柱留设与压煤开采规范》(安监总煤装〔2017〕66号),可运用叠加位移来等效计算采空区地表移动变形，公式如