5000m3d合成革工业园区污水处理厂工艺设计

5000m3/d合成革工业园区污水处理厂工艺设计摘要：本次设计的是江苏省沿海某市合成革生产工业园区的废水处理工艺设计，园区占地8000余亩，园区主要从事合成革及其相关生产企业。在合成革生产过程中使用了各种各样的有机化合物，排放的废水中含有各种高浓度有机物，具有较强的毒性，危害环境和我们的身体健康，因此，需建设集中污水处理设施。处理规模是5000m3/d。原水水质：BOD5为600mg/L，CODcr为3000mg/L，SS为200mg/L，总氨氮为200mg/L。将出水标准定为《合成革与人造革工业污染物排放标准》（GB21902－2008），即出水水质：BOD5为20mg/L，CODcr为80mg/L，SS为40mg/L，总氨氮为8mg/L。通过工艺比选，采取采取物化预处理+AF+两级A/O工艺作为综合废水处理工艺。整个处理流程为：合成革革废水-格栅-调节池-厌氧滤池-两级缺氧好氧池-辐流式沉淀池-混凝反应池-平流式沉淀池，污泥经浓缩后外送。二级生物处理采用厌氧滤池+两级A/O法，污染物去除率高，工艺成熟运行简单，二级A/O的采用确保了氮的去除。深度处理采用混凝沉淀，能有效去除色度等污染。关键词：合成革废水；两级A/O工艺； Processdesignof5000m3/dsyntheticleatherindustrialparksewagetreatmentplantAbstract:ThisdesignisthewastewatertreatmentprocessdesignofasyntheticleatherproductionindustrialparkinacoastalcityofJiangsuProvince.Theparkcoversanareaofmorethan8,000mu.Theparkismainlyengagedinsyntheticleatherandrelatedproductionenterprises.Intheproductionprocessofsyntheticleather,avarietyoforganiccompoundsareusedineachprocess,andthedischargedwastewatercontainsvarioushigh-concentrationorganicsubstances,whicharehighlytoxicandcauseseriousharmtotheenvironmentandhumanbodies.Constructionofcentralizedsewagetreatmentfacilities.Theprocessingscaleis5000m3/d.Rawwaterquality:BOD5is600mg/L,CODcris3000mg/L,SSis200mg/L,andtotalammonianitrogenis200mg/L.Theeffluentstandardissetas"SyntheticLeatherandArtificialLeatherIndustrialPollutantDischargeStandards"(GB21902-2008),thatis,theeffluentwaterquality:BOD5is20mg/L,CODcris80mg/L,SSis40mg/L,andtotalammonianitrogenis8mg/L.Throughprocesscomparisonandselection,physicalandchemicalpretreatment+AF+two-levelA/Oprocessisadoptedasacomprehensivewastewatertreatmentprocess..Thewholetreatmentprocessisasfollows:syntheticleatherwastewater-grid-regulationtank-anaerobicfilter-two-stageanoxicaerobictank-radiationsedimentationtank-coagulationreactiontank-advectionsedimentationtank,afterthesludgeisconcentrateddelivery.Thesecond-stagebiologicaltreatmentadoptsanaerobicfilter+two-stageA/Omethod,thepollutantremovalrateishigh,theprocessismatureandtheoperationissimple,andtheuseofsecond-stageA/Oensurestheremovalofnitrogen.Advancedtreatmentusescoagulationandsedimentation,whichcaneffectivelyremovecolorandotherpollution.Keywords:Syntheticleatherwastewater;two-stageA/Oprocess;目录11057_WPSOffice_Level1第一章文献综述 118377_WPSOffice_Level21.1合成革废水研究的目的和意义 128009_WPSOffice_Level21.2国内外合成革废水处理现状 15531_WPSOffice_Level21.3课题研究的主要内容 118377_WPSOffice_Level1第二章工程概况 21920_WPSOffice_Level22.1工程概述 24433_WPSOffice_Level22.2设计原则和设计依据 218377_WPSOffice_Level32.2.1设计原则 228009_WPSOffice_Level32.2.2设计依据 214482_WPSOffice_Level22.3工程规模和处理水质要求 25531_WPSOffice_Level32.3.1废水特征 21920_WPSOffice_Level32.3.2工程规模 34433_WPSOffice_Level32.3.3排放水质要求 3第三章工艺比选2853_WPSOffice_Level23.1制革废水处理方法比较 42853_WPSOffice_Level33.1.1物理化学处理法 414102_WPSOffice_Level33.1.2生物化学处理法 514102_WPSOffice_Level23.2设计工艺的确定 64663_WPSOffice_Level33.2.1进水水质分析 617964_WPSOffice_Level33.2.2工艺流程 75531_WPSOffice_Level1第四章主要构筑物的设计计算 84663_WPSOffice_Level24.1制革废水物化预处理设计计算 829622_WPSOffice_Level34.1.2设计参数 8652_WPSOffice_Level34.1.3设计计算 817964_WPSOffice_Level24.2集水池与进水管道设计计算 1029851_WPSOffice_Level34.2.1泵的作用 1021479_WPSOffice_Level34.2.2泵的选型 118715_WPSOffice_Level34.2.3泵房的面积 113642_WPSOffice_Level34.2.4泵房的体积 1113771_WPSOffice_Level34.2.5水泵所需扬程 1129622_WPSOffice_Level24.3调节池 1127372_WPSOffice_Level34.3.1设计参数 1214202_WPSOffice_Level34.3.2设计计算 12652_WPSOffice_Level24.4竖流式初沉池 122149_WPSOffice_Level34.4.1设计参数 1318801_WPSOffice_Level34.4.2设计与计算 1329851_WPSOffice_Level24.5双沟式氧化沟 1514131_WPSOffice_Level34.5.1设计参数 1621483_WPSOffice_Level34.5.2设计计算 1621479_WPSOffice_Level24.6幅流式沉淀池 198636_WPSOffice_Level34.6.1设计参数 192699_WPSOffice_Level34.6.2设计计算 198715_WPSOffice_Level24.7气浮池 215995_WPSOffice_Level34.7.1确定设计参数 2223540_WPSOffice_Level34.7.2设计计算 223642_WPSOffice_Level24.8超滤膜组件 2414407_WPSOffice_Level34.8.1设计说明 2416567_WPSOffice_Level34.8.2设计参数 2413771_WPSOffice_Level24.9集泥井 254780_WPSOffice_Level34.9.1设计参数与计算 2527372_WPSOffice_Level24.10浓缩池 2531869_WPSOffice_Level34.10.1设计参数 252993_WPSOffice_Level34.10.2设计与计算 2614202_WPSOffice_Level24.11脱水车间 2725549_WPSOffice_Level34.11.1设计参数 2718234_WPSOffice_Level34.11.2计算与设计 2732687_WPSOffice_Level24.12污泥处理与处置 282149_WPSOffice_Level24.13铬的回收 2830372_WPSOffice_Level34.13.1贮存池 2932466_WPSOffice_Level34.13.2反应沉淀池 291920_WPSOffice_Level1第五章平面及高程布置 3018801_WPSOffice_Level25.1平面布置 3014131_WPSOffice_Level25.2高程布置 319752_WPSOffice_Level35.2.1高程布置原则 314904_WPSOffice_Level35.2.2构筑物水头损失及高程 3114420_WPSOffice_Level35.2.3各个构筑物的水头损失如表5-1所示 3114714_WPSOffice_Level35.2.4各构筑物的高程如表5-2所示： 324433_WPSOffice_Level1第六章主要构筑物与设备 3321483_WPSOffice_Level26.1主要构筑物 3314482_WPSOffice_Level1第七章工程经济估算 362699_WPSOffice_Level27.1估算范围 3624262_WPSOffice_Level27.2估算 36902_WPSOffice_Level37.2.1工程投资估算 361498_WPSOffice_Level37.2.2用电量 3726063_WPSOffice_Level27.3工资福利费 3730333_WPSOffice_Level27.4维修费 3768_WPSOffice_Level27.5其他费用 3726597_WPSOffice_Level27.6管理费 3714545_WPSOffice_Level27.7药剂费 3710899_WPSOffice_Level27.8铬回收费用 3829678_WPSOffice_Level27.9年运行成本 382853_WPSOffice_Level1第八章总结 3914102_WPSOffice_Level1参考文献 404663_WPSOffice_Level1致谢 4217964_WPSOffice_Level1附录 43第一章文献综述合成革废水研究的目的和意义近年来国际上的皮革行业的发展飞快，同时合成革废水的排放量也逐步成为重要的工业污染源之一[1]。在皮革加工和生产过程中会产生一些有毒物质和臭味，合成革废水的主要特征是是成分比较复杂、污染物的种类较多、处理起来相对比较难、pH值高、色度高、浓度较高的有机废水，处理具有一定的难度。而这些废水如果未经处理一旦排放到水体中的话，对我们的环境还有我们的身体健康都有很大的危害，所以我们很有必要去研究如何合适的去处理合成革废水，这样对我们的环境保护以及我们的身体健康都有很大的好处。国内外合成革废水处理现状相对于国际上一些发达国家而言，我国对合成革的研究起步比较缓慢，在1985年左右，我国对合成革污水处理的研究取得了突破性的进展。近十年来，通过科研工作者的不懈努力和探索，我国找到了一条适合我国国情的道路。我国合成革废水处理技术与国外的差距已经逐步变小，而且在有些方面仍处于领先水平[2]。目前，合成革工业发展的速度令人惊讶，合成革工业逐渐变成我国轻工业中不可缺少的一部分,飞速发展的同时也带来了高污染,在加工和生产过程中产生的加工废水和生产废水量大、成分较为复杂和存在高浓度的有机污染物等一系列问题;据相关资料显示[3~4],2018年中国规模以上皮革、毛皮及制品和制鞋行业企业数8007家[5]。其废水每年排放量大约10000-14000万吨,约占全国工业废水的0.3%[6~7]。合成革工业废水由于其自身特点,需要选择正确方式进行有效处理[8]。制革废水处理过程中,首先将含脂废水、含硫废水及铬鞣废水单独进行预处理后,与其他工序产生的废水混合,得到制革综合废水。废水制革综合废水处理工艺包括一级处理和二级处理,一级处理是物化处理阶段,如过滤、沉降、气浮及絮凝沉淀等技术;二级处理即生物处理阶段,包括好氧处理工艺和厌氧处理工艺,由于制革综合废水可生化性较好,生物法处理合成革综合废水是目前常用的处理工艺[9]。课题研究的主要内容（1）搜索当前国内外的合成革废水处理工艺资料和废水处理应用实例,比选出最适当的处理工艺。（2）设计内容：分析合成革废水进水水质特征,拟定生物处理工艺,完善整体工艺流程，计算构置物，并完成相关图纸的绘制。第二章工程概况2.1工程概述制革废水厂的废水处理流程一般包括一级、二级、三级处理。一级处理主要以物理以及化学方法处理为主，包括格栅、调节池和沉淀池等物理方法去除污水中不溶于水的大分子物质。通过一级处理，制革废水中悬浮固体物的去除率约为50%，BOD5的去除率为30%[10]左右。二级处理属于生物化学处理，一般指氧化沟、SBR、SBBR、流化床、UASB等等通过生物方法处理合成革废水中可溶于水的有机和无机废物。此外还能有效的去除废水中的磷、氮以及胶体。通过二级处理，BOD、COD的去除率高达92%以上，SS去除率可达88%[11~12]。出水一般可达标排放。三级处理是处理二级处理中没能去除的一些难以生物降解的有机物和一些可溶于水的无机污染物，通过过三级处理后，BOD、COD的浓度从30~50mg/L降至5mg/L[13~14]，同时也能够被去除大部分的氮和磷等剩余污染物。2.2设计原则和设计依据2.2.1设计原则（1）根据城市规划，协调工程建设和城市的发展，保护环境的同时，发挥工程的最大效益。（2）根据水质要求，选择最优的工艺、运行可靠、高效节能、经济合理、确保污水处理效果，减少工程投资及日常运行费用。（3）合理的布置构筑物，节约成本。（4）贯彻落实国家和地方环境保护政策，遵守国家和地方法律法规和一些标准;2.2.2设计依据（1）《清洁生产标准合成革工业》（HJ449-2008）（2）《制革及毛皮加工工业水污染物排放标准》（GB30486-2013）（3）《给水排水设计手册》（4）《室外给水设计规范》（GB50013-2016）（5）《合成革与人造革工业污染物排放标准》（GB21902－2008）2.3工程规模和处理水质要求2.3.1废水特征（1）组份复杂，悬浮物多。（2）COD和BOD高（3）色度浓，臭味大（4）水质水量变化较大。（5）PH值6~9之间2.3.2工程规模江苏省沿海某市合成革废水处理厂日均废水处理量为5000m3/d。在设计时考虑日最大设计水量Q为7500m3/d。2.3.3排放水质要求（1）设计进水水质表2-1设计进水水质指标项目COD/（mg/L）BOD5/（mg/L）氨氮/（mg/L）SS/（mg/L）pH生产废水≤3000≤600≤200≤2006-9设计出水水质排放规范：《合成革与人造革工业污染物排放标准》（GB21902－2008）表2-2设计出水水质指标单位：mg/L（pH值、色度除外）序号污染物项目限值1pH6-92化学需氧量（）803生化需氧量（BOD5）204氨氮（以N计）85悬浮物40第三章工艺比选3.1制革废水处理方法比较合成革废水处理的方法主要有物理化学处理法和生物化学处理法[15]。3.1.1物理化学处理法目前，中国制革厂废水处理的物理化学处理方法有混凝沉淀法和膜分离法。混凝沉淀法在废水处理中的应用是：通过颗粒在重力作用下沉降速度的不同分离较大的悬浮物质和粒径较小的颗粒，例如胶体小颗粒，沉降速度很慢。它甚至能保持分散的悬浮状态好一段时间，不能自然沉入水中，很难用自然沉淀法将其从水中分离和去除[15~16]。

混凝剂的原理是先破坏这些细小颗粒的结构，然后再重新组合在一起，形成棉絮状物体，沉降分离。利用混凝剂治理污水综合了混合、反应、凝聚、絮凝等九个过程，由于混凝剂被放入水中，它们中的大多数都能提供大量的正离子。正离子可以中和胶体颗粒表面的负电子，从而减少颗粒间的排斥力，使其易于接近并聚集成絮状细颗粒，从而使水中的细小胶体颗粒不稳定并凝聚成微小的细小颗粒的过程。通过吸附、缠绕、架桥等方法[17]。污水治理中常用的混凝剂大致可以分为三类：有机混凝剂、无机混凝剂和高分子混凝剂。有机混凝剂可分为阴离子型和阳离子型，无机混凝剂可分为无机型、碱型、固体细粉等。根据聚合程度的不同，聚合物混凝剂可分为高聚合混凝剂和低聚合混凝剂。在不同聚合度下，有阳离子型、阴离子型和非离子型。聚合物混凝剂也可分为有机混凝剂和无机混凝剂。应根据处理对象，即不同废水的试验数据和条件，确定混凝剂的种类和用量，并从低价格、易利用、低投加量、高处理效率、易沉淀和絮体分离等方面加以考虑。当投加单个混凝剂处理效果不理想时，还可以投加助凝剂或者可以考虑两种混凝剂按比例混合投。膜分离是一种利用膜的选择性渗透性进行分离和浓缩的方法。膜分离技术作为一种新的分离提纯浓缩方法，具有能耗低，效率高，工艺简单，操作方便，投资少等优点，不仅可以达到排放标准，还可以回收一些原料并进行改进水的利用率。近10年在中国飞速发展。目前,在制革废水处理领域应用的膜技术主要有微滤、超滤和液膜等[18]。俞海桥等[19]采用超滤和反渗透双膜联用技术对某大型皮革企业生化处理后的皮革废水进行处理,对处理前后的各项水质指标进行了分析。试验结果表明,超滤系统能有效去除废水中的浊度和大分子污染物,保证了反渗透进水水质;反渗透系统对废水中的COD、Fe、Mn等污染物质的去除率均超过95%。Suthanthararajan等[20]采用纳米膜与反渗透膜联用处理经二级处理后的制革废水，反渗透膜对总溶解固体TDS的去除率超过98%，从膜系统回收的水其TDS浓度非常低，可以在制革湿加工过程中重复使用。3.1.2生物化学处理法生物化学处理法主要包括预处理系统和生物处理系统两个系统。预处理系统主要包括格栅、调节池、沉淀池、气浮池等处理设施。合成革废水中有机物和悬浮固体浓度高，采用预处理系统调节水质。去除SS、悬浮液，减少污染负荷，为后续生物处理创造良好条件。目前国内生物处理方法有很多，主要有活性污泥法，氧化沟技术、SBR法、生物接触氧化法等。表3-1各种生物化学方法比较A/O法3.2设计工艺的确定3.2.1进水水质分析合成革污水通常来源于：塔顶水、车间冲洗水、喷涂洗塔废水等。排放到污水厂的污水包括生产合成革过程中产生的废水和生活中产生的污水。污水处理厂将其进行集中然后处理.该工程中水质特征：水量多，水质情况复杂；有机物浓度高，并且很多物质难以生物降解NH3-N、总氮、二甲基甲酰胺含量高间歇生产、间歇排放洗塔水等，使得水质、水量波动大[21]。3.2.2工艺流程合成革污水中的CODcr含量比较多，且BOD5/CODCr值≤0.2，因此必须先提高污水的可生化性,并有效去除有机物。厌氧滤池生物固体浓度高,有机负荷高,耐冲击负荷能力强,启动时间较短,无需回流污泥,运行管理方便,运行稳定性较好,因此厌氧生物处理工艺采用厌氧滤池。近年来国家出台了一系列严格的标准来监管污水中氨氮的排放,所以在好氧生物处理阶段我们主要的目标是去除污水中的氮。由于本次设计规划用地较少,而氧化沟工艺占地面积过大，考虑多方面原因，本设计主体工艺不再考虑氧化沟。近年来A/O法广泛应用于污水处理，工艺比较成熟,在应用的过程中，我们不断的总结经验，弥补不足，已经形成了一套成熟的工程应用操作体系,去除水中的氮的效果也得到了业内的一致肯定.因此在本次设计中好氧生物处理工艺拟定A/O工艺。根据对比选择合适工艺，其工艺流程图如下：图3-2-2污水处理工艺流程图第四章主要构筑物的设计计算4.1制革废水物化预处理设计计算皮革工业水量变化系数范围为1.5~2.0，取Kz=1.5。综合废水设计流量Q=5000m³综合废水最大设计流量：Qmax=Q×Kz=5000×1.5=7500m³/d=312.5m³/h。格栅计算草图见图4-1：图4-1格栅计算草图4.2集水池设计与进水渠道因为集水池在粗格栅之前并和粗格栅连接，起到收集合成革工业园废水的作用以及对格栅进水的作用，考虑到施工成本与运行安全，集水池设计取最大进水流量1小时容积，确定集水池长宽各8米，有效高度5米，超高5米。泵的选择选用2台潜污泵，1用1备。抽升一般的废水多采用QW型污水泵，对于有腐蚀性的废水，应选择合宜的耐腐蚀泵或耐酸泵。设计中，选出适合该泵房的QW系列潜污泵。所选泵的型号及参数如下:表3-1潜污泵技术参数型号流量m3/h扬程(m)效率

(%)功率(kW)WQS350-8-1535086215水流由进水渠道进入到格栅中，设计进水渠断面为矩形，根据《室外排水设计规范》规定：污水管渠的最小设计流速为0.6m/s，则取栅前流速v0=1m/s。最优水利断面公式式中Qmax为最大设计流量，m3/s；B21为进水渠的宽度，m；v0为栅前流速，1m/s。则进水渠宽度为则栅前水深为h=B1/2=0.42/2=0.21m。4.3格栅格栅是一组平行的刚性栅条制成的框架，一般情况下倾斜设在其他的构筑物之前，处理之前的废水中一般含有很多的大块悬浮物，如果不经处理悬浮物会对构筑物的进出水管道、闸门等造成堵塞甚至会对水泵等机械设备造成一定的损坏，格栅的作用就是对其进行拦截，不仅可以净化水质还可以维护设备的正常运行。通过对合成革废水的水质分析，在本次设计中设置粗细两道格栅去除污水中的泥沙和动物毛发，粗格栅在前，主要拦截大的悬浮物及成团的皮毛，细格栅主要阻挡皮毛等小的物质。（1）设计参数确定栅前水深：h=0.21m；最大设计流量：Qmax=7500m3/d=312.5m3/h；格栅倾角一般为45°~75°。取θ=60°；粗格栅的栅条间隙一般采用10~25mm。取b1=20mm；细格栅的栅条间隙为6~8mm。取b2=8mm；过栅流速一般为0.6~1.0m/s。取v=0.9m/s。（2）栅条间隙数式中n为栅条间隙数，个；Qmax为综合废水最大设计流量，m3/s；θ为格栅安装角度，°；b为栅条间隙宽度，m；h为栅前水深，m；v为过栅流速，m/s。本设计粗格栅、细格栅各设1座，工作时同时运行。则设计中单座粗格栅、细格栅的栅条间隙数分别为则设计中粗格栅、细格栅栅条间隙数分别为22个、54个单座栅槽宽度式中B为单座栅槽宽度，m；S为栅条宽度，m，取S=0.01m；b为栅条间隙宽度，m；n为单组池子栅条间隙数，个；粗格栅、细格栅的栅槽宽度分别为（3）过栅水头损失阻力系数公式设计中栅条断面为迎水、背水面均为半圆形的矩形。式中ξ为阻力系数；β为形状系数，取β=1.67；S为栅条宽度，m；b为栅条间隙宽度，m。过栅水头损失式中h2为过栅水头损失，m；k为系数，一般取k=3；h0为计算水头损失，m；v为过栅流速，m/s；g为重力加速度，取；θ为格栅安装角度，°。则设计中粗格栅、细格栅的过栅水头损失分别为：（4）栅后槽的总高度式中H为栅后槽的总高度，m；h为栅前水深，m；h1为格栅前渠道超高，一般取h1=0.3m；h2为格栅的水头损失，m。则设计中粗格栅、细格栅的栅后槽的总高度分别为（5）格栅总长度进水渠道渐宽部位长度式中L1为进水渠道渐宽部位的长度，m；B1分别为栅槽和进水渠道宽度，m；α为进水渠道渐宽部位的展开角度，一般取α=20°。则设计中粗格栅、细格栅的进水渠道渐宽部位长度分别为格栅的总长度式中L1为进水渠道渐宽部位的长度，m；L2为格栅槽与出水渠道连接处的渐窄部位的长度，一般取L2=0.5L1；H1为格栅前槽高，m，H1=h+h1=0.51m；θ为格栅安装角度。则设计中粗格栅、细格栅的总长度分别为每日栅渣量式中W为每日栅渣量，m3/d；Q为设计流量，m3/d；W1为单位体积污水栅渣量，m3/103m3，格栅间隙为16～25mm时，W1=0.10～0.05。取W1=0.05。则设计中粗格栅的每日栅渣量为粗格栅每日栅渣量大于0.2m3，故根据设计规范采用机械清渣；细格栅的间隙宽度小于25mm，所以采取机械方式清除废渣。（6）设计说明粗格栅选择1台LHG系列回转式格栅除污机；细格栅选择1台TGS系列回转式格栅除污机。参数见下表：表3-1LHG系列回转式格栅除污机性能型号安装角度/°设备宽/mm水室宽/mm地面以上高度/mm功率（kW）LHG-0.875600800<20001.5表3-2TGS系列回转式格栅除污机性能型号靶齿栅宽/mm设备宽/mm设备总宽/mm水槽最小宽度/mm电动机功率（kW）TGS-10009601000115010001.54.4调节池调节池按其作用可分均质池、水量缓冲池和均质均量池；按兼有功能可分为调节曝气池或调节沉淀池。在工业废水处理中，一般水质和水量总是会不均匀，通过调节池的处理是，废水的水质和水量会被均匀化，进水的条件得到很大程度的优化，此外还可以考虑附加沉淀、混合、投药、加酸或者加碱进行中和。通过调节池的作用：短时间内如果排入处理系统进水负荷超过系统的预处理量，可以减轻其对设备的损坏.通过中和废水可以使废水的PH值稳定在一个正常的范围。调节污水的温度；同时还可以存储污水，这样倘若发生安全事故，可以及时进行事故的处理；此外调节池对污水的收集可以平衡水量，防止短时间内多次重启水泵，降低运行的成本。合成革废水水质一般较稳定，但水中的悬浮颗粒和油类物质含量比较多，因此在设置时主要研究调节池对水量的均化，同时还要斟酌其对悬浮物及油类物质的处理效果以及对水质的调理和净涤。混合废水被调节沉淀池的水下刮泥机搅动，水质得到优化，悬浮物被沉淀，SS被大幅度的减少，为后续处理构筑物或设备的正常运行创造了条件。（1）设计参数确定一般工业废水调节池的水力停留时间为8h左右，本次设计中取T=12h；最大设计流量为。（2）调节池的体积调节池的有效体积式中V为调节池的有效体积，；为最大设计流量，；T为水力停留时间，h。则设计中调节池的有效体积为取有效体积系数为k=1.1，则实际体积为V实际=k×V=1.1×3750=4125m³。（3）调节池的尺寸调节池的平面面积取池子总高度为5.5m，有效水深为h=5m，超高取0.5m。式中A为调节池的平面面积，m2；V实际为调节池的实际体积，m3；h为调节池的有效水深，h。则设计中调节池的平面面积为设计池子为平底矩形且宽，则池子长为。（4）设计说明及辅助设计本次设计拟建造成两座调节池，彼此相邻共用一面池壁，在处理时同时运行，在设施检查修复时或者当进水的水质超过设计标准时采用只运行其中一座的方式，此时水力停留时间缩减为六个小时，但其调节功能不会受到太大的影响，另一座进行检修或通过处理出水回流调节水质。根据设计参数，该工程设备的搅拌功率取4W,调节池选配潜水搅拌机的总功率为15千瓦。调节池配置2台QJB系列潜水搅拌机，具体参数如下表3-3搅拌电机参数规格型号电机功率（kW）额定电流（A）叶轮转速(r/min)叶轮直径（mm）水推力（N）重量（kg）7.5284806201963255/270（5）配水井设计在调节池的出水段设计配水井，将配水井跟均值调节池合建在一起，调节池的出水设溢流堰，设置出水渠，在渠道的一边设置配水井，一面连接着出水渠，进水口由渠底连通孔进入，经等宽度堰流入其他三面设置的水斗中，再由潜污泵输送至两座反应器中。取出水渠宽度为0.5m，取渠内有效水深为0.5m，超高为0.5m，渠内流速符合要求。配水井的边长取2m，有效水深取2m，超高0.5m。（6）废水提升设计为了提高进入处理厂废水的水位，保证将上游的来水提升至后续处理单元所要求的处理高度，使水流能够重力自流，一般均需要设计废水提升泵房，但此处设计了均量调节池后，将泵房与调节池合建即可，在调节池出水端安装污水泵，提升废水。水泵总扬程计算废水提升前的水位为2.5m（即综合废水调节池出水端的最低水位），提升后水位为7.0m，（厌氧反应器水深）。则废水需要提升的水位差为9.5m。设计时每台泵采用一根出水管，其流量为Q=210m3/h，管径取D=200mm。设管总长为20m，局部损失为沿程的20%，则出水管的总水头损失为0.3m，设潜水泵的水头损失为1.00m，考虑到厌氧布水系统管道水头损失定位3m。选定水泵总扬程为13.8m。泵的选择及相关设计选择，选用4台QW型潜水排污泵，2用2备，其具体性能见下表：表3-4潜污泵性能型号流量m3/h扬程(m)效率

(%)功率(kW)1201562105制革废水生物处理设计计算制革工业园区废水具有很高的COD、BOD值，因此生物处理阶段选用厌氧生物滤池+两级A/O组合工艺对废水进行处理。5.1上流式厌氧生物滤池厌氧生物滤池内厌氧污泥以两种形式存在，其一是附着在填充物的表面，形成生物膜，其二是在填料间聚集成絮状体，因为升流式厌氧生物滤池在下部布水空间和滤料空隙存在大批悬浮生长的生物絮体，从而生物量被增高，故升流式厌氧生物滤池在相同的水质和水力停留时间下，COD去除率高于降流式厌氧生物滤池。5.1.1设计参数及条件确定设计时需参考《化学工业污水处理与回用设计规范》GB50684-2011,《生物滤池法污水处理技术规范》HJ2014-2016根据容积负荷法计算厌氧生物滤池的滤料。容积负荷应根据试验或相似污水的运行数据确定，在没有数据参考时，容积负荷确定范围为2kg[COD]/(m3·d)～10kg[COD]/(m3·d)。当进水COD浓度超过8000mg/L时，厌氧生物滤池的出水应回流。厌氧生物滤池的填料装填高度不宜低于滤池高度的三分之二，且不宜低于2m。滤料使用抗氧化较好的塑料制品，塑料滤料厚度宜为5米以上。确定进水条件符合设计要求。反应器对污染物的去除率参考下表：表5-1反应器对污染物的去除率70~90%70~80%70~80%表5-2反应器进出水水质指标项目COD/（mg/L）BOD5/（mg/L）氨氮/（mg/L）SS/（mg/L）进水≤3000≤600≤200≤200出水75015020050去除率75%75%075%5.1.2AF反应器容积（容积负荷法）式中，V滤料为反应器滤料容积，m3；Q为反应器设计的流量，m3/d；Nv为容积负荷，kgCODCr/(m3·d)，取Nv=5kgCODCr/(m3·d)；S0为反应器进水有机物浓度，mgCODCr/L。Se为反应器出水有机物浓度，mgCODCr/L。5.1.3AF反应器主要尺寸构造确定考虑到所需体积较大，反应器数量确定为2个，将AF反应器的形状设计成矩形，这样可以公用一个器壁，节省了建设的成本，采用钢筋混凝土结构。AF反应器填料厚度确定为6米，占滤池高度的80%。则单座池地面为反应器高度为：确定单座AF反应池长17米，宽11米，高7.5米。5.1.4配水系统设计布水装置及布水点设计反应器采用多点布水装置，考虑到布水均匀，布水装置采用一管多孔式布水，其布水孔口流速应取值为0.5m/s，穿孔管直径应大于100mm取单座反应器进水管管内流速为1.5m/s，则单座反应器进水管管径为：则取进水管直径为200mm每座反应器设计布水孔数n必须满足：，计算得。确定n=80个，则每个进水口负责的布水面积为2.35m2。则每个反应器沿池子的长方向均匀地设置4根直径为150mm，长17m的支管，其管内流速为：每根支管布水孔20个，,每根管的中心间隔2.75m。配水孔采用15mm，孔距1.7m。（1）布水孔流速式中v孔为布水孔流速，m/s；Q1为单座AF反应器设计流量，m3/s；n为每个反应器布水孔的个数，个；d孔为布水孔的直径，m。则设计中布水孔流速为，能使出水孔阻力损失大于穿孔管的沿程阻力损失，使布水均匀，符合设计要求。5.1.5沼气处理处置系统设计反应器对废水进行厌氧处理会产生大量沼气，须对产生的气体进行储存、净化和利用。（1）集气管设计沼气产量式中Qa为沼气产量，Nm3/d；Q为设计流量，m3/d；S0为进水有机物浓度，mgCODCr/L；ηCOD为UASB反应器对COD的去除效率，%；α为沼气产率，m3/kgCODCr，0.45Nm3/kgCODCr~0.45Nm3/kgCODCr，取α=0.47Nm3/kgCODCr。则设计中实际沼气产量为单座AF反应器产气量为集单座AF反应器集气管先通到同一根主管中。主管均采用钢管，坡度都设定为。管道内充满度设定为0.9。单池主管内最大流量为沼气主管内最大流量为G2=Qa=0.084352m3/s。主管管径式中d为主管管径，m；G为管内最大流量，m3/s；v为集气管内流速，m/s，取值5m/s。则单池主管、单组主管和总主管的管径分别为，取值150mm，取值200mm（2）水封器设计水封罐设计说明根据，得h=1.5m，取水封罐高度为2m。水封罐的截面积取进气管的4倍，故水封罐直径取300mm，进气、出气管各一根，尺寸跟单池主管尺寸相同，进水管和放空管各一根，管径取D=40mm。5.2缺氧—好氧活性污泥法反应池(两级A/O)5.2.1设计参数确定采用普通曝气工艺时，反应池主要设计参数应根据试验或相似污水的运行数据确定，可采用下列数据：污泥负荷可取0.20kg[BOD5]/(kg[MLSS]·d)～0.30kg[BOD5]/(kg[MLSS]·d)；

混合液悬浮固体平均浓度可取；

污泥回流比可取50％～100％；

污泥泥龄可取5d～15d；

污泥产率可取0.4kg[VSS]/kg[BOD5]～0.6kg[VSS]/kg[BOD5]。两级A/O反应池进出水水质指标如下：项目COD（mg/L）BOD（mg/L）氨氮（mg/L）SS（mg/L）一级进水75015020050一级出水150302030去除率80%80%90%40%二级出水306218去除率80%80%90%40%表5-3反应池进出水水质指标5.2.2反应池容积尺寸按污泥负荷计算式中：V生物反应池有效容积(m3)；

S0:进水COD浓度(mg/L)；

Se:出水COD浓度(mg/L)；

Q:生物反应池设计流量(m3/d)；

Ls:污泥负荷{kg[COD]/(kg[MLSS]·d)}，取值0.2；

X:生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度(g[MLSS]/L)，取值4则一级二级反应器容积分别为：确定缺氧段与好氧段的停留时间之比为1:3，计算缺氧池好氧池容积则一级反应器为：则二级反应器为：曝气池超高1m,有效水深取值6m，计算底面积则一级反应器底面积则二级反应器底面积为：传统活性污泥法是活性污泥法的基本模式，曝气池为廊道式，池的尺寸如下表：处理池采用合璧共建的方式。5.2.3剩余污泥量剩余污泥包括微生物代谢的增殖污泥和少部分悬浮物沉淀形成的非生物污泥。（1）剩余生物污泥量式中为剩余生物污泥量，；为污泥产率系数，取0.6；为设计进水水量，；分别为进入、排出反应池的有机物浓度，kg/m3；则设计中剩余生物泥量为（2）剩余非生物污泥量式中ΔXS为剩余非生物污泥量，kgSS/d；fb为SS的污泥转换率，0.5～0.7，取fb=0.6；Q为设计进水水量，m3/d；SS0、SSe分别为进入和排出反应池的悬浮物浓度，kg/m3。则设计中剩余非生物污泥量为池中剩余污泥总量为（3）湿污泥量假定排泥中污泥含水率为P=99.4%，污泥的密度为γ=1.05g/cm3式中ΔX'为湿剩余污泥量，m3/d；ΔX为剩余污泥量，kgSS/d；γ为污泥的密度，kg/m3；P为排泥中污泥含水率，%。则设计中湿污泥量为5.2.4回流系统设计为了加强活性污泥液中硝酸盐的反硝化脱氮效果，需要将主反应器的混合液和污泥进行回流，因此在每个好氧反应池各安装一个混合液回流泵，将混合液或污泥回流到缺氧区，设计中的混合液回流比为100%，污泥回流比为50%。则池子的污泥回流量为2500m³/d，混合液回流量为。污泥回流泵选用2台潜污泵，其技术参数如下：表5-4潜污泵性能型号流量m3/h扬程(m)效率

(%)功率(kW)WQS120-10-7.512010627.5混合液回流选用4台潜污泵，两用两备表5-5潜污泵性能型号流量m3/h扬程(m)效率

(%)功率(kW)WQS250-10-152501062155.2.5曝气装置设计计算采用生物法处理废水，废水中COD、BOD及氨氮的去除均需要依靠好氧细菌的降解，因此通常采用曝气装置向水中供氧，加速水中细菌加速有机物的分解，降低其中的COD、BOD及氨氮。曝气装置的合理与否直接影响出水水质。设计中采用鼓风曝气向水中充氧。（1）需氧量计算生物处理污水的需氧量主要包括氧化废水中有机物所需氧量、污泥自身氧化所需氧量和氨氮的硝化所需氧量，同时还需考虑反硝化释放的氧量。降解水中有机物及细胞内源呼吸需氧量式中O1为有机物降解及内源呼吸需氧量，kg/d；a'为活性污泥微生物每代谢1kgCOD所需要氧量，kgO2/kg，一般为0.42～0.53kgO2/kg，取0.5kgO2/kg；Q为设计进水水量，m3/d；S0、Se分别为进出水COD浓度，kg/m3；b'为每1kg活性污泥每天自身氧化所需要氧量，kgO2/(kg·d)一般为0.19～0.11kgO2/(kg·d)，取0.11kgO2/(kg·d)；Xv为生物池内混合液挥发性悬浮颗粒固体平均浓度，kg/m3，XV=f·X；V为反应池的总有效体积，m3。则设计中水中有机物降解及细胞内源呼吸的所需氧量为氨氮硝化所需氧量式中b为常数，即氧化每千克氨氮所需氧量，kgO2/kgN，取4.57；Q为设计进水水量，m3/d；N0、Ne分别为CAST池进出水氨氮的浓度，mg/L；0.12ΔXV为排出生物反应池中微生物的含氮量，kg/d。则设计中硝化氨氮所需要的氧量为需要的总氧量（2）供氧量设计计算水中扩散器出口的绝对压强扩散器上静水压为6m，则设计中扩散器出口压强为氧在气泡离开液面时的体积分数式中φ0为气泡离开液面时氧的体积分数，%；EA为扩散装置的氧转移效率，选用微孔曝气器为15%~25%，取18%。则氧含量为池内混合液中平均氧饱和度计算时按平均最高温度25℃计算，查表知清水中溶解氧饱和度为Cs(20)=9.2mg/L，Cs(25)=8.4mg/L。则设计中平均氧饱和度为计算标准供氧速率计算供气量（3）设备选型曝气器均匀分布在好氧池的底部，其距池底0.3m，池子有效水深为5m。选择WB微孔曝气装置，这种装置结构简单，水中无转动部件，安装使用方便，抗老化，耐高温，使用寿命长。取干管内流速为13m/s，主管道直径，取250mm。选用2台R型系列标准罗茨鼓风机，一备一用表5-6R型系列标准罗茨鼓风机技术参数型号流量Qs/m3.min-1所配电动机功率Po/kW出口升压/kPaRG-30015020058.8配置消声措施以降低噪音，应设置防止超负荷的装置监控风机的运行预防风压异常升高。考虑鼓风机及空气曝气器对气体中固体微粒含量的要求，在风机进口前端设置适宜的除尘器；为防止在过滤器冻结冰霜需在进风口采取一定措施，一般是采用加热处理。5.3辐流式沉淀池设计辐流式沉淀池由进水装置，沉淀区，出水装置和污泥区组成。本次设计的合成革污水处理厂采用中心进水周边出水的辐流式沉淀池。中心进水、排泥，周边出水，对水体的搅动力小，污泥的去除效果较好。采用机械的方式排泥，设备简单易操作而且容错率高，排泥设备目前已有多种定型产品，沉淀性效果好，日处理量大，对水体搅动程度小，有利于悬浮物的去除5.3.1沉淀区设计计算沉淀池表面积和池直径的确定设计池数1座，表面水力负荷qo=1.0m³/(m2*h)沉淀池有效水深设计沉淀时间t=2h沉淀池部分有效容积5.3.2污泥区设计计算污泥斗高度设中心泥斗上口半径为2m，下口半径为1m。斗壁倾角为60，则污泥斗高度泥斗以上污泥高度设池低坡度i=0.05，泥斗以上池底积泥厚度沉淀池总高度缓冲层高度0.3m，超高0.3m采用回转式刮泥机收集污泥，沉至池底的污泥被刮泥机刮板刮至池中心的污泥斗，再依靠重力的作用或通过污泥泵排走。刮泥机转速为1-3r/h，刮泥机外缘线速度≤3m/min5.4.混凝反应池本设计采用机械混凝反应池。设备容易调节控制，污水中的各种悬浮物，出水的浊度和色度在被絮凝剂处理后可以得到良好的降低或者去除。结合本次设计污水的成分，选用PAC（聚合氯化铝）作为混凝剂。5.4.1设计构造设计1座混凝反应池，每座反应池设置隔板分成四格，依次串联；混凝时间T取20min；混凝池的超高取0.5m。（1）混凝剂的选择结合本次设计，对比分析常用混凝剂，选用聚合氯化铝。其特点是：最优pH值在6.0~9.0之间；性质稳定不宜受到外界水温影响，容易形成絮凝体，具有沉降速度快，脱色效果好；易溶解，易混合；沉渣多，腐蚀性大。同时，选用高效脱色剂对废水进行脱色。（2）配制与投加配制方式选用机械搅拌。在目前的工艺中，常常采用湿投法来投加混凝剂，此方法中应用最多的是机械投加，将其泵入水中，操作简便，避免事故的发生。投加量按0.3mg/L计算。（3）混合方式本设计采用搅拌混合方式。混合方式设计的一般原则：混合的速度要快并在水流造成剧烈紊流的条件下加入药剂，混合时间控制在10～30s，适宜的速度梯度是500～1000s-1。混合池尽可能与构筑物相连接。5.4.2设计计算混凝池尺寸混凝时间，絮凝池有效容积：机械搅拌混凝池各格中的水流属完全混合型，如采用单格搅拌形式效率不好，因此采用多格串联布置，效果好。但格数不宜太多，否则会增加工程造价，综合考虑，本次设计将机械搅拌混凝池分成3格。每格设一台搅拌设备。每格混凝池长宽各2.5m，则混凝池有效水深为混凝池超高0.5m，则混凝池长10m，宽2.5m，高3.3m。5.4.3搅拌设备叶轮直径取池宽的80%，采用2.0m。叶轮桨板中心点线速度采用：,；桨板长度取（桨板长度与叶轮直径之比）；桨板宽度取，每根轴上桨板数4块，内外侧各2块。装置尺寸详见图5-7。图5-7垂直搅拌设备图旋转桨板面积与絮凝池过水断面积之比为桨板总面积占过水断面积为，满足小于25%的要求。5.5平流式沉淀池平流式沉淀池是沉淀池的一种类型。池体平面为矩形，进口和出口分设在池长的两端。池的长宽比不小于4，有效水深一般不超过3~4m，池子的前部的污泥设计

，平流式沉淀池沉淀效果好。5.5.1设计参数的确定设计水量：设计沉淀池数量1座沉淀池沉淀时间t=3h表面水力负荷超高最大流量时水平流速5.5.2沉淀区尺寸计算沉淀区有效水深2）沉淀区有效容积V1沉淀区长度沉淀区总宽度，取池宽12米平流沉淀池长宽比为，长深比，满足设计要求5.5.3污泥区计算每日污泥产生量为剩余污泥排量污泥区容积按2小时容量计算沉淀池设两座储泥斗，泥斗上口4m×4m，下口1m×1m，泥斗为方斗，α=60，则泥斗高度为：每个污泥斗容积满足设计要求。沉淀池高为：缓冲层高度h3=0.5m排泥设计排泥管直径D=200mm，沉淀池底设置坡度i=0.01。6废水的污泥处理合成革废水的属于高污染的工业废水，其中SS、COD、BOD值都很高，因此通过前期的物化处理阶段和生物处理阶段，污水基本能达到国家要求排放标准，而在前期处理过程中将会产生大量污泥，需要通过储存、浓缩、稳定和脱水等工序对污泥进行处理，最后得到合理处置。6.1污泥浓缩池设计为方便污泥的后续处理机械脱水，减小机械脱水中污泥的混凝剂用量以及机械脱水设备的容量，需对污泥进行浓缩处理，以降低污泥的含水率。设计采用间竖流式沉淀池，连续运行。设计一座。6.1.1设计构造本设计采用竖流式沉淀池。池体平面图形为圆形，水由设在池中心的进水管自上而下进入池内（管中流速应小于30mm/s），管下设伞形挡板使废水在池中均匀分布后沿整个过水断面缓慢上升（对于生活污水一般为0.5-0.7mm/s，沉淀时间采用1-2h），悬浮物沉降进入池底锥形沉泥斗中，澄清水从池四周沿周边溢流堰流出。竖流式沉淀池中，水流方向与颗粒沉淀方向相反，其截留速度与水流上升速度相等，上升速度等于沉降速度的颗粒将悬浮在混合液中形成一层悬浮层，对上升的颗粒进行拦截和过滤。因而竖流式沉淀池的效率比平流式沉淀池要高。为使池内配水均匀，池径不宜过大，一般采用4～7m，不大于10m为了降低池的总高度，污泥区可采用多斗排泥方式。竖流式沉淀池的直径与有效水深之比一般不大于3。6.1.2设计计算根据前面计算所知，污水处理系统每日总排泥量为V=300m3/d，平均污泥含水率为96%。排泥量为中心管面积与直径中心管内流速ν0不宜大于30mm/s，则中心管面积为：中心管直径为：，取400mm沉淀池有效高度，即中心管有效高度污泥在沉淀区的上升流速度ν=0.5mm/s沉淀时间t=2h则，中心管有效高度为：沉淀池面积以及直径沉淀池面积为：沉淀池直径为：，取3m污泥斗高度取α=60，截头直径为0.4m，则高度为沉淀池总高度中心管喇叭口到反射板之间的间隙高度h3=0.3m超高h1=0.3排泥设计污泥依靠静水压力排出，排泥管直径400mm，静水压力设计为0.9m。6.2污泥脱水污泥经过浓缩后，含水率依然较高，须继续通过脱水进一步降低污泥的含水率，脱水后的污泥成泥块状，具有固体的特性，便于后期的运输、贮存和处置利用。脱水方法的有自然脱水和机械脱水，自然脱水是指使用外力为自然力的干化场；机械脱水是指使用外力为机械力的真空过滤、压滤、离心脱水等。考虑到处理污泥的性质，采用高效率离心脱水机，此法处理效果好，效率高，处理量大，滤液清澈，固化物质回收率高。6.2.1设计参数设计污泥脱水的综合废水污泥：Q=45m3/h，含水率为96%；压滤周期不大于4h，取T=3h；泥饼含水率一般为75~80%，取80%；6.2.2脱水后污泥体积式中，Q'、Q分别为脱水前后的污泥量，m3/d；P0、P分别为脱水前后的含水率，%；综合废水污泥和含高浓度铬污泥脱水后的污泥量分别为脱水过程中加PAM加强脱水效果，投加量为3%，则总的PAM投加量为污泥脱水后形成泥用小车运走。6.2.3脱水机机型选择脱水机的选择1台CA307型高效率离心脱水机处理含高浓度铬污泥，其技术参数如表6-1：表6-1CA型高效率离心脱水机参数型号标准处理量/m3·h-1离心力/kN转速/r·min电动机功率/kW重量/kgCA3071515~253~20402300第七章高程计算7.1废水流经各处理构筑物水头损失表7-1合成革污水在各处理构筑物水头损失构筑物名称水头损失（m）构筑物名称水头损失（m）格栅0.1-0.25调节池0.2-0.3沉淀池（平流式）0.2-0.4混合池0.2-0.3厌氧滤池0.4-0.5沉淀池（辐流式）0.5-0.6曝气池0.3-0.6污泥浓缩池0.4-0.6构筑物名称水头损失m构筑物名称水头损失m格栅0.2辐流式沉淀池0.6调节池0.3混凝反应池0.3厌氧滤池0.5平流式沉淀池0.4一级缺氧-好氧池0.6污泥浓缩池0.6二级缺氧-好氧池0.4表2污水流经各处理构筑物水头损失数据2构筑物连接管的水头损失构筑物之间的管道选用钢管，全部按满流计算，由流量、管径查《给排水设计手册》第1册得流速和管道坡度，则沿程损失按公式（a）计算，局部损失按公式（b）计算，总损失按（c）计算。（a）（b）（c）式中：i---为管道坡度；查表得L---为管道长度，m；---为局部阻力系数；v---为水流速度，m/s；g---为重力加速度，。下表列出了污水流经管渠水头损失计算表：管道部位流量/L·s-1管径/mm流速/m·s-1坡度管长/m沿程水头损失/m局部阻力损失系数局部水头损失/m总水头损失/m粗格栅---集水井873001.230.003550.020.50.040.06细格栅---调节池873001.230.0035200.070.50.040.11调节池---厌氧滤池582001.850.003300.091.60.280.37厌氧滤池---一级A/0583000.820.003200.061.30.050.11一级A/O---二级A/O583000.820.002550.020.50.020.04二级A/O---辐流式沉淀池583000.820.0025300.081.30.050.13辐流式沉淀池---混凝反应池583000.820.0025300.080.50.020.1混凝反应池---平流式沉淀池583000.820.002100.020.50.020.04总计∑h0.96构筑物的总损失3.9总的损失4.86表3污水管渠水头损失计算3高程确定选择以地面为基准，地面相对标高为0.00m，进水标高-0.1m，出水标高-0.5m。然后通过计算得出的各处理构筑物之间的水头损失，进而推求出其他构筑物的设计水面标高，各处理构筑物的水面标高如下表所示：构筑物水面标高/m池底标高/m粗格栅-0.1-0.46集水井-0.36-5.36细格栅格栅3.73.25调节池3.39-1.61厌氧滤池2.72-4.28一级缺氧-好氧池2.11-3.89二级缺氧-好氧池1.47-4.53辐流式沉淀池0.94-3.44混凝反应池0.24-2.56平流式沉淀池-0.1-6.2出水-0.5表4各处理构筑物的水面标高及池底标高污泥的构筑物高程计算1污泥管道水头损失污泥管道均选用PE管，管内充满度按满流计算，沿程损失按公式（6-4）或（6-5）计算，局部损失按公式（6-6）计算，总损失按（6-3）计算，则污泥管渠水头损失计算如表8-6。根据实际选取最大损失计算，式中部分数据参考有关数据选取。污泥管沿程水头损失依靠重力自流时（d）依靠泵提升时（e）管道的局部水头损失（f）式中，h、hi、hf分别为总的损失、沿程损失和局部损失，m；L为管道长度，mm；D为污泥管径，mm；ξ为局部阻力系数；v为水流速度，m/s；CH为污泥浓度系数，查表5知，污泥含水率分别为99.4%污泥浓度系数依次为96。污泥浓度（%）CH值污泥浓度（%）CH值01006452818.53246110.125表55污泥浓度与CH值表管渠及构筑物名称管渠设计参数水头损失/mq