海上现浇承台施工技术总结

海上现浇承台施工技术总结

摘要：本项工程的水上混凝土的浇筑工艺非常具有代表性，即展示了此类工程日勺施工

工艺，又对某些常见日勺问题进行了处理，本工程于2023年8月12日完毕所有施工任务，质

量满足规范和设计规定。

关键词：墩台海上现浇吊机组搅拌船

1.工程概况

在天津大神堂浅海活牡蛎礁独特生态系统保护与修复项目（关键区警示灯塔及监控系

统）施工中，桩基上部墩台部分，作为海上大体积混凝土施工工艺，混凝土内外温度控制较

难，轻易导致开裂等质量问题。且劳动力需求量较大，波及到专业较多，钢筋加工制作需在

水上方驳上完毕，底模板安装和拆除难度大，整体质量控制难度较大。

混凝土承台为钢筋混凝土构造，长10m,宽10m,厚度为1.5m,面积为100nf,混凝土

浇筑方量为213m'。施工内容重要包括墩台模板底板的支立，钢筋的绑扎与安装，侧模的

支立，混凝土浇筑。

上部护轮坎构造也作为栏杆基础，25cm®,长35.3m,共包括2.4n?混凝土。

整个承台构造混凝土分两次进行浇筑，第一次浇筑50cm,第二次浇筑剩余1m承台、护轮坎

及上部构造立柱。

图1.1工程位置平面图

2.自然条件

2.1气象条件

工程位卜勘海湾叫西北侧，渤海的气象状况具有季节分明、变化明显啊特性。本工程施

工期间，重要受夏风及雨水影响（含热带风暴），台风（含热带风暴）出现频率较小。

本区历年平均风速4.5m/s。年平均降水413.3mm,年平均气温13.6C。

2.2水文条件

根据观测资料本海域的潮汐属「不规则半日潮型，其（HOI+HKI）/HM2=0.53。本海

域极端高水位5.88m,设计高水位4.30m,极端低水位T.29m,设计低水位0.50m。本项目

均以天津港理论最低潮面为基准面。

天津港理论最低潮面与大沽零点及当地平均海平面的关系如下图：

T当地平均海面

大沽零点

2.56m1.00m

天津港理论最低潮面

图2.1高程基面关系示意图

3、施工难度分析

工程采用水上浇筑大体积混凝土施工，重要难度在于三点工艺施工过程。

一是本工程承台施工底标高较高，墩台下方仅靠八根斜桩支撑，支立底模所用吊梁工

艺设计较为复杂，即需要使铺底构造满足承载力规定，又不能影响钢柱上部构造的绑扎。我

部采用夹桩铺底构造，使用吊杆吊起主、次梁，托起浇筑所需所有模板，实现了构造的模板

支立工艺。

二是本工程混凝土浇筑需要在海上进行,且墩台构造体枳较大，海上浇筑存在一定难度,

首先是浇筑方式，既采用何种方式进行混凝土日勺材料运送及浇筑，还必须需要考虑较大体枳

混凝土内部散热问题，防上混凝土开裂。为处理此点，我部多次讨论后决定，浇筑方式采用

海上拌合船现场拌合，砂石等材料由拌合船所配方驳运送至施工现场，混凝土采用两次浇筑

口勺方式，一是为上文“吊底”构造减轻压力，二是处理了混凝土浇筑厚度太大不利于散热时

问题。

图3.2搅拌船实物图

4、设备选择

⑴方驳吊机组

本工程承台构造考虑使用方驳吊机组进行施工，另承台构造所用钢筋及材料均采用此方

驳吊机组进行运送。

由于承台施工重要起吊零星材料，故选择吊机重要考虑承台施工所需吊高及长度，经多

方选择，选用中联QUY80t履带吊机，与IbOOt方驳"翼盈海087”后组装成方驳吊机组。

履带吊臂长46mo在方驳前部中间部位，按照履带吊履带位置，在甲板上焊接20mm用钢板

（长9m、宽2.84m）,履带吊爬作为斜支撑加到钢板上后进行加固，履带底部满铺3cm厚木

板用于防滑。在履带前后立焊25#槽钢，并焊接20#槽钢以固定；两条履带两侧分别立焊

25#槽钢各4根（高度以不影响吊机旋转作业为准），并以14#槽钢进行连接压焊在吊机履

带下，立焊槽钢两侧焊2C#槽钢作为斜支撑。

郡度40434649525558陋

99

1023.823.222.610

121918.618.217.817.812

1415.515.21514.7514.514.31414

1612.812.712.512.312.11211.516

>10.910.710.510.310.2109.918

209.49.39.2998.8&6ZO

228.58.38.1887.77.5匚

247.47.27.1176.8&624

266.66.56.56.2665.726

285.85.75.65.65.55.45.128

3U5.355.15.14.84.64.5

324.84.74.64.54.34.11832

344.14.1443.83.71434

3643.83.73.53.43.22936

383.23.23.22.92.92.638

40332.72.62.52.340

422.52.32.3242

14221.611

4611.3

481.5i找

501.20.850

图4.1履带吊吊重曲线

图4.2方驳吊机组实物图

⑵拌合船

墩台部分混凝土浇筑共约213nl3,其中包括桩芯浇筑约50m3,墩台主体部分混凝土150m

,护轮坎约3nI?。现浇墩台厚度为1.5m,由于混凝土体积较大，且按照设计中基桩深入墩

台中10cm,因此墩台混凝土必须在海上进行浇筑，为保证浇筑效果，计划采用分步浇注工

艺，浇注性考虑采用水上拌合船现场拌合并泵送位。

水上浇筑混凝土与陆地浇筑混凝土相比，重要有如下几点差异产生日勺问题。

首先是材料日勺大规模运送，与陆上搅拌站砂石等材料可以囤积准备相比，海上搅拌混凝

土必须保证混凝土材料的供应充足。本工程根据混凝土配合比计算出所用砂、石、水泥等用

量，采用搅拌船配套方驳瘠混凝土材料准备充足并用于运送、存料所用，满足了混凝土搅拌

材料的供应，但增长了一定的施工成本。

第二是与陆上混凝土浇筑相比，水上混凝土的浇筑效率较低，在温度较高的施工环境下，

很轻易影响浇筑质量，因比对搅拌船的性能有一定的规定限制。本工程拌合船选用了仓容为

350m3,浇筑效率为50m3外的拌合船，基本满足了施工所需。

图4.3搅拌船实物图

5、工艺选择及计算

⑴工艺选择

工程基础采用钢桩构造，墩台混凝土悬挑在钢桩构造上，且混凝土重量较重，底模支

设时存在•定难度，夹桩铺底工艺重要是为了满足钢桩上墩台构造的大体积混凝土支设底

模的规定。

本工程混凝土承台为钢筋混凝土构造，承台上部混凝土总重量约为420to

吊梁铺底构造计算重要考虑两部分，第一部分为上部混凝土构造重量传递至吊底构造

后，主次梁接触部位所产生的集中荷载：第二部分上部重量传递至吊底构造，桩顶吊底构

造所受的重力与否满足钢材许用应力规定。第一部分计算，由于主次梁接接触点较多，争

矩及钢材变形状况较为复杂，可以使用清华大学制作的“构造力学求解器”进行计算：第

二部分受力较为简朴，只需要计算八根钢柱吊杆与否能满足吊起一步混凝土重量即可。

第二部分受力计算理论，运用起重原理，将钢柱上八个部分受力简化为“八点起吊上

部混凝土重量”，起重原理考虑起重安全，假设六点受力，即六个点承受第一步混凝土重

量,第一步混凝土重约140t,即每个点最大受力状况为140/6=23.3to由此可以计算选用

吊杆钢材型号与否满足工程所需。

老式的吊底方案重要有采用钢桩上安顿“板凳”（工字钢），吊起下部钢梁构造，支撑

混凝土底模，实现浇筑构造。此种构造U勺长处为安装较为简朴，对材料二次加工的规定不

高，受力计算较为轻易。缺陷是此种构造“板凳”位置对桩顶钢筋的绑扎及安装影响较

大，相似位置上的钢筋位置必须处理，或钻孔穿过“板凳”或绕过“板凳”，且需要重新

联络设计单位进行图纸的变更。

第二种吊底方案重要采用在钢柱上直接吊挂且焊接固定加工好的吊杆，使吊杆作为吊

起整个钢梁日勺重要受力形式。此方案长处在于吊杆构造较细，且紧贴在钢桩顶面，使承台

钢筋绑扎及安装不受影响，且拆除吊底构造时比较以便。缺陷是吊杆构造需要提前对材料

进行较为精细的加工，且现阶段桩基打设工艺达不到较高H勺精确度，打设后需要根据桩基

日勺实际位置，需再次对吊杆构造进行加工。

本工程承台构造较大，受成品钢筋最大长度制约，由于钢筋绑扎路线穿插较多，为了愈

加顺利的完毕工艺规定，最终采用第二种吊底方案进行施工。

⑵工艺验算

在吊梁构件采购前，应严格计算所选构件与否符合力学规定，本工程吊底关键过程在于

主梁、次梁及螺丝杆的选型，及混凝土分层厚度的选择。

1、混凝土厚度选择计算：

承台长宽为10X10m,厚度为1.5m,共150m3。混凝土重量为150X2.6=390t。混凝土

强度为40Mpa,截面积为100m2,40X100=4000KN,即上部压力需不大于4000KN。重力

加速度去10m/s2,既lKN=0.1to即I二部压力不大于400t即可。

故从抗压强度角度计算，下部混凝土可以承受上部压力。分层厚度重要考虑减轻下部吊

底构造压力，分层下部应尽量减轻重量。当下部分层浇筑厚度为50cm时，下部混凝土重量

为1303钢材验算过程如下。

2、主梁槽钢选用验算：

本工程所选槽钢型号为40a型槽钢。

gM/WW[o],M为最大弯矩，W为截面系数（查所用槽钢材料表为879,如表1.1）,[o]

为钢材的许用应力（查表为170Mpa）。

其中M=qF/8,q为均布荷载。

式中q=F/LoF为上部受力，L为受力长度。

表1.1槽钢截面特性参数表

①中部验算：

40a+，400*100*10.5PISPISP75.068-58.928+37a17600+63~78.8/592/2.SP1070P2.49,

伦重量：

6.4X10X2.5X0.5=80t

次梁重量：

槽钢选用28a型，理论重量为47.888kg/m,槽钢长度为4.1m,取数量20根，总长度为

240m,总重量为，47.888X240=11493kg=11.5t

振捣重量：

面积X系数=10X(1.6+L9)X2=70KN=7t

施工重量：

面积X系数=10X(1.6+I.9)Xl=35KN=3.5t

模板重量：

面积X系数=10义(1.6+1.9)X2=70KN=7t,10X0.8X2X2=32KN=3.2t

即总重量为80+11.5+7+3.5+7+3.2=112.2t

许用应力计算：

q=F/L=l122/10=112.2KN/m

M=ql2/8=112.2X6.42/8=574.5KN-m

o=M/W=574.5*103/(879X4)=163.3Mpa^l70Mpa,符合规定,且相差不大,考虑选

用40型槽钢进行施工。

②承台两侧验算：

性重量：

混凝土体积X系数=11.6+1.8)X(10+1.2X2)X0.5X2.5=3.4X12.4X2.5X0.5=52.7t

次梁重量：

槽钢选用28a型，理论重量为47.888kg/m,槽钢长度为4.1m,数量30根，总长度为360m,

总重量为，47.888X360=17239.68kg=l7.24t

振捣重量：

面积X系数=1()X(1.6+1.8)X2=68KN=6.8t

5&_L重量：

面积X系数=10X(1.6+1.8)Xl=34KN=3.4t

模板重量：

面积X系数=10X(1.6+1.8)X2=68KN=6.8t,10X0.8X2=16KN=1.6t

即总重量为52.7+17.24+6.8+3.4+6.8+1.6=88.54t

悬挑位置为最大弯矩出出，故许用应力计算：

q=F/L,L取10m,F=885.4KN,q=88.54KN/m

M=ql2/2=88.54X22/2=177.08KN・m

Q=M/W=177.08*0/(879X4)=50.36N-mmWl70Mpa,符合规定。

3、次梁工字钢选用验算:

本工程所选槽钢型号为28a型工字钢。

a=M/W^[o],M为最大弯矩，W为截面系数（查所用工字钢材料表为508,如表1.2）,

㈤为钢材日勺许用应力（杳表为170Mpa）。

其中M=ql2/8,q为均布荷载。

式中q=F/L。F为上部受力，L为受力长度。

最长跨度次梁，

碎重量计算：

险重量：6.4X10X2.5X0.5=80(

振捣重量：

面积X系数=10X(1.6+1.9)X2/2=35KN=3.5t

施工重量：

面积X系数=10X(1.6+1.9)Xl/2=17.5KN=1.75t

模板重量：

面积X系数=10X(1.6+1.9)X2/2=35KN=3.5t,10X0.8X2X2/2=16KN=1.6t

总重量为80+3.5+1.75+3.5+1.6=90.35t

q=F/L=903.5/3.2=282.34KN/m

M=ql2/8=282.34X2.22/8=170.82KN•m

o=M/W=170.82*1()3/508*10=33.6MpaW170Mpa,符合规定。

4、吊杆选用，可按下式验算：

O=N/S2<[O],N为所受拉力，d为圆钢截面积，[。]为钢材的强度设计值(查所用枢材材

钢材抗拉、抗压■面承压

抗酎

厚度或直径和抗尊(郁平顶紧)

牌号4

(mtn)/

41621512S

>16-40205120

Q235铜

>40〜60200115

>60-100.190110

_____________i

料表为200〜205,如表1.3)

表L3钢材强度参数表

螺杆受力验算：

碎重量计算：375tx05/1.5=125t

次梁重量17.24(

主梁重量8.4t

总重为125+17.24+8.4=150.64

单根受力考虑150.64(/10=15.lt

即N=15.L考虑使用Q235型直径为40mm圆钢,Q235许用应力为170N/mm2o

O=N/S2=15.1X1OV1.256X103=13ON/mm2<170N/mm2,符合规定。

5、侧模验算：

①基本参数

次楞(内龙骨)间距(mm):600；穿墙螺栓水平间距(mm):600；

主楞(外龙骨涧距(mm):350；穿墙螺栓竖向间距(mm):350；

对拉螺栓直径(mm):M16；外墙螺栓加止水环。

②主楞信息

龙骨材料:钢楞：截面类型:圆钢管48X1.5：

钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78：钢楞截面抵御矩W(cm3):4.49：

主楞肢数：2；

③次楞信息

龙骨材料:木楞：

宽度(mm):100.0()；高度(mm):100.00；

④面板参数

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；

面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；

面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50：

⑤木方和钢楞

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50：钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；

6、侧模板荷载原则值计算

按《建筑施工模板安全技术规范》《建筑施工计算手册》，新浇混凝土作用于模板的最大

侧压力，按下列公式计算，并取其中的

其中yC-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t-新浇混凝土的初凝时间,取2.5h；

T-混凝土的I入模温度，取25.0()0℃；

V-混凝土的J浇筑速度，取3.8.000m/h；

H-模板计算高度，取1.500m；

pl-外加剂影响修正系数，取1.200；

P2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算日勺新浇筑混凝土对模板日勺最大侧压力F；

分别计算得35.5kN/ni2、36.0kN/m2,取较小值35.5kN/m2作为本工程计算荷载。

故，计算中采用新浇混凝土侧压力原则值Fl=35.5KN/m2：

倾倒混凝土时产生的荷载原则值F2=2kN/m2o

7、侧模板面板的计算

面板为受弯构造，需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土

侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载：挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算日勺原则是按照

龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨持续梁计算V

面板计算简图

①抗弯强度验算

跨中弯矩计算公式如下：

M=0Aql2

其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；

1”计算跨度(内楞间距)：1=350mm；

b:面板宽度取1500,h:面板截面厚度18

q-作用在模板上日勺侧压力线荷载，它包括：

新浇混凝土侧压力设计值ql:1.2X35.5X1X0.90=38.34N/m；

其中0.90为按《施工手册》取向临时构造折减系数。

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4X2.00X1X0.90=2.52kN/m；

q=ql+q2=38.36+2.52=40.88kN/m：

面板的最大弯距:M=0.1X40.88X350X350=5X105N.mm；

按如下公式进行面板抗泻强度验算：

M,

o=——</

W"

其中，G-面板承受的J应力(N/mm2)；

M-面板计算最大弯距(N.mm)；

W-面板收)截面抵御矩：

b:面板宽度，h:面板截面厚度;

W=1000X18OX18.0/6=5.4X104mm3;

f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；

面板截面日勺最大应力计算值：a=M/W=5x105/5.4x104=9.26N/mm2：

面板截面的最大应力计算值a=9.26N/mm2不大于面板截面H勺抗弯强度设计值

[f]=13N/mm2,满足规定！

②挠度验算

根据《建筑施工模板安全技术规范》《建筑施工计算手册》，刚度验算采用原则荷载,

同步不考虑振动荷载作用,

挠度计算公式如下:

0.677qt「】一一

a)=........-<\a)\=ll250

100E7

其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载:q=35.52X1=35.52N/mm；

1一计算跨度（内楞间距）：1=350mm：

E-面板日勺弹性模最：E=9500N/mm2；

I一面板的截面惯性矩：I=I00X1.8X1.8XI.8/12=48.6cm4；

面板的最大挠度计算值:co=0.677x35.52x3504/(100x9500x4.86x105)=0.78mm；

面板的I最大挠度计算值：（D=0.78mm不大于面板口勺最大容许挠度值

[(D]=L/250=1.4mm,满足规定!

8、侧模板内外楞的I计算

①内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨持续梁计算。

本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I和截面抵御矩W

分别为:

W=50X100X100/6=83.33cm3；

I=50X100X100X100/12=416.67cm4；

⑴内楞的抗弯强度验算

内楞跨中最大弯矩按下式计算:

M=0Aql2

其中，M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm)；

1-计算跨度(外楞间距):1=600mm；

q-作用在内楞上的线荷载，它包括：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2X35.5X0.4X0.90=15.12N/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4X2.00X0.4X0.90=L01kN/m,其

中，0.90为折减系数。

q=(15.34+1.01)=16.35kN/m；

内楞的最大穹距：M=0.1X16.35X600X600=5.89X105N.mm；

内楞H勺抗*强度应满足下式：

(7=

其中，a--内楞承受的应力(N/mm2)；

M-内楞计算最大弯距(N.mm)；

W一内楞的截面抵御矩(mm3),W=8.33X104；

f-内楞的)抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；

内楞的最大应力计算值：o=5.89x105/8.33x104=7.07N/mm2：

内楞的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2；

内楞的最大应力计算值o=7.07N/mm2不大于内楞的抗弯强度设计值

[fJ=13N/mm2,满足规定!

⑵内楞的挠度验算

根据《建筑施工模板安全技术规范》《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载原贝!值，

同步不考虑振动荷载作用,

挠度验算公式如F：

0.677城「[一:

co=.........-<=//250

1Q0EI

其中，⑴--内楞U勺最大挠度(mm)；

q-作用在内楞上口勺线荷载(kN/m)：q=35.52X0.4/1=14.21kN/m；

I--计算跨度(外楞间距):1=600mm；

E--内楞弹性模量(N/mm2)：E=9500.00N/mm2；

I--内楞截面惯性矩(mm4),1=4.17X106；

内楞的最大挠度计算值;3-0.677x14.21x6004/(100x9500x4.17x106)-0.21niin；

内楞的最大容许挠度值:[co]=1.6mm；

内楞H勺最大挠度计算直co=0.21mm不大于内楞的最大容许挠度值[co]=1.6mm,满足

规定！

②外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨持续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：

截面类型为圆钢管48X1.5(双钢管)；

外钢楞截面抵御矩W=4.49cm3；

外钢楞截面惯性矩1=10.78cm4；

外楞计算简图

P

G)O~~(D

600600600

⑴外楞抗弯强度验算

外楞跨中弯矩计算公式:

M=0.267PL

其中,作用在外楞的荷载:P=(1荷X35.5+1.4X2)X0.4XO.2=3.63kN；

外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距)：1=600mm；

外楞最大弯矩:M=0.267X3630X600=5.82X105N/mm；

强度验算公式：

M,

o-——<f

W

其中，O-外楞口勺最大应力计算值(N/mm2)

M-外楞日勺最大弯距(N.mm)；M=5.82X105N/mm

W-外楞的净截面抵御矩；W=4.49X103mm3；

If]-外楞的强度设计值(N/mm2),[f]=205.000N/mm2；

外楞的最大应力计算值：。=5.82x105/4.49x103/2=64.8N/mm2；

(双钢管因此作用力要除以2)

外楞的抗弯强度设计值：[f]=205N/mm2；

外楞口勺最大应力计算谊。=64.8N/mm2不大于外楞口勺抗弯强度设计值[fJ=205N/mm2,

满足规定！

⑵外楞的挠度验算

根据《建筑施工模板安全技术规范》、《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载原则

值，同步不考虑振动荷载作用。

挠度验算公式如下：

co=l.883PL3/100EI

其中，P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P=35.52X0.4X0.20=2.84kN；

co-外楞最大挠度(mm)；

计算跨度(水平螺栓间距)：I=600.0mm；

E-外楞弹性模量(N/mm2)：E=206000.00N/mm2；

I••外楞截面惯性矩(mm4),1=1.08X105：

外楞的最大挠度计算值：co=1.883x2.84/2x103X6003/(100x206000x1.08x105)=

0.26mm；(双钢管因此作用力要除以2)

外楞的最大容许挠度值:[5=1.0mm；

外楞的最大挠度计算值co=0.26mm不大于外楞的最大容许挠度值l(o]=1.0mm,满足

规定！

6、施工措施

6.1夹桩铺底构造工艺

吊安钢梁重要采用方驳吊机组水上吊装，从桩顶焊接•组螺丝吊杆，吊双拼槽钢为主

梁，主梁安放完毕后，在主梁上铺设工字钢作为次梁，然后在次梁上码放木方，钉厚竹胶

板，完毕铺底施工，如下图所示：

图6.1铺地细部图

主、次梁H勺选用重要考虑第一步浇筑50cm混凝上时，整个吊梁铺底构造的受力状况，

采用40mm直径螺栓作为吊杆构造，40a型槽钢作为主梁，28a型工字钢作为次梁，使用

方木作为模板下铺底找平构造。剩余1m厚混凝土及杯口重量由下部已经到达标号

混凝土承担所有重量，吊底构造布置方式如下图所示：

JU

9SU

H

图6.2吊梁构造布置图

整个构造依托直径为40mm、长度为3m钢吊杆穿过双拼方木吊起，螺栓下方设置12cm

长丝扣，运用2cm厚双螺母及2cm厚25cmX25cm垫片拧紧固定。另使用16mm直径螺杆，配

图6.3钢梁布设置面图

图6.5剖面细部图2

图6.6夹桩铺底工艺实际施工效果图

经施工实践，此工艺在本工程应用中获得了成功，墩台混凝土于7月13日顺利浇筑完

毕，模板及钢梁构造均无变形及漏浆等状况发生。通过细致的记录、总结所有施工状况，发

现问题如下，一是由于桩基打设工艺达不到较高的精确度，打设后需要根据桩基的实际位置,

再次对吊杆构造进行了加工调整，对二次加工H勺规定较高，在后来时施工中，仍需根据实际

状况综合考虑“板凳”吊底工艺及吊杆吊底工艺的取舍。二是施工中必须随时关注每层铺底

构造的标高变化及找平状况，否则当底板铺设完毕后，标高晌偏差将很难调整。

6.2侧模工艺

在底模铺设完毕、钢筋绑扎完毕后，由测量人员在底板上测设墩台侧模边线，然后进

行侧模的支立，侧模支立采用方驳吊机组水上吊运模板，按照边线人工拼装。

本工程墩台侧模均采用木模板，高度为180cm,包括墩台部分、护轮坎部分，杯口部

分，待第•部混凝土浇筑完毕后进行杯口模板支立。长度拼接使用，均为10m。横围囹为

木质，采用6X9cm方木，竖围囹为直径648钢管，对穿螺丝采用16mm通长布置。详细布

置形式如立面图所示。

图6.8侧模支立工艺实际施工效果图

在施工过程中，此工艺施工十分易于安装，在吊机时配合下，施工速度较快，模板连接

处接插较严，拆模后混凝土外观质量良好。

6.3加设钢筋网

为保证第一层混凝土受力构造稳定，在第一层位浇筑完毕后，要绑扎一层负弯矩钢

筋，钢筋采用中201IRB400型钢筋，钢筋网垂直方向均为每隔30cm布设一道，共布设70

道。

图6.9负弯矩钢筋平面布置图

6.4水上混凝土浇筑方式

墩台部分混凝土浇筑共约213m3,其中包括桩芯浇筑约50m3,墩台主体部分混凝土150m

，护轮坎约3相。现浇墩台厚度为1.5m,由于混凝土体积较大，且按照设计中基桩深入墩

台中10cm,因此墩台混凝土必须在海上进行浇筑，为保证浇筑效果，计划采用分步浇注工

艺，浇注径考虑采用水上拌合船现场拌合并泵送碎。

水上浇筑混凝土与陆地浇筑混凝土相比，重要有如下几点差异产生的问题。

首先是材料日勺大规模运送，与陆上搅拌站砂石等材料可以囤积准备相比，海上搅拌混凝

土必须保证混凝土材料的供应充足。本工程根据混凝土配合比计算出所用砂、石、水泥等用

最，采用搅拌船配套方驳将混凝土材料准备充足并用于运送、存料所用，满足了混凝土搅拌

材料的供应，但增长了一定的J施工成本。

第二是与陆上混凝土浇筑相比，水上混凝土的浇筑效率较低，在温度较高