施工电梯卸料平台及防护门搭设方案

目录

一、工程概况..................................................................1

1.1项1=1简介..............................................................1

1.2设计概况..............................................................1

1.3卸料平台设计..........................................................1

二、编制依据..................................................................2

三、技术要求..................................................................2

四、搭设材料要求..............................................................2

五、施工要求..................................................................3

1、搭设要求...............................................................3

2、拆除要求...............................................................3

六、施工程序..................................................................4

1、施工前的准备...........................................................4

2、地基与基础.............................................................4

3、卸料平台架的搭设.......................................................4

4、卸料平台架的拆除.......................................................4

七、防护门的使用..............................................................5

八、计算书....................................................................5

施工电梯卸料平台及防护门搭设方案

一、工程概况

1.1项目简介

1）项目名称：

2）工程地址：

3）建设单位：

4）设计单位：

5）监理单位：

6）施工单位：

本次项目总建筑面积约为68450.11平方米，其中地上建筑面积约为49705.87平方米,

地下建筑面积约为18744.24平方米。由4栋22层住宅、2栋配套用房、2个变电所、2个

门卫及地下车库组成。

1.2设计概况

1#楼2#楼3#楼4#楼5#楼6#楼7#楼8#楼9#楼10#楼

层数（地上/

地下）

2〃22/222/222/2y15/1WWWW

2.9/2.9/2.9/2.9/

地下4.855.2////

2.242.242.242.24

层高

地上

2.92.92.92.93.63.65.155.153.453.45

总同65.4565.4565.4565.4519.0519.056.656.117.25725

1.3卸料平台设计

本工程施工电梯卸料平台1#〜4#楼6层以下采用钢管扣件落地式，6层以上采用型钢

悬挑式，分三次挑出，分别为6层楼面、12层楼面、18层楼面；施工电梯卸料平台立杆

纵距1.5米，横距1.05米，采用“48X3.24mm的钢管，扣件搭设，平台架设15nlm厚模板,

悬挑型钢采用18#工字钢，间距不大于1.5米，上放2根16#槽钢联梁，外侧两根工字钢下

面各设置12#斜撑一根，1〜6层为落地脚手架，总高度为15米，每层均与墙体设置硬拉

结，卸料平台每层铺设平台板。

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二、编制依据

(1)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)

(2)《建筑施工安全检杳标准》(JGJ59-2011)

(3)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)

(4)《钢结构工程施工质量验收规范》(GB50205-2001)

(5)《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-2016)

三、技术要求

1、本工程采用SC200/20。施工电梯。

2、卸料平台基础浇注15Dmm厚的C15碎垫层。

3、卸料平台对应的每层楼面处必须设置连墙杆，连墙杆预埋插管埋深不得小于250mm。

4、卸料平台卸米层应满铺木脚手板，脚手板应与架体绑扎牢固，且靠近降机侧应高

于靠近建筑物侧20〜30mm。

5、卸料平台在架体两侧及正面外侧两立杆之间应按标准设置，侧边用模板全封闭，

高度1.8米。

6、悬挑卸料平台型钢建筑物外悬挑长度为1.65米，建筑物内锚固长度为2.85米，

采用预埋2力20锚固螺栓。

四、搭设材料要求

1、卸料平台架、连墙杆、卸荷拉杆及预埋插管均应采用648X3.2mm的钢管，悬挑型

钢采用16#工字钢。并应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T13793)或《低压流体

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输送用焊接钢管》（GB/T3092；中规定的3号普通钢管，其质量应符合国家标准《碳结构

钢》（GB/T700）中Q235—A级钢的规定。

2、卸料平价架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合国家标准《钢管脚手架扣

件》（GB15831）的规定。

3、卸料平台架木脚手板应符合JGJ130中的材质要求。

五、施工要求

1、搭设要求

⑴相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，其在高度方向上错开的距离不得小于

500mm,对接扣件开口应朝内。当平台架搭至连墙件的构造点时，应及时作连墙拉结。除

立杆外，其余杆件应采用整根钢管搭设，严禁对接使用。

⑵纵向水平杆应设置在立杆内侧，横向水平杆内端头距离墙面为50mm。

⑶纵向扫地杆应固定在距底座上方200mm的立杆二，横向扫地杆应固定在紧靠纵

向地杆下方的立杆上。

（4）连墙杆应设置于平台架沿建筑物侧立杆竖直距离主节点不大于200mm处，连墙

杆应水平设置，或稍向下斜，要求倾斜角度不得大于10度。

⑸卸荷拉杆应与平台架外侧立杆连接。卸荷拉杆上端应与参埋杆连接牢固。卸荷拉

杆与立杆连接处应靠近主节点，平台架卸荷层应加设水平斜杆，形成几何不变体系。

（6）之字型横向斜撑的旋转扣件距离主节点不大于100mnu

⑺扣件规格必须与钢管外径相符。螺栓拧进扭力矩不应小于40N.M,且不应大于

65N.M。各杆件端头伸出扣件盖边缘:的长度为lOOmmo

（8）挡脚板应铺设在立柱内。

2、拆除要求

⑴拆除作业必须按先搭后拆原则由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。

⑵连墙杆及卸荷拉杆必须随架体逐层拆除，严禁先将连墙杆或卸荷拉杆整层或数层

拆除后再拆架体。

⑶当拆除至下部最后一根立杆高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆

除连墙件。

（4）拆除时，各构配件应通过人工传递或运输至地面，严禁将构配件抛至地面。

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六、施工程序

1、施工前的准备

⑴卸料平台搭设及拆除前应编制施工方案，并对搭设人员进行安全技术交底。

⑵应对钢管、扣件、脚手板进行检进验收，严禁使用不合格产品。

2、地基与基础

（1）按施工方案做好卸平台架基础碎垫层，并做好排水措施，防止积水。

⑵按照卸料平台架设计内立杆纵向距、横向距进行放线、定位。

⑶放置垫板共两块，采用12#槽钢。

⑷将底座准确地安放在定位线上。

3、卸料平台架的搭设：

（1）架体搭设顺序如下：

立杆一纵向扫地杆一横向扫地杆一第一步纵向水平杆一第一步横向水平杆一第二步

纵向水平杆一第二步横向水平杆一连墙杆（每楼层设置一组）第三步纵向水平杆一依以

上顺序直至施工需要高度。

之字型斜撑、扶手、中栏杆及八字撑应随架体的升高同步搭设。需要设卸荷拉杆的架

体应同步搭设卸荷拉杆。

⑵脚手板的铺设

在卸料平台架每层沿纵向铺设脚手板，用镀锌钢丝将脚手板与平台架体绑扎牢固。

⑶挡脚板及防护网的铺设

在平台架卸料层两侧面及防护门间的空档处设置挡脚板各和防护网，并与平台架体绑

扎牢固。

（4）防护门的安装

将防护门安装在靠近施工电梯或施工电梯侧的立柱上。

4、卸料平台架的拆除

⑴拆除平台架应全面检查架体的扣件连接、连墙件、卸荷拉杆等是否符合构造要求,

并对施工人员进行安仝技术交底。

⑵清除架体上的杂物及地面的障碍物。

⑶按拆除方案拆除平台架，在拆除作业中应严格遵循拆除要求中的规定。

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七、防护门的使用

只有当吊篮到达卸料层时，卸料人员才能打开防护门，进行卸料工作，卸料完成后，

卸料人员应及时关闭防护门，扣好防护门销后，方可启动施工电梯。

八、计算书

8.1施工电梯落地卸料平台计算书

井架落地卸料平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

(JGJ13O-2O11)＞《建筑建构荷载规范》(GB50009-2001),《建筑地基基础设计规范》(GB

50007-2002)等编制。

一、参数信息：

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为21m,全部采用单管立杆；

搭设尺寸为：横距尻为1.05m,纵距La为1.5m,大小横杆的步距为L8叫

内排架距离墙长度为0.30m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为中48X3.2；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m,水平间距4.5m,采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；

同时施工层数:2层；

3.风荷载参数

本工程地处上海，基本风压0.5kN/m2；

风荷载高度变化系数山，计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0.74,风荷

载体型系数山为0.214；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m?):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

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安全设施与安全网(kN/m2):0,005：

脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板;

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.035；

脚手板铺设总层数：8；

单立杆脚手板铺设层数：0;

5.地基参数

地基土类型：素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；

立杆基础底面面积(m2)：0.20；地基承载力调整系数:1.00o

落蝴秩船而困

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落地脚手架正立面图

二、大横杆的计算：

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(、只30-2001)第5.2.4条规定，大横杆按

照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板白重

和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:Pi=0.035kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.35XL05/(2+1)=0.122kN/m；

活荷载标准值:Q=3X1.05/(2+1)=1.05kN/m；

静荷载的设计值:qi=1.2X0.035+1.2X0.122=0.189kN/m；

活荷载的设计值：q2=1.4X1.05=1.47kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

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/口2

口"I1口II1口口］!口II;"1口公

5J..1J,1/》工/1J,1』

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下：

22

山max=o.08qil+0.10q2l

22

跨中最大弯距为Mimax=C.08X0.189X1.5+0.10X1.47X1.5=0.365kN•m；

支座最大弯距计算公式如下：

22

M2max=-0.lOqil-0.117q2l

22

支座最大弯距为M2max=-0.10X0.189X1.5-0.117X1.47X1.5=-0.43kN•in；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

o=Max(0.365xl06,0.43xl06)/4730=90.909N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为。=90.909N/mm?小于大横杆的抗压强度设计值

[f]=205N/mm2,满足要求!

3.挠度验算：

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

44

Vmax=(o.677qil+0.990q2l)/100EI

其中:静荷载标准值：ci=Pi+P2=0.035+0.122=0.158kN/m；

活荷载标准值：qz=Q=1.05kN/m；

最大挠度计算值为：v=

0.677x0.158xl5007(100x2.06xl05xll3600)+0.990xl.05xl5004/(100x2.06xl05xll3600)=2.48

mm；

大横杆的最大挠度2.48mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm,满

足要求！

三、小横杆的计算：

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆

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在小横杆的.卜一面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布

置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值:Pi=0.035X1.5=0.053kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.35X1.05X1.5/(2+1)=6184kN；

活荷载标准值：Q=3X1.05X1.5/(2+1)=1.575kN；

集中荷载的设计值:P=1.2X(0.053+0.184)+1.4X1.575=2.489kN；

小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩

和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下：

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2X0.035X1.0578=0.006kN•m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

Mpmax=P1/3

Mpmax=2.489X1.05/3=0.871kN•m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.877kN・01;

最大应力计算值o=M/W=0.877X106/4730=185.429N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力。=185.429N/mm?小于小横杆的抗压强度设计值205

N/mm2,满足要求!

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3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度

和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：

4

Vqmax=5ql/384EI

45

vqmax=5x0.035xl050/(384x2.06xl0xll3600)=0.024mm；

大横杆传递荷载P=Pi+p2+Q=0.053+0.184+1.575=1.812kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如F：

Vpmax=PK3|2.4|2/9)/72日

5

Vpmax=1811.85X1050X(3X10502-4X10502/9)/(72x2.06xWxll3600)=3.181mm；

最大挠度和v=Vqmax+Vpmax=0.024+3.181=3.205mm；

小横杆的最大挠度为3.205mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,

满足要求！

四、扣件抗滑力的计算：

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.OOkN,该工程实际的旋转单扣件

承载力取值为8.OOkW

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件

式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

RW艮

其中Rc—扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN；

R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值：Pi=0.035X1.5X2/2=0.053kN；

小横杆的自重标准值：P2=0.035X1.05/2=0.019kN；

脚手板的自重标准值：P3=0.35X1.05X1.5/2=0.276kN；

活荷载标准值：Q=3X1.05X1.5/2=2.363kN；

荷载的设计值：R=l.2X(0.053+0.019+0.276)+1.4X2.363=3.724kN；

R<8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载计算：

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

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D表示单立杆部分，S表示双立杆部分。

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NGDI=[0.1248+(1.50X2/2)X0.035/1.80]X(27.00-6.00)=3.240kN；

N6SI=[0.1248+0.035+(1.50X2/2)XO.035/1.80]X6.00=1.138kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2

NGD2=0.35X0X1.5X(1.05+0.3)/2=0kN；

NGS2=0.35X(8-0)XI.5X(1.05+0.3)/2=2.835kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NGD3=0.15X0X1.5/2=0kN；

NGS3=0.15X(8-0)XI.5/2=0.9kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NGD4=0.005X1.5X(27-6)=0.157kN：

NGS4=0.005X1.5X6=0.045kN；

经计算得到，静荷载标准值

NGD-NGDI+NGD2+NGD3+NGD4=3.398kN；

NGS=NGSI+NGS2+NGS3+NGS4=4.918kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施1：荷我总和的1/2取

值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=3X1.05X1.5X2/2=4.725kN；

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为

Nd=1.2N6D+O.85X1.4NQ=1.2X3.398+0.85X1.4X4.725=9.7kN；

用=1.2NGS+O.85X1.4NQ=1.2X4.918+0.85X1.4X4.725=11.525kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'd=1.2NGD+1.4NQ=1.2X3.398+1.4X4.725=10.692kN；

NJ=1.2NGS+1.4NQ=1.2X4.918+1.4X4.725=12.517kN；

六、立杆的稳定性计算：

外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。

稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准

值。风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=O.7pz-Hs-coo

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其中u)0-基本风压(kN/n)2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采

用：u)o=0.5kN/m2：

出-风荷载高度变叱系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定

采用：pz=0.74,0.74；

内-风荷载体型系数：取值为0.214；

经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为：

2

Wkl=0.7X0.5X0.74X0.214=0.055kN/m：

2

Wk2=0.7X0.5X0.74X0.214=0.055kN/m：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw分别为：

22

MW1=0.85X1.4WklLah/10=0.85X1.4X0.055X1.5X1.8/10=0.032kN•m；

22

MW2=0.85X1.4Wk2Lah/10=0.85X1.4X0.055X1.5X1.8/10=0.032kN•m；

1.主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。

考虑风荷载时.立杆的稳定性计算公式

o=N/(4)A)+Mw/WW[f]

立杆的轴心压力设计值：N=Nd=9.700kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

o=N/((j)A)W[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'd=10.692kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)

表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表

5.3.3得：H=1.5；

计算长度，由公式lo=kuh确定：10=3.118m；

长细比：Lo/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数。由长细比lo/i的结果查表得到：4>=0.188

立杆净截面面积：A=4.5cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.73cm3：

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/min2；

考虑风荷载时

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o=9700.11/(0.188x450)+32055.073/4730=121.435N/mm2；

立杆稳定性计算0=121.435N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mra2,

满足要求！

不考虑风荷载时

o=10692.36/(0.188x4501=126.387N/mm2；

立杆稳定性计算a=126.387N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mii2,

满足要求！

2.架体底部立杆稳定性计算。

考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式

a=N/(4)A)+Mw/WW[f]

立杆的轴心压力设计值：N=[1.2X(NGD+NGS)+0.85X1.4XNQ]/2=7.801kN；

不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式

o=N/(4)A)WFfl

立杆的轴心压力设计值：N=[L2X(NGD+NGS)+1.4XNQ]/2=8.297kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)

表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表

5.3.3得：n=1.5；

计算长度，由公式lo=kuh确定：10=3.118m；

长细比：Lo/i=196：

轴心受压立杆的稳定系数小,由长细比lo/i的结果查表得到：4)=0.188

立杆净截面面积：A=4.5cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.73cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/iwn2；

考虑风荷载时

o=7800.975/(0.188x4501+32055.073/4730=98.987N/mm2；

立杆稳定性计算o=98.987N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,

满足要求！

不考虑风荷载时

第13页

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o=8297.1/(0.188x450)=98.074N/mm2；

立杆稳定性计算o=98.074N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,

满足要求！

七、连墙件的稳定性计算：

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Ni=Niw+No

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算内=0.92,ns=0.214,30=0.5,

2

Wk=0.7p2-ns-wo=O.7x0.92x0.214x0.5=0.069kN/m；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积A.=16.2m2；

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束

脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：

NM=1.4XWkXAw=1.563kN：

连墙件的轴向力设计值Ni=Niw+No=6.563kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=

其中6-轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比1/i=300/1E.9的结果查表得到4)=0.949,1为内排架距离墙的长度；

A=4.5cm2；[f]=205N/mm2：

43

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949X4.5X10-X205X10=87.545kN；

Ni=6.563<Nf=87.545,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Ni=6.563小于双扣件的抗滑力12.8kN,满足要求！

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连墙件扣件连接示意图

八、立杆的地基承载力计算：

立杆基础底面的平均压力应满足下式的耍求

Pwfg

地基承载力设计值：

fg=fgkXkc=120kPa；

其中,地基承载力标准值:fgk=120kPa：

脚手架地基承载力调整系数：kc=1：

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=78.01kPa；

其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:N=1.2X(NGD+N6S)+0.85X1.4X

NQ=1.2X(3.398+4.918)+0.85X1.4X4.725=15.602kN：

基础底面面积:A=0.2m2o

P=78.OlkPaWfg=120kPa。地基承载力满足要求！

&2型钢悬挑卸料平台计算书

型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

(JGJ130-2011),《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001),《钢结构设计规范》(GB

50017-2003)＞《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技

术规范》(JGJ80-2016)以及本工程的施工图纸。

一、参数信息

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1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为18m,立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m,立杆的横距为1.05m,立杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.20m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为①48x32

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6m,水平间距4.5m,采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

同时施工层数:2层；

3.风荷载参数

本工程地处上海，基本风压0.5kN/n)2；

风荷载高度变化系数山，计算连墙件强度时取0.8,计算立杆稳定性时取0.74,风荷

载体型系数M为1.236；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/冰)：0,200：栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.050：

安全设施与安全网自重标准值(kN/M)：0.005；脚手板铺设层数:6层；

脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.65m,建筑物内锚固段长

度2.85m0

锚固压点螺栓直径(mm):20.00；

楼板混凝土标号:C30；

6.拉绳与支杆参数

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悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

二、大横杆的计算

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(、只30-2001)第5.2.4条规定，大横杆按

照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重

和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:Pi=0.035kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.2X1.05/(2+1)=0.07kN/m；

活荷载标准值:Q=3X1.05/(2+l)=l.05kN/m；

静荷载的设计值：qi=l.2X0.035+1.2X0.07=0.126kN/m；

活荷载的设计值：q2=L4X1.05=1.47kN/m；

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图i大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

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}J..J.J,J-/》1才1J,1/

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下：

22

Mimax=0.08qil+0.10q2l

跨中最大弯距为Mimax=0.08X0.126X1.52+0.10X1.47X1.52=0.354kN•m；

支座最大弯距计算公式如下：

22

M2max=-0.lOqil-0.117q2l

22

支座最大弯距为M2max=-0.10X0.126X1.5-0.117X1.47X1.5=-0.415kN・m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

o=Max(0.354xl06,0.415xl06)/4730=87.738N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为o=87.738N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值

[f]=205N/mm2,满足要求!

3.挠度验算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

44

Vmax=(0.677qil+0.990q2l)/100EI

其中：静荷载标准值:ci=Pi+P2=0.035+0.07=0.105kN/m；

活荷载标准值：qz=Q=1.05kN/m；

最大挠度计算值为：

v=0.677x0.105xl5004/(100x2.06xl05xll3600)+0.990xl.05xl5004/(100x2.06xl05xll3600)=2.4

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03mm：

大横杆的最大挠度2.4C3mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm,

满足要求！

三、小横杆的计算

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆

在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布

置卜.计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：Pi=0.035X1.5=0.053kN；

脚手板的自重标准值：P2=O.2X1.05X1.5/(2+l)=0.105kN；

活荷载标准值：Q=3X1.05X1.5/(2+1)=1.575kN；

集中荷载的设计值:P=1.2X(0.053+0.105)+1.4X1.575=2.395kN；

小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩

和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下：

2

Mqmax=ql/8

Mqmax=1.2X0.035X1.052/8=0.006kN•m：

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

Mpmax二P1/3

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Mpmax=2.395X1.05/3=0.838kN・m：

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.844kN・ID;

最大应力计算值o=M/W=0.844xl()6/4730=178.437N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力o=178.437N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值

205N/mm2,满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆口重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度

和；

小横杆白重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：

4

vqmax=5ql/384EI

45

vqmax=5x0.035xl050/(384x2.06xl0xll3600)=0.024mm；

大横杆传递荷载P=pi+p2+Q=0.053+0.105+1.575=1.733kN：

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式加下：

Vpmax=PI(3l2-4l2/9)/72EI

225

vpmax=1733.1xl050x(3xl050-4xl050/9)/(72x2.O6xlOxll36OO)=3.O43mm；

最大挠度和v=vqmax+vPnax=0.024+3.043=3.067mm：

小横杆的最大挠度为3.067mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,

满足要求！

四、扣件抗滑力的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.OOkN,该工程实际的旋转单扣件

承载力取值为8.00k\。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件

式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

RW艮

其中Rc~扣件抗滑承载力设计值，取8.OOkN；

R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值:Pi=0.035X1.5X2/2=0.053kN；

小横杆的自重标准值：F'2=0.035X1.05/2=0.019kN；

脚手板的自重标准值：P3=0.2X1.05X1.5/2=0.158kN；

活荷载标准值：Q=3X1.05X1.5/2=2.362kN；

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荷载的设计值:R=l.2X(0.053+0.019+0.158)+1.4X2.362=3.583kN；

R<8.OOkN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载的计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NGI=[0.1248+(1.50X2/2)X0.035/1.80]X18.00=2.777kN；

(2)脚手板的口重标准值；采用木脚手板，标准值为0.2kN/m2

NG2=0.2X6X1.5X(1.05+0.5)/2=1.395kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.05kN/m

NG3=0.05X6X1.5/2=0.225kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/n12

略=0.005X1.5X18=0.135kN；

经计算得到，静荷载标准侑

NG=NGI+N62+NG3+NG4=4.532kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取

值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=3X1.05X1.5X2/2=4.725kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+O.85X1.4NQ=1.2X4.532+0.85X1.4X4.725=11.062kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+L4NQ=1.2X4.532+1.4X4.725=12.054kN；

六、立杆的稳定性计算

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=O.7HzHs3o

其中0)0-基本风压(kN/n)2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采

用：u)o=O.5kN/m2；

风荷载高度变叱系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定

采用:|12=0.74；

Rs-风荷载体型系数：取值为L236；

经计算得到，风荷载标准值为:

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Wic=0.7X0.5X0.74X1.236=0.32kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为：

22

Mw=0.85X1.4WkLah/10=0.85XI.4X0.32X1.5X1.8/10=0.185kN•m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

o=N/(4)A)+Mw/WW[f]

立杆的轴心压力设计值：N=11.062kN；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

o=N/((|)A)W[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'=12.054kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)

表5.3.3得：k=l.155；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表

5.3.3得：n=1.5；

计算长度，由公式lo=kuh确定：lo=3.118m；

长细比:L0/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数。，由长细比lo/i的结果查表得到：4>=0.188

立杆净截面面积：A=4.5cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：归4.73cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[门=205N/mi岛

考虑风荷载时

o=11061.63/(0.188x450)+185140.514/4730=169.894N/mm2；

立杆稳定性计算a=169.894N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mni2,满

足要求！

不考虑风荷载时

o=12053.88/(0.188x450)=142.481N/mm2；

立杆稳定性计算o=142.481N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/nun2,满

足要求！

七、连墙件的计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:

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N|=N|W+No

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算床=0.8,内=1.236,3o=0.5,

Wk=O.7nz-^s-u)o=O.7x0.8xl.236x0.5=0.346kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JG