模板专项施工方案1

模板专项施工方案

第一节工程概况

昭通远大广场二期4号楼建设工程；属于框剪结构;地上16—32层;地下2层；建筑高度：

60-102.m；标准层层高：3.0m；总建筑面积：38175.26平方米；总工期：540天；施工单位:

昭通市建筑工程公司。

本工程由昭通市远大房地产开发经营有限公司投资建设，昆明营造建筑设计有限公司设

计施工图，昆明工程勘探公司地质勘察，云南大彻监理有限公司实施监理.，昭通市建筑工程

公司组织施工；刘泽兴建造师担任项目经理，刘天贵工程师担任4号楼技术负责人。

第二节编制依据

《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB50009-2001)中国建筑工业出版社；

《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)中国建筑工业出版社；

《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)中国建筑工业出版社；

《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；

《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；

《钢结构设计规范》CGB50017-2003)中国建筑工业出版社；

第三节方案选择

本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：

1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。

2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。

3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；

5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合

省文明标化工地的有关标准。

6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的

施工经验，决定采用以下5种模板及其支架方案：

第四节材料选择

采用18mm厚胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用100X40mni木方，柱

播采用48X3.5双钢管围楝加固，采用可回收ml4对拉螺栓进行加固（地下室外柱采用止水螺

栓）。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用（p48x3.5钢管斜向加

固（尽量取45°）

第五节模板安装

①模板安装顺序

模板定位、垂直度调整模板加固一验收一混凝十浇筑一拆模

②材料选择

采用18nlm胶合板，模板在木工车间制作施工现场组拼，竖向内楞采用90X90mm木方，

柱箍采用48X3.5双钢管柱截面B方向间距228,柱截面H方向间距278用可回收的加4普通穿墙

螺栓加固，柱截面B方向间距水平间距1000,竖向间距同柱箍间距1200,四周加钢管抛撑。柱

边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑,起步为150mm,每隔1500mm

一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45°）,柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模

木楞盖住板缝，以减少漏浆。

第六节模板拆除

1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发

放拆模通知书后，方可拆模。

2、模板及其支架在拆除时混凝上强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达

到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。

混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。

3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。

4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱

模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。

5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。

第七节模板技术措施

1、进场模板质量标准

模板要求：

（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测

报告来检验）。

（2）外观质量检查标准（通过观察检验）

任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于

2

0.001mo每平方米污染面积不大于0.0051n2

（3）规格尺寸标准

厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20nlm处，长短边分别测3点、1点，取8点平均值；

各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm处分别测量每张板长、

宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用

钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者

的比值为翘曲度。

2、模板安装质量要求

必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）及相关规范要求。即〃

模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧

压力以及施工荷载〃。

（1）主控项目

1）安装现浇结构的上层模板及其支架时、下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或

加设支架；上下层支架的立柱应对准，井铺设垫板。

检查数量：全数检查。

检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。

2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。

检查数量：全数检查。

检验方法：观察。

（2）一般项目

1）模板安装应满足下列要求：

模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模

板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；

检查数量：全数检查。

检验方法：观察。

2）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。

检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10%,且

不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%,且不得小于3间。）检验方法：水

准仪或拉线、钢尺检查。

3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的

规定；

模板安m装允许偏差和检验方法附表1

国家规范标港

项目检查方法

允许佃差（mm）

1轴统位移住、堵、梁5里尺

2底模上表面标高±5水准仪或拄境、尺壁

基础±10

3战面模内尺寸尺里

住、宿、梁*♦"4.*5

层高不大于5m6

4层高垂百度经纬仪或拉统、尺壁

层高大于5m3

5相锦两板表面高低差2尺壁

6表面平整度5靠尽、塞尺

方正••友尺、塞尺

7阴阳角

垂直••送尺

8拓埋铁件中心线位移••拉线、尺量

中心线位移3

9预埋管、蝶栓及线、尺量

婢栓外箫长度+10,0

中心线位移♦10

10预留孔洞拉线、尺量

尺寸+10,-0

中心线位移--

11门窗洞1S、高--拉线、尺量

对角线—

中心线位移5

12插筋尺重

外再长度+10.-0

检查数量：按规范要求的检验批（对梁、柱，应抽查构件数量的10%,且不应少丁・3件：对墙和板，应按有代表性的自

然间抽查10%，且不得小于3间）。

检验方法：钢尺检查。

（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1的规定。

检查数量：按规范要求的检验批（对梁、柱，应抽查构件数量的10%,且不应少于3件;

对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%,且不得小于3问）。现浇结构模板安装允许偏差

和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、

横两个方向量测，并取其中的较大值。）

（4）模板垂直度控制

1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后,

方可模板安装。

2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3rim,平整度

不超过2mm；

3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。

（5）顶板模板标高控制

每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝上墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙

周边弹出顶板模板的底标高线。

（6）模板的变形控制

1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1nlln）。

2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振

捣不实或过振，使模板变形。

3）门窗洞口处对称下混凝土；

4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；

5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；

6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。

（7）模板的拼缝、接头

模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。

（8）窗洞口模板

在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密

实。

（9）清扫口的留置

楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50X100洞，以便用空压机清扫模内的杂物，

清理干净后，用木胶合板背订木方固定。

（10）跨度小于4nl不考虑，4~6m的板起拱10mn：跨度大于6m的板起拱15nll1。

（11）与安装配合

合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。

（12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇

筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。

（13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位

使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。

3、其他注意事项

在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通

病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必

须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。

（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水件能好的C

（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。

（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。

（4）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以

防止变形。

（5）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。

4、脱模剂及模板堆放、维修

（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。

钢模板用油性脱模剂，机油:柴油=2:8。

（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木，垫木间距要适当，避免模板变形或损

伤。

（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理.、堆

放。

（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。

第八节安全、环保文明施工措施

（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。

（2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程

等）。

（3）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支

设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊

钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。

（4）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m,外壳接保护零

线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中

随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用

机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片

半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。

（5）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就

位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须

使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板

（6）钢模板堆放时•，使模板向下倾斜30°,不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风

荷载下倾覆。

（7）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位

后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。

（8）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温

度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋

冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15°C时，混凝土浇筑速度不大于2ni3/h。

（9）环保与文明施工

夜间22:00〜6:00之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理,

并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净

无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。

柱模板计算(大断面)

柱模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008),《建筑施工扣件式钢

管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011),《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构

设计规范》(GB50017-2003)＞《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001).《木结构设计规范》

(GB50005—2003)＞《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB50009-2001)等编制。

一、柱模板基本参数

1.基本参数

柱模板的截面宽度B=800mm,

柱模板的截面高度H=800mm;

2.对拉螺松参数

B方向对拉螺栓1道，

H方向对拉螺栓1道；

3.面板参数

面板类型:胶合板;面板厚度：18.00mm;

面板弹性模量E:8000.OON/nu/；面板抗弯强度设计值支：15.OON/nun?；

面板抗剪强度设计值ft：1.40N/mm2;

4.木方参数

木方弹性模量E:9000.OOWmi/;木方抗弯强度设计值fc:16.50N/mm2;

木方抗剪强度设计值ft：1.60N/mm2;

5.柱箍参数

柱箍材料:双钢管48X3.5;

柱模板总高度3.00m,柱箍7道，竖向间距从底部到顶部为

150+400+400+400+400+500+500mm,

6.竖楞参数

竖楞截面宽度:90mm;高度90mm;

B方向竖楞5根;H方向竖楞5根；

1000

-------------------

228228228228

柱模板支撑计算简图

柱立面匆

柱模板立面简图

二、柱模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑

新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：

F=0.22//乩用"

其中Ze——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t——新浇混凝土的初凝时间,为0时(表示无资料)取200/(T+15),R5.000h；

T——混凝土的入模温度，取20.000C；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000口；

£1——外加剂影响修正系数，取1.000；

为一混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=35.481kN/m2,

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值Fl=35.480kN/m2,顶部新浇混凝土侧压力标准

值取4.800kN/m2o

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2o

三、柱模板面板的计算

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

面板的计算宽度取柱模板高度3.OOmo

荷载计算值q=1.2X35.480X3.000+1.4X4.000X3.000=144.528kN/m

14453kN/m

111口111口□1!

A|278I278I278I

面板计算简图

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=300.00X1.80X1.80/6=162.00cm3；

I=300.00X1.80X1.80X1.80/12=145.80cm4；

⑴抗弯强度计算

f=M/W<[f]

其中f一面板的抗弯强度计算值(N/nun"：

M----面板的最大弯距(N.mm)；

W——面板的冷截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/nun2；

M=0.IDOql2

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100X(1.2X106.440+1.4X12.000)X0.277X0.277=1.113kN.ni

经计算得到面板抗弯强度计算值f=1.113X1000X1000/162000=6.870N/mn2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求！

⑵抗剪计算

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600X(1.2X106.440+1.4X12.000)X0.277=24.064kN

截面抗剪强度计算值T=3X24063.9/(2X3000.000X18.000)=0.668N/mn2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T],满足要求！

(3)挠度计算

v=0.677ql4/100EI<[v]=1/400

面板最大挠度计算值v=0.677X106.440X2774/(100X8000X1458000)=0.366mm

面板的最大挠度小于277.5/400,满足要求！

四、竖楞的计算

竖楞直接承受模板传递的荷载，按照连续梁计算。

竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.277m。

竖楞顶部荷载按照顶部面板最大支座力除以面板计算宽度得到。

竖楞底部荷载按照底部面板最大支座力除以面板计算宽度得到。

顶部面板荷载设计值q=1.2X4.800X3.000+1.4X4.000X3.000=34.080kN/m

顶部最大支座力N=1.Iql=1.1X34.080X0.277=10.403kN

顶部荷载q2=10.403/3.000=3.468kN/m

底部面板荷载设计值q=1.2X35.480X3.000+1.4X4.000X3.000=144.528kN/m

底部最大支座力N=1.Iql=1.1X144.528X0.277=44.117kN

底部荷载Q2=44.117/3.000=14.706kN/m

14.71(kN/m)1471(kN/m)3.47(kN/m)

竖楞计算简图

竖楞剪力图(kN)

竖楞弯矩图(kN.m)

经过计算得到最大弯矩M=0.254kN.m

经过计算得到最大支座F=5.990kN

经过计算得到最大变形V=0.0mm

截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=9.00X9.00X9.00/6=121.50cm3；

I=9.00X9.00X9.00X9.00/12=546.75cm4；

⑴抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.254X10V121500.0=2.09N/mm2

抗弯计算强度小于185N/n】m2,满足要求！

⑵抗剪计算

最大剪力的计算公式如下：

截面抗剪强度必须满足：

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3X3070/(2X90X90)=0.568N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=L60N/mm2

抗剪强度计算满足要求！

⑶挠度计算

最大变形v=0.0mm

最大挠度小于300.0/250,满足要求！

五、B方向柱箍的计算

竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：

P=4.91kN

柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方传递力。

2.464.914.914.912.46

A|C20IC20

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

5.005.00

2.372.37

1090.09

0.090.09-------------

2.372.37

5.005.00

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0.766kM.m

最大变形vmax=0.212mm

最大支座力Q»ax=14.906kN

抗弯计算强度f=0.766X106/10160.0=75.39N/nun2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.ON/rnm2,满足要求！

支撑钢管的最大挠度小于620.0/150与10mm,满足要求！

六、B方向对拉螺栓的计算

计算公式：

N<[N]=fA

其中N—对拉螺检所受的拉力；

A——对拉螺检有效面积(mm"；

f——对拉螺检的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm):14

对拉螺栓有效直径(mm)：11.55

对拉螺栓有效面积(mnF):A=105,000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850

对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=14.906

对拉螺栓强度验算满足要求！

七、H方向柱箍的计算

竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：

P=5.99kN

柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方传递力。

3.005.99

720720

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

5.84

3.153.15

).150.15

5.8455

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=l.059kN.m

最大变形Vmax=O.406mm

最大支座力Qmax=17.668kN

抗弯计算强度f=l.059X106/]0i60.0=104.23N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！

支撑钢管的最大挠度小于720.0/150与10mm,满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算

计算公式:

N<[N]=fA

其中N——对拉螺检所受的拉力；

A—对拉螺枪有效面积(mm?)；

f——对拉螺检的抗拉强度设计值，取170N/nmi2；

对拉螺栓的直径(mm):14

对拉螺栓有效直径(mm):11.55

对拉螺栓有效面积(nrf):A=105.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850

对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=17.668

对拉螺栓强度验算满足要求！

梁模板钢管高支撑架计算书

梁模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《建筑施工扣件式钢

管脚手架安全技术规范》(JGJ130-201D、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结

构设计规范》(GB50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规

范》(GB50005—2003)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》

(2006年版)(GR50009-2001)等编制。

本支架计算公式⑴根据脚手架试验，参照脚手架规范和脚手架工程实例，

本支架计算公式⑵参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安

全》。

模板支架搭设高度为5.00米，

基本尺寸为：梁截面3XD=700mmX1000mm,

梁两侧楼板厚度200mm,

梁支撑立杆的横距(跨度方向)1=1.20米，立杆的步距h=L50米，

梁底增加4道承重立杆。

梁顶托采用10号工字钢。

计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

集中力大小为F=1.2X25.500X0.200X0.500X1.200=3.672kNo

采用的钢管类型为048X3.5,采用扣件连接方式。

立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。

Y~/梁跨度方向

D

玄

梁宽度方向

多道承重立杆h

［中间承重立杆图中省略］

liii-

屋主

梁模板支撑架立面简图

一、模板面板计算

使用模板类型为：胶合板。

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

⑴钢筋混凝土板自重(kN/m)：

qu=25.500X1.000X1.200=30.600kN/m

⑵模板的自重线荷载(kN/m)：

qi2=0.350X1.200X(2X1.000+0.700)/0.700=1.620kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：

qi3=2.500X1.200=3.OOOkN/m

均布线荷载标准值为：

q=25.500X1.000X1.200+0.350X1.200X(2X1.000+0.700)/0.700=32.220kN/m

均布线荷载设计值为：

ql=1.2X(30.600+1.620)+1.4X3.000=42.864kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

本算例中，截面抵抗矩和截面惯性矩1分别为：

w=120.00X1.80X1.80/G=G4.80cm3；

I=120.00X1.80X1.80X1.80/12=58.32cm4；

施工荷载为均布线荷载:

42.86kN/m

B

233233233

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN.m)

经过计算得到从左到右各支座力分别为

Ni=4.001kN

N2=11.002kN

N3=U.002kN

N.i=4.OOlkN

最大弯矩Mi=0.233kN.m

(1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.233X1000X1000/64800=3.601N/inm2

面板的抗弯强度设计值[f],4X15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求！

(2)挠度计算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，

故采用均布线荷载标准值q=32.22kN/m为设计值。

面板最大挠度计算值v=0.139mm

面板的最大挠度小于233.3/250,满足要求！

二、梁底支撑木方的计算

(一)梁底顶托梁计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,

计算公式如下：

均布荷载q=11.002/1.200=9.168kN/m

最大弯矩M=0.lql2=0.1X9.168X1.20X1.20=1.320kN.m

最大剪力Q=0.6XI.200X9.168=6.601kN

最大支座力N=l.1X1.200X9.168=12.102kN

截面力学参数为

截面抵抗矩W=77.53cm3；

截面惯性矩I=488.42cm4；

(1)抗弯强度计算

抗弯计算强度f=l.320X106/77529.0=17.03N/mm2

抗弯计算强度小于215.ON/nun2,满足要求！

(2)挠度计算

最大变形v=0.677X7.640X1200.07(100X206000.00X4884200.1)=0.107mm

最大挠度小于1200.0/400,满足要求！

三、扣件抗滑移的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.OOkN,

按照扣件抗滑承载力系数0.80

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=8X0.80=6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

RWRc

其中心——扣件抗滑承载力设计值，取8.0X0.80=6.40KN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

四、立杆的稳定性计算

1、不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

四

其中N——不考虑风荷载时，立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支域反力Ni=12.10kN(已经包括组合系数1.4)

脚手架钢管的自重N-?=1.2X0.129X10.000=1.549kN

N=12.102+1.549=13.651kN

0——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比入=lo/i查表得到；

i---计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58

A—立杆净截面面积(cm2)；A=4.89

b—钢管立杆抗压强度计算值(N/nrnV；

[f]—钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.OON/min2；

lo—计算长度(m)；

(1).参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011),由公式(1)、

(2)计算

顶部lo=kpi(h+2a)(1)

底部lo=k|j2h(2)

其中，k—计算长度附加系数，应按表5.4.6采用；k=l.185；

M—考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按附荥C采用；|Ji=

1.387,p2=1.893

a—立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=0.30m；

公式(1)的计算结果：

A=|J(h+2a)/i=l.387X(1.500+2X0.30)X100/1.580=184<[X]=210,满足要求！

公式(2)的计算结果：

A=ph/i=l.893X1.500X100/1.580=180<[A]=210z满足要求！

立杆计算长度lo=kp(h+2a)=1.185XI.387X(1.50+2X0.30)=3.45

立杆计算长度lo=kph=1.185XI.893X1.50=3.36

lo/i=3452.379/15.800=219

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数。=0.152

钢管立杆受压应力计算值b=183.66N/mm2,

立杆的稳定性计算a<[fl]=205.00N/mn]2,满足要求！

(2),参考杜荣军《施工手册》公式(2)计算

lo=kik2(h+2a)(3)

其中，ki—计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；

k2—计算长度附加系数，按照表2取值为1.016：

公式(3)的计算结果：

立杆计算长度lo=kik2(h+2a)=1.167XI.016X(1.50+2X0.30)=2.49

lo/i=2489.911/15.800=158

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数。=0.280

钢管立杆受压应力计算值。=99.54N/mm2,

立杆的稳定性计算[f]=205N/mm2,满足要求！

附录：

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.7.6T满堂支撑架计算长度附加系数取

值K

高度H(m)IIW88<IIW1010<IIW2020<II<30

k1.1551.1851.2171.291

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》满堂支撑架计算长度系数口

表C-2满堂支撑架（剪刀提设置普通型）立杆计算长度不数外

立杆间距（m）

步距

1.2x1.21.0x1009x0.90.75x0.7506x0.60.4Q4

假］宽比身宽比图宽比商宽比信）宽比身宽比

不大于2不大于2不大于2不大于2不大于25不大于2.5

最少跨数4最少跨数4最少跨数5最少跨数5最少跨数5最少跨数8

a=0.5a=0.2a=0.5a=0.2a=0.5a=0.2a=0.5a=0.2a=0.5a=0.2a=0.5a=0.2

（m）

(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)

1.8——1.1651.4321.1311.388——————

1.51.2981.6491.2411.5741.2151.540——————

1.21.4031.8691.3521.7991.3011.7191.2571.669————

0.9——1.5322.1531.4732.0661.4222.0051.5992.251——

0.6————1.6992.6221.6292.5261.8392.8461.8392.846

表C-3潮堂支拨架（剪刀摆设置加强型）立杆计算长度系数…

立杆间距（m）

步距1.2x1.210x1.009x0.90.75x0.7506x0.60.4x04

高宽比不大于高宽比不大于高宽比不大于高宽比不大于高宽比不大于高宽比不大于

22222.52.5

最少跨数4最少跨数4最少跨数5最少跨数5最少跨数5最少跨数8

(m)a=0.5a=02a=0.5a=0.2a=0.5a=0.2a=0.5a=0.2a=0.5a=0.2a=0.5a=0.2

(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)

1.81.0991.3551.0591.3051.0311.269——————

1.51.1741.4941.1231.4271.0911.386

1.21.2691.6851.2331.6361.2041.5961.16S1.546————

0.9——1.3771.9401.3521.9031.2851.8061.2941.818——

0.6————1.5562.3951.4772.2841.4972.3001.4972.300

表C4滴堂支援架（剪刀拨设置普通圣）立杆计算长度系数"2

立杆间距

1.2X1.21.0X1,00.9X0.90.7EX0.750.6X0,60.4X0,4

步

高宽比不大高宽比不大宽比不大高宽比不大高宽比不大于高宽比不大于

距

于2于2于2于22.52二

最少跨数4最少跨数4最少跨数5最少跨数5最少跨数5最少跨数8

1.8—1.7501.697———

1.52.0891.9931.951———

1.22.4922.3992.2922225——

0.9—3.1092.98528963.251—

0.6——4.37142114.7444.744

表C-5满堂支撑架（剪刀拨设置加蜃型）立杆计算长度系数以

立杆间距

1.2X1.2：.0X1.00.9X0.90.75X0.750.6X0.60.4X0.4

步面宽比不大于育宽比不大于高宽比不大于育范比不大于市览比不大于而宽比不大于

0

距222402.52.5

最少跨数4最少跨数4最少跨数5最少跨数5最少跨数5最少髅8

1.81.6561.5951.551———

1.51.8931.8081.755———

1.22.2472.1812.1282.062———

0.9—2.8022.7492.6082.626—

0.6——3.9913.8063.8333.833

以上表参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（新版未正式实施）

表1模板支架计算长度附加系数ki

步距h(m)hW0.90,9<h^l.2L2〈hW1.51.5<hW2.1

ki1.2431.1851.1671.163

表2模板支架计算长度附加系数k2

H(m)46810121416182025303540

h+2a或uih(m)

1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.173

1.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.149

1.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.132

1.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.123

1.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.111

1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.104

2.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.044i.oeo1.0731.0871.101

2.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.094

2.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091

以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

五、基础承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满卬下式的要求

PWfg

其中p---立杆基础底面的平均压力(N/mm2),p=N/A；p=54.60

N—上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=13.65

A——基础底面面积(m2)；A=0.25

2

fg—地基承载力设计值(N/mm)；fg=96.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg=kc