高炉大制度样本

高炉操作

高炉操作任务

高炉操作任务是在已有原燃料和设备等物质条件基本上，灵活

运用一切操作手段，调节好炉内煤气流与炉料相对运动，使炉料和

煤气流分布合理，在保证高炉顺行同步，加快炉料加热、还原、熔化、

造渣、脱硫、渗碳等过程，充分运用能量，获得合格生铁，达到高产、

优质、低耗、长寿、高效益最佳冶炼效果。实践证明，虽然原燃料及

技术装备水平是重要，但是，在相似原燃料和技术装备条件下，由于

技术操作水平差别，冶炼效果也会相差很大，因此不断提高操作水

平、充分发挥既有条件潜力，是高炉工作者一项经常性重要任务。

实现高炉操作任务办法

一是掌握高炉冶炼基本规律，选取合理操作制度。二是运用各种

手段对炉况进程进行对的判断与调节，保持炉况顺行。实践证明，选

取合理操作制度是高炉操作基本任务，只有选取好合理操作制度之

后，才干充分发挥各种调节手段作用。

高炉操作制度

高炉冶炼是逆流式持续过程。炉料一进入炉子上部即逐渐受热

并参加诸多化学反映。在上部预热及反映限度对下部工作状况有极

大影响。通过控制操作制度可维持操作稳定，这是高炉高产、优质与

低耗基本。

由于影响高炉运营状态参数诸多，其中有些极易波动又不易监

控，如入炉原料化学成分及冶金特性变化等。故需人和计算机自动化

地随时监视炉况变化并及时做出恰当调节，以维持运营状态稳定。

高炉操作制度就是对炉况有决定性影响一系列工艺参数集合。

涉及装料制度、送风制度、造渣制度及热制度。

装料制度

它是炉料装入炉内方式总称。它决定着炉料在炉内分布状况。

由于不同炉料对煤气流阻力差别，因而炉料在横断面上分布状况对

煤气流在炉子上某些布有重大影响，从而对炉料下降状况，煤气运

用限度，乃至软熔带位置和形状产生影响O运用装料制度变化以调节

炉况被称为“上部调节”。

由于炉顶装料设备密闭性，炉料在炉喉分布实际状况是无法直

观地见到。生产中是以炉喉处煤气中CO2分布，或煤气温度分布，或

煤气流速分布作为上部调节根据。普通来说炉料分布少区域，或炉料

中透气性好焦炭分布多区域，煤气流就大，相对地煤气中CO2含量

就较低，煤气温度就较高，煤气流速也较快，反之亦然。因而在生产

中只要有上述三个根据之一就可以判断。

从煤气运用角度出发，炉料和煤气分布在炉子横断面上分布均

匀，煤气对炉料加热和还原就充分。但是从炉料下降，炉况顺行角度

分析，则规定炉子边沿和中心气流恰当发展。边沿气流恰当发展有助

于减少固体料柱与炉墙间摩擦力，使炉子顺行;恰当发展中心是使炉

缸中心活跃重要手段，也是炉况顺行重要办法。在生产中由原燃料条

件差别和操作技术水平不同，存在不同煤气分布状况。

生产者应依照各自生产条件，选定适合于生产煤气分布类型,

然后应用炉料在炉喉分布规律，采用不同装料制度来达到详细条件

下炉况顺行，煤气运用好状态。可供生产者选取装料制度内容有如下

几项：批重、装料顺序、料线、装料装置布料功能变动（例如双钟马

基式旋转布料器工作制度，变径炉喉活动板工作制度，无钟炉顶布

料溜槽工作制度）等来达到预定目。

送风制度

送风制度是指通过风口向高炉内鼓送具备一定能量风各种控制

参数总称。它涉及风量、风温、风压、风中含氧、湿分、喷吹燃料

以及风口直径、风口中心线与水平倾角，风口端伸入炉内长度等等。

由此拟定两个重要参数：风速和鼓风动能。

调节上述诸参数以及喷吹量常被称为“下部调节-下部调

节是通过上述诸参数变动来控制风口燃烧带状况和煤气流初始分

布。与上部调节相配合是控制炉况顺行、煤气流合分布和提高煤气

运用核心。普通来说下部调节效果较上部调节快。因而它是生产者

惯用调节手段。

生产实践表白，不同燃料条件，不同炉缸直径应达到相应

鼓风动能值，过小鼓风动能使炉缸不活跃，初始煤气分布偏向边沿；

而过大鼓风动能则易形成顺时针方向涡流导致风口下方堆积而使风

口下端烧坏。

鼓风动能不但与炉子容积和炉缸直径关于，并且还与原燃料条件和

高炉冶炼强度等关于。原燃料条件差应保持较低正，取表中低值，而

原燃料条件好则需要较大丑以维持合理燃烧带，应取表中高值。在合

理鼓风动能范畴内，随着E增大，燃烧带扩大，边沿气流减少，中心

气流增强。

喷吹燃料后来，风口端鼓风动能变得复杂，重要是喷吹燃料在离开

喷枪后在直吹管至风口端距离内已某些燃烧，成果使本来鼓风变成

由某些燃料燃烧形成煤气和余下鼓风构成混合气体，它体积和温度

都比原鼓风增长较多，而究竟有多少煤粉或其她喷吹燃料在这区间

内燃烧是很难测得。因此精准计算喷吹燃料后鼓风动能是困难。在

生产中有厂家依照经验，选定喷吹煤粉在直吹管内燃烧气化分数,

然后算出混合气体数量、密度和温度。再代入E计算式中算出实际

鼓风动能（计算过程可参阅成兰伯主编《高炉炼铁工艺及计算》）o喷

吹燃料后鼓风动能由于上述因素高于全焦冶炼时鼓风动能，因而喷

吹燃料后，应相应地扩大风口，以维持适当鼓风动能。依照国内喷煤

实践，每增长10%喷煤量，风口面积应扩大8%左右。

造渣制度

造渣制度涉及造渣过程和终渣性能控制。造渣制度应依照冶炼

条件、生铁品种拟定。炉渣性能作是选取造渣制度根据。为控制造

渣过程，应对使用原料冶金性能作全面理解，特别是它们软化开始

温度，熔化开始温度，软熔区间温度差，熔化终了温度以及软熔过程

中压降等。当前推广合理炉料构造就是要将这些性能合理搭配，使软

熔带宽度和位置合理，料柱透气性良好，煤气流分布合理。

终渣性能控制是使炉渣具备良好热稳定性和化学稳定性以保证

良好炉缸热状态和合理渣铁温度，以及控制好生铁成分，重要是生

铁中［Si］和［S］。

造渣制度应相对稳定，只有在改换冶炼产品品种或原料成分大

变动导致有害杂质量增长或浮现不合格产品，炉衬结厚需要洗炉,

炉衬严重侵蚀需要护炉，排碱以及解决炉况失常等特殊状况下才调

节造渣制度。一经调节则应尽■维持其稳定。

热制度

热制度是指在工艺操作上控制高炉内热状态办法总称。高炉热

状态是指炉子各部位具备足够相应温度热■以满足冶炼过程中加热

炉料和各种物理化学反映需要热量，以及过热液态产品达到规定温

度。通惯用热量与否充沛、炉温与否稳定来衡量热状态。人们特别

注重炉缸热状态，由于决定高炉热量需求和吨铁燃料消耗是高炉下

部，因此用炉缸能阐明热状态某些参数来作为稳定热制度调节根据。

例如直观地从窥视孔观测，出渣出铁时观测，渣铁样观测等。但是后

二种观测到是热状态成果，而不是实际热状态瞬时反映。当代高炉采

用风口前t理，燃烧带炉热指数tc和保证炉缸正常工作最低（临界）

热贮量（Q临来判断。它们能及时反映炉缸热状态。

这里要强调是炉缸热状态是由强度因素一高温和容量因素一热量两

个因素合在一起来描绘，它们合起来就是高温热量。单有高温而无足

够热量，高温是维持不住；单有热量而无足够高温度，就无法保证高

温反映进行和液态产品过热。高温是由风口前焦炭和喷吹燃料燃烧

所能达到温度来衡量，当前普通用理论燃烧温度来阐明。热量是由燃

料燃烧放出足够热来保证,tc在某种限度上表征了这个热量，由于持

续地保证tc稳定在所规定温度，阐明热■是充沛，否则tc将下降。

高炉四大基本操作制度

高炉四大基本操作制度简朴定义：

⑴热制度，即炉缸应具备温度与热量水平；

⑵造渣制度，即依照原料条件，产品品种质量及冶炼对炉渣性能规

定，选取适当炉渣成分(重点是碱度)及软熔带构造和软熔造渣过程；

(3)送风制度，即在一定冶炼条件下选取适当鼓风参数；

(4)装料制度，即对装料顺序、料批大小和料线高低合理规定。

高炉强化限度、冶炼生铁品种、原燃料质量、高炉炉型及设备

状况等是选定各种合理操作制度依照。

炉况判断和判断手段

高炉顺行是达到高产、优质、低耗、长寿、高效益必要条件。为此

不是选取好了操作制度就能一劳永逸。在实际生产中原燃料物理性

能、化学成分经常会产生波动，气候条件不断变化，入炉料称量也许

发生误差，操作失误与设备故障也不也许完全杜绝，这些都会影响

炉内热状态和顺行。炉况判断就是判断这种影响限度及顺行趋向，即

炉况是向凉还是向热，与否会影响顺行，它们影响限度如何等等。判

断炉况手段基本是两种，

-是直接观测，如看入炉原料外貌，看出铁、出渣、风口状况；

二是运用高炉数以千、百计检测点上测得信息在仪表或计算机上显

示重要数据或曲线，例如风量、风温、风压等鼓风参数，各部位温度、

静压力、料线变化、透气性指数变化，风口前理论燃烧温度、炉热指

数、炉顶煤气CO2曲线、测温曲线等。在当代高炉上还装备有各种

预测、控制模型和专家系统，及时给高炉操作者以炉况预报和操作建

议，操作者必要结合各种手段，综合分析，对的判断炉况。

调节炉况手段与原则

调节炉况目是控制其波动，保持合理热制度与顺行。选取调节手

段应依照对炉况影响大小和经济效果排列，将对炉况影响小、经济效

果好排在前面，对炉况影响大，经济损失较大排在背面。它们顺序

是：

喷吹燃料（风温（湿度）（风量（装料制度（焦炭负荷（净焦等。调节炉况原

则，

一、要尽早懂得炉况波动性质与幅度，以便对症下药；

二、要早动少动，力求稳定多因素，调剂一种影响小因素；

三、要理解各种调剂手段集中发挥作用所需时间，如喷吹煤粉，变化

喷吹量需经3〜4h才干集中发挥作用（这是由于刚开始增长喷煤量时,

有一种减少理论燃烧温度过程，只有到因增长煤气量，逐渐增长单

位生铁煤气而蓄积热量后才有提高炉温作用），调节风温（湿度）、风量

要快某些，普通为L5〜2h,变化装料制度至少要装完炉内整个固体

料段时间，而减轻焦炭负荷与加净焦对料柱透气性影响，随焦炭加

入量增长而增长，但对热制度反映则属一种冶炼周期；

四、当炉况波动大而发现晚时，要对的采用各种手段同步进行调节,

以迅速控制波动发展。在采用各种手段时，应注意不要激化煤气量与

透气性这一对矛盾，例如严重炉凉时，除增长喷煤、提高风温外，还

要减风、减负荷。即不能单靠增长喷煤、提高风温等增长炉缸煤气

体积办法提高炉温，还必要减少渣铁熔化■和单位时间煤气体积及

减负荷改进透气性，起到既提高炉温又不激化煤气量与透气性矛盾,

以保持高炉顺行。

基本制度选取

热制度和表达热制度指标

热制度是指在工艺操作制度上控制高炉内热状态办法总称。热

状态是用热量与否充沛、炉温与否稳定来衡量，即与否有足够热量以

满足冶炼过程加热炉料和各种物理化学反映，渣铁熔化和过热到规

定温度O高炉生产操作者特别注重炉缸热状态，由于决定高炉热量需

求和燃料比是高炉下部，因此惯用阐明炉缸热状态某些参数作为热

制度指标。

老式表达热制度指标是两个。一种是铁水温度，正常生产是在

1350〜1550℃之间波动，普通为1450°C左右，俗称“物理热”。另一

种指标是生铁含硅量，因硅所有是直接还原，炉缸热量越充分，越有

助于硅还原，生铁中含硅量就高，因此生铁含硅量高低，在一定条件

下可以表达炉缸热量高低，俗称“化学热”。在工厂无直接测量铁水

温度仪器时，生铁含硅量成为表达热制惯用指标。在当代冶炼条件下

炼钢铁含Si量应控制在0.3%—0.5%,铁水温度不低于1450°C（中

小高炉）〜1470℃（大高炉）。

在当代高炉上（涉及300m3级高炉）都装备有计算机，并配以成

熟数学模型、甚至专家系统，在热制度指标温度和热■两个方面，采

用燃烧带理论燃烧温度（t理）和燃烧带以外焦炭被加热达到温度（tc

也称炉热指数），表达温度状况，采用临界热贮・（（Q临）表达热■状

况。普通t理控制在2050〜2300°C,而tc应达到（0.7〜0.75）t理,（Q

临应在630kJ/kg（生铁似上。

影响热制度因素

影响热制度因素事实上就是影响炉缸热状态因素。炉缸热状态

是由高温和热■两个重要因素合在一起高温热量来表达：单有高温

而没有足够热量，高温是维持不住，单有热量而没有足够高温度就

无法保证高温反映进行（例如Si还原、炉渣脱硫等），也不能将渣铁过

热到所规定温度。高温是由燃料在风口燃烧带内热风流股中燃烧达

到，t理是它理论上最高温度水平；而热量是由燃料在燃烧过程中放

出热量来保证；而加热焦炭（达到所规定温度tc=（0.7〜0.75）t理）和过

热渣铁（温度到t渣=1550℃左右及t铁水=1450~1500℃）,还需要有

良好热互换，将高温煤气热量传给焦炭和渣铁。因而影响炉缸热制度

因素有：

（1）影响高温（t理）方面因素，如风温、富氧、喷吹燃料，鼓风湿

度等；

（2）影响热量消耗方面因素，如原料品位和冶金性能，炉内间接

还原发展限度等；

（3）影响炉内热互换因素，例如煤气流和炉料分布与接触状

况，传热速率和热流比W料/W气（水当量比）等；

（4）寻常生产中设备和操作管理因素。如冷却器与否漏水，装料

设备工作与否正常，称量与否精确，操作与否精心等。由于燃料消耗

既影响高温限度，又影响热・供应，因此生产上常将影响燃料比（或

焦比）因素与高炉热状态关系联系起来分析。

在生产中控制好炉缸热状态

炉缸热状态是高炉冶炼各种操作制度综合成果，生产者依照详

细冶炼条件选取与之相适应焦炭负荷，辅以相应装料制度，送风制

度，造渣制度来维持最佳热状态。寻常生产中因某些操作参数变化而

影响热状态，影响限度轻时采用喷吹量、风温、风量增减来微调；必

要时则调负荷；而严重炉凉时，还要往炉内加空焦（带焦炭自身造渣

所需要熔剂）或净焦（不带熔剂）。普通调节顺序是：富氧（喷吹量（风温

（风量（装料制度（变动负荷（加空焦或净焦。

高炉炼铁对选取造渣制度规定

选取造渣制度重要取决于原料条件和冶炼铁种，应尽量满足如

下规定。

⑴在选取炉料构造时，应考虑让初渣生成较晚，软熔温度区间较窄,

这对炉料透气性有利，初渣中FeO含量也少；

⑵炉渣在炉缸正常温度下应有良好流动性，1400℃时黏度不大于

1.0Pa・s,1500C时0.2~0.3Pa•s,黏度转折点不不不大于

1300〜1250℃o

⑶炉渣应具备较大脱硫能力,Ls应在30以上；

（4）当冶炼不同铁种时，炉渣应依照铁种需要增进有益元素还原，制

止有害元素进入生铁；

⑸当炉渣成分或温度发生波动(温度波动±25℃,mCaO/mSiO2波

动±0.5)时，可以保持比较稳定物理性能；

⑹炉渣中MgO含量有助于减少炉渣黏度和脱硫。在A12O3不高时,

其含量应在7%〜10%,在A12O3高时含=可提高到12%。

运用不同炉渣性能满足生产需要

普通是运用变化炉渣成分涉及碱度来满足生产中下列需要：

⑴因炉渣碱度过高而炉缸产生堆积时，可用比正常碱度低酸性渣

去清洗。若高炉下部有黏结物或炉缸堆积严重时，可以加入萤石

(CaF2),以减少炉渣黏度和熔化温度，清洗下部黏结物。

⑵依照不同铁种需要运用炉渣成分增进或抑制硅、镒还原。当冶炼

硅铁、锻造铁时，需要增进硅还原，应选取较低炉渣碱度；但冶炼炼

钢铁时，既要控制硅还原，又要较高铁水温度，因而，宜选取较高炉

渣碱度。若冶炼镒铁，因MnO易形成MnSiO3转入炉渣，而从

MnSiO3中还原镒比由MnO还原镒困难，并要多消耗585.47kJ/kg

热量，如提高渣碱度用CaO置换渣中MnO,对镒还原有利，还可臧

少热量消耗。各铁种炉渣碱度普通如下：

铁种硅铁锻造铁炼钢铁

mCaO/mSiO20.6〜0・90.8~1.051.05~1.2

(3)运用炉渣成分脱除有害杂质。当矿石含碱金属(钾、钠)较高时,

为了减少碱金属在炉内循环富集危害，需要选用熔化温度较低酸性

炉渣。相反，若炉料含硫较高时，需提高炉渣碱度，以利脱硫。如果

单纯增长CaO来提高炉渣碱度，虽然CaO与硫结合力提高了，可是

炉渣黏度增长、铁中硫扩散速度减少，不但不能较好地脱硫，还会影

响高炉顺行；特别是当渣中MgO含量低时，增长CaO含量对黏度

等炉渣性能影响更大。因而，应恰当增长渣中MgO含量，提高三元

碱度m(CaO+MgO)/mSiO2以增长脱硫能力。

虽然从热力学观点看,MgO脱硫能力比CaO弱，但在一定范畴

内MgO能改进脱硫动力学条件，因而脱硫效果较好。首钢曾做过将

MgO含■由4.31%提高到16.76%实验，得到氧化镁与氧化钙对脱

硫能力比值是0.89〜L15,MgO含量以7%~12%为好。

送风制度和它何重要性

送风制度是指在一定冶炼条件下选定适当鼓风参数和风口进风

状态，以形成一定深度回旋区，达到原始煤气分布合理、炉缸圆周工

作均匀活跃、热量充分。送风制度稳定是煤气流稳定前提，是保证高

炉稳定顺行、高产、优质、低耗重要条件，由于炉缸燃烧带在高炉炼

铁中重要性决定了选取合理送风制度重要作用。送风制度涉及风量、

风温、风压、风中含氧、湿分、喷吹燃料以及风口直径、风口倾斜

角度和风口伸入炉内长度等参数，由此拟定两个重要参数：风速和

鼓风动能。依照炉况变化对上述各种参数进行调节常被称作下部调

节。

风速和鼓风动能选取

生产实践表白，不同高炉有其与冶炼条件和炉缸直径或炉容相相应

适当风速和鼓风动能。过小风速和鼓风动能会导致炉缸不活跃，初始

煤气分布偏向边沿；而过大风速和鼓风动能易形成顺时针（向风口下

方）方向涡流，导致风口下方堆积（见图1风口下方黑色死角）而使风

口下端烧坏。

图1风口风速和鼓风动能对燃烧带和回旋区影响

L2一鼓风动能过小，无回旋区层状燃烧；356—有回旋区燃烧带；4.7、

8一鼓风动能过大浮现顺时针方向涡流

适当风速和鼓风动能选取

⑴用经验式估算。许多高炉工作者对风速和鼓风动能与高炉炉容和

炉缸直径关系做了研究,得出不同经验式和图表（表1和图2）,例如

Vu=1000m3级及其如下高炉有

E-86.5d需一313d缸+1160,左g・J

表1炉缸直径d缸与风速和鼓风动能关系（冶炼强度0.9-1.2）

高炉容积加310030060010001500250030004000

炉缸直径/m2.94.76.07.28.69.811.0H.813.5

鼓风动能15~25~35~40~50~60~70~90~110~

/kJ。/304050607080100110140

90-100~100~100-120~150-160~200-200~

风速/m・s/

120150180200200220250250280

2468101214

炉缸直径/m

图2炉缸直径与鼓风动能关系

(2)控制好适当回旋区或燃烧带。每座操作高炉均有与其炉缸直

径和冶炼条件相相应回旋区深度，以保持炉缸圆周上和径向上煤气

流和温度分布合理。当前常采用回旋区环圈面积与炉缸面积比值”来

判断回旋区深度适当性，

温一(dkL同厂

n=A回/人缸=2

%

(上式中L回为回旋区长度,m)。不同炉缸直径时A回/A缸值和

适当回旋区深度列于表2o

表2不同炉缸直径A回/A缸和回旋区深度

炉缸直径/m4.75.66.16.87.28.89.810.311.612.513.4

回旋区深度m0.74X0.95(10.901.1181.0331361.302L291.451.701.88

A回/A缸0.5560.5630.5030.5470.5080.520.460.450.4380.470.48

而n值与炉缸直径关系和与燃料比关系示于图3。

500

490-

480-

470-

460-

450-

0.40

b

a-n与炉缸直径关系;b-n与燃料比关系

图3n=A回八缸与炉缸直径和燃料比关系

n实质是将炉缸各风口循环区看作一种连接在一起而形成环圈,

分子事实上是代表这个循环区环圈面积，分母是代表炉缸截面积，n

值就是这两个面积比A循环/A缸由n与燃料比关系可以得到大型

高炉n值应选在0.5左右。但是中小型高炉H/D比大型高炉值要大,

也就是炉缸面积相对小些，因而n值宜选大些，例如300m3级如下

高炉,n值应在0.6-0.65为宜。

回旋区长度可通过经验式计算，国内宝钢经验式为：

L回=0.88+0.29(104E-0.37(103Y,K/n

式中E一鼓风动能,kg,m/s；Y—喷油量,L/h;K一系数，喷煤时，将

喷油折算成喷煤用；11一风口个数。

尚有下列计算式可供参照：

L=0.424+0.068d+0.003d2

L=122.26+3.29xl01-E-2.44xlO5-E2

⑶充分考虑风速、鼓风动能与冶炼强度、原燃料质量、鼓风富氧、

喷吹燃料等关系，调节生产中鼓风动能达到适当范畴。表1和表2

以及图2.图3简介都是经验值，并且有一种数值范畴，需要结合详细

生产条件加以调节，总调节原则是：凡是遇减少煤气体积、改进透气

性和增长煤气扩散能力因素就需提高风速和鼓风动能；相反则需减

少风速和鼓风动能。

冶炼强度与鼓风动能关系

生产实践证明，在相似冶炼条件下，鼓风动能随冶炼强度提高而减

少，并形成双曲线关系，见图4o这是由于随冶炼强度提高，风量增

长，风口前煤气量加大，回旋区扩大为维持适当回旋区长度以保持

合理煤气流分布，并应扩大风口，减少风速和鼓风动能。

20—।-----1----1---1-----1-----1-.

0.60.81.01.2141.6

冶炼强度八・(m3・d)T

图4鼓风动能与冶炼强度关系

入炉原料质量与鼓风动能关系

评价原料质量好坏内容诸多，经常使用重要评价指标之一有矿

石含铁量、含粉率（不大于5mm）和高温冶金性能等，这些指标都对

料柱透气性有很大影响。长期生产实践证明，原料含铁量高、渣量少、

粒度均匀、含粉率低，高温冶金性能好能适应较大风速与鼓风动能。

并且相比之下，含粉率高不利影响更为明显，这是因含铁量低时需

增长单位生铁焦炭消耗量，焦炭透气性好，可以减轻含铁量低渣量

大对炉料透气性不利影响，见图5和图6o

51

△

TFe：58%

39

33

1.51.61.7

冶炼强度/t・(m3・d)T

图5矿石入炉品位对鼓风近年及冶炼强度影响

24o

_20o

s，T

・S

s.

/E

混/

16o—

后

40区

区

厘

嘏

梆

I2O

20

80

6810121416

烧结矿小于5mm的含量/%

图6梅山高炉烧结矿不大于5mm粉末含量与鼓风动能关系

喷吹燃料与鼓风动能关系

高炉喷吹燃料代替某些焦炭，必然增长焦炭负荷，料柱内矿石量增

长，焦炭・减少料柱透气性越差，加上某些喷吹燃料在直吹管内就

燃烧，增大了风口出口处混合气体量（某些燃料燃烧形成煤气与鼓风

混合气体），并且喷吹燃料挥发分高，燃烧形成煤气量也大，因此，

在其她条件相似时，喷吹量在100kg左右时风速、鼓风动能都应比

不喷吹燃料时低某些（图7）0

60-

不喷煤

5o

4n

30-

1______L.一一上

1.11.2

冶炼强度似m3・d尸

图7喷煤对鼓风动能影响（不大于150kg/t）

近年来随着精料技术进步和大喷煤量（180〜220kg/t生铁）实现,

浮现了相反现象，即大喷煤量下边沿气流发展了，中心打不开，需要

用中心加焦、缩小风口以增大风速等手段来发展中心。因而，喷煤量

大时，风速和鼓风动能变化应依照实际状况决定。

富氧鼓风与鼓风动能关系

高炉采用富氧鼓风时，由于风中含氧量提高，同等冶炼强度所需要

空气体积减少(重要是氮气减少)，使生成煤气・也减少，因此，规定

富氧时风速、鼓风动能比不富氧时高某些，见图8。

44-

\/富氧1%〜3%

40

氧

不富

36

1.11.31.5

冶炼强度小(m3・d)T

图8喷煤对富氧率对鼓风动能及冶炼强度影响

冶炼不同铁种与鼓风动能关系

同一高炉在相似条件下，由于冶炼不同铁种，单位生铁所生成煤气

量是不同，因此与之相适应风速和鼓风动能也不同。如冶炼锻造铁比

冶炼炼钢铁燃料比高，煤气量多，炉缸热度高。因而，冶炼锻造铁时

风速和鼓风动能应低于冶炼炼钢铁，见图9o

52-

--------1----------1---------1

0.91.0

治燎强度尸

图9不同铁种对鼓风动能及冶炼强度影响

风口长短与鼓风动能关系

所谓风口长短，是指风口伸入炉缸内部长短。伸入炉缸内较长风口,

易使风口前回旋区向炉缸中心推移，等于相对缩小炉缸直径，因此

它比伸人炉缸内短风口风速和鼓风动能应小某些。普通长风口合用

于低冶炼强度或炉墙侵蚀严重、边沿煤气容易发展高炉，见图10。

风口数目与鼓风动能关系

在高炉容积、炉缸直径相似状况下，普通是风口数目越多，鼓风

动能越低，但风速越高。从鼓风动能计算公式可知当冶炼强度一定期,

风・(Q)也一定，则风口数目(n)越多，鼓风动能(E)必然减少见图Ho

，一

s・

2

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