脚手架专项施工方案(修改)

1、目 录一、编制依据1二、工程概况1三、施工部署2四、施工方法及材料准备2五、脚手架的搭设流程及要求4六、脚手架工程的施工要求8七、脚手架操作注意安全事项9八、脚手架的检查与验收10九、搭设和拆除作业中的安全防护措施11十、脚手架拆除13十一、脚手架计算书14十二、卸料平台设计计算书27普通悬挑外脚手架专项施工方案一、编制依据本脚手架安全专项施工方案主要参考以下规范和标准：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）；钢结构设计规范（GB50017-2003）；建筑结构荷载规范（GB50009-2001）；混凝土结构设计规范（GB50010-2002）；建筑地基与基础设计规范（

2、GB50007-2002）；建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）；品茗施工安全设施计算软件；天水鸿源新居经济适用房住宅小区2#住宅楼施工图；二、工程概况*住宅小区位于*院内，剪力墙结构，地上为十八层，地下一层，主楼平面布置为错位矩形，每单元长28.70m，宽15.90m，高57.15m，建筑面积为：19618 m2，地下室层高4m,管道层层高1.5 m，一层层高4.5 m，二层层高4.2 m，三层层高4.1 m，四层十七层为标准层，层高为2.9 m，十八层层高3.0m。该工程西山墙距原*家属楼最小距离17m，上空无高压线及其它障碍物。建筑物抗震设防烈度为8度，耐火等级为二级，合理使用年限为

3、50年。地基基础的设计等级为二级、桩基安全等级为二级；地下部分的防水等级为二级、抗渗等级为P8。本工程由*实业有限公司组织建设，*有限公司设计，*勘察院勘察，*工程建设监理有限责任公司监理，*建筑工程有限公司组织施工，由*担任项目经理，*担任技术负责人。三、施工部署1、安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我项目部创建“文明工地”的根本要求。为此我项目经理部成立以生产副经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：组长：张尚慈（公司生产副总经理）负责协调工作副组长：罗宗强（项目经理）技术总部署柴建军（栋号长）现场施

4、工总指挥及方案编制组员： 秦向成（施工员）现场施工指挥、技术交底 唐惠平 谢建军（安全员）现场施工指挥、质量检查2、设计总体思路结合本工程结构形式、实际施工特点，选择挑架，从二层楼地面挑出。每六层为一个独立架体。双排架，从二层楼地面挑出，架体总高度为53.25M。即分三段悬挑：4.5M-24.4M为第一段（19.9M），24.4M-38.9M第二段（17.40M），38.9M-57.75M第三段（15.95M），这样结构的选型能满足。四、施工方法及材料准备1、施工方法该工程外防护架的施工计算按照双排外挑架计算而来。双排外挑架其单段外挑高度最大为19.9M，自2层（4.500标高）起外挑搭设，总

5、共搭设3段。立杆采取单立杆，其外挑用悬挑水平钢架采用16#槽钢，悬挑计算不考虑钢丝绳与建筑物拉结。水平钢梁锚固段与楼板连接压点采用16一级钢筋拉环，连接时与板或梁主筋相连（见详图）。脚手架搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5M，立杆的横距为0.9M，大横杆步距为1.45M，内排架距墙0.4M,小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆跟数为2根。脚手架外墙周长为160M，隔离层为竹胶板。作业层满铺脚手板，每两层设隔离层一道。本工程中采取钢管类型为483.2横杆与立杆连接为单扣件，连墙杆连接方式为双扣件，连墙杆布置取两步三跨式，竖向2.9M，水平4.5M。2、材料准备（1）、 钢管选用外径48mm壁厚3.5m

6、mA3钢管，表面应平直光滑，无锈蚀，裂纹。钢管上打孔的严禁使用，有严重锈蚀，弯曲，压扁或裂纹钢管不得使用。（2）、扣件的验收应符合下列规定；新材料应有出厂合格证，法定检验单位的测试报告和产品质量合格证，钢管壁厚达不到要求严禁使用。施工前应由专人负责检查验收方可使用，钢管壁厚小于3.0 mm厚严禁使用。（3）、扣件质量要求、旧扣件使用前应检查是否有裂缝，变形及滑丝螺栓，有此情况者不得使用。、新旧扣件均应进行防锈处理。、十字扣件重量在0.9千克、对接扣重量在1.3千克、转角扣件重量在1.2千克,在此重量以下的扣件不得使用。十字扣件重量在0.9千克、对接扣重量在1.3千克、转角扣件重量在1.2千克以

7、上的扣件，但力学性能必须符合要求。（4）、脚手板采用毛竹脚手板，有松散、断裂、腐烂、破旧一律不得使用。（5）、安全网采用密目式尼龙立网，必须有国家指定的监测部门批量验证和检验合格证。（6）、水平悬挑钢梁采用16a号槽钢，采用直径12mm钢丝绳斜拉做保险装置。（7）、预埋拉环的直径为16.0，且必须为一级钢。五、脚手架的搭设流程及要求4.5M-57.4M普通悬挑架每段搭设的工艺流程为：水平悬挑梁 纵向扫地杆 立杆 横向扫地杆 小横杆 大横杆 剪刀撑 连墙件 铺脚手板 扎防护栏杆 扎安全网。定距定位：根据构造要求在建筑物四周用尺量出上内、外立杆离墙距离。分出立杆位置，预埋16（一级钢）的钢筋卡环两

8、排，间距1000，（距建筑物外皮分别为400、1400），相对应的剪力墙上预留洞口180120，搭设时钢梁下底必须放垫板，要求平稳。在搭设首层脚手架过程中，先搭设可拆除的临时脚手架，当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排，其余按下列构造要求搭设。1、主杆基础脚手架的立杆支在悬挑梁上，在钢梁距端头100处焊接直径20钢筋头（长100），将首根立杆套在其上，保证立杆稳定。2、立杆(1)、脚手架立杆纵距1.5M，横距0.9M，步距1.45M.连墙杆间距竖直2.9M，水平4.5M（即二步三跨）；里立杆距建筑物0.4M.（2）、每根立杆底部均设置在型钢挑梁上，型钢距端头100处焊一个长80

9、100直径20的短钢筋，用以固定钢管立杆。（3）、脚手架搭设必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200 mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（4）、脚手架底层步距不大于2m；（5）、立杆必须用连墙杆与建筑物可靠连接，连墙杆布置方式为2步3跨。（6）、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3；、搭接长

10、度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不小于100；（6）、立杆顶端高出顶层楼地面上皮1m。3、纵向水平杆（1）、纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；（2）、纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500m；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的三分之一；（3）、纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。4、横向水平杆（1）、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150，

11、内排脚手架的外伸长度200；（2）、作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大不宜大于纵距1/2；（3）、当使用竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。5、脚手板（1）、同步脚手架及第一步脚手架必须满铺，并用不小于18铅丝扎牢。（2）、脚手板铺设方向应垂直小横杆铺设，不得留有孔隙和探头，采用18铅丝四点绑扎在纵向水平杆上（3）、靠墙一侧宜采用特制脚手板铺设，以防落物，转角或斜道的脚手片应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。（4）、作业层端部脚手板探头长度应取150，其板长两端均应与支承杆可靠固定。6、连墙杆（1）、宜靠近主节点设置，

12、偏离主节点的距离不大于300；（2）、应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；（3）、采用菱形布置；（4）、连墙杆的水平间距为4.5m，垂直间距为2.9m。（5）、采用刚性连墙件（钢管）与建筑物可靠连接。（6）、连墙件的构造要求：连墙件中的连墙杆水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接。7、门洞处构造门洞采用上升斜杆，平行弦杆桁架结构形式，斜杆与地面的斜角在45度60度之间。8、剪刀撑（1）、剪刀撑采用搭接连接，搭接长度不小于1米，采用不小于2个转向扣件固定，端部扣件距杆端不应小于100mm。（2）、剪刀撑斜杆用转向扣件固

13、定在与支相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，转向扣件中心至主节点的距离不大于150mm。（3）、剪力撑随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。脚手架五根立杆设一组剪刀撑，每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，剪力撑与水平横杆夹角在44-60度之间。（4）、外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置，中间各道剪刀撑之间的尽距不大于15m；9、架体内封闭（1）、脚手架的架体里立杆距墙体净距为400。（2）、脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手板进行封闭。（3）、施工层以下外架用密目网封闭。六、脚手架工程的施工要求脚手架使用的扣件共发生三种，直角扣件、转向扣件、对接扣件用于连接大横杆的对接，扣

14、件口应朝架内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入，装螺栓时应注意将根部放正和保持适当的拧紧程度，这对于脚手架的承载能力，稳定和安全影响很大。螺栓拧的不紧对牢固有影响，但拧得过紧会使扣件和螺栓断裂，要求扭力矩控制在4050Nm为宜，并不大于65Nm，为控制拧紧程度，操作人员根据所用板手的长度用侧力计算自己的手劲，反复练习。力求达到不用侧力计也能准确地掌握扭力矩的大小。1、脚手架的搭设或拆除人员必须由符合劳动部颁发的特种作业人员安全技术培训考核管理规定经考核合格，领取特种作业人员操作证的专业架子工进行。操作人员应持证上岗，操作时必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。2、脚手架和防护设防与高压线路的不

15、平距离和垂直距离，必须按“施工现场对外电线中的安全距离防护的要求”有关条文要求执行。3、大雾及雨、雪天气和6级以上大风时，不得进行脚手架高空作业，雨、雪天后作业必须采取安全防滑措施。4、脚手架搭设作业时，应按形成基本构架单元的要求逐排、逐跨和逐步地进行搭设，矩形周边脚手架宜从其中的一个角部开始向两个方向延伸搭设，确保已搭部分的稳定。5、脚手架应铺设必要数量的脚手板，并应铺设平稳，且不得有探头板。6、脚手架上作业人员应作好分工和配合，传递杆件应掌握好重心，平稳传递，不要用力过猛，以免引起人身或杆件失衡，对每完成一道工序，要相互询问，并确认后才能进行下一道工序。7、作业人员应佩戴工具袋，工具用后装

16、于袋中，不要放在架子上，以免掉落伤人，架设材料要随上随用，以免放置不当时掉落，每次收工以前，若有上架材料应全部搭设上，不要存留在架子上，而且一定形成稳定的构架，不能形成稳定构架的部分，应采取临时措施予以加固。在搭设作业中，地面配合人员应避开可能落物的区域。七、脚手架操作注意安全事项1、作业前应注意检查作业环境是否可靠、安全防护设施是否齐全有效，确认无误后方可作业。在进行撬、拉、推的操作时，要注意采取正确的姿势，站稳脚跟，或一手把持在稳固的结构或支持物上，以免用力过猛身体失去平衡或把东西甩出，在脚手架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以防拆下的模板材料掉落架外。2、当架面高度不够，需要垫高时，

17、一定要采用稳定可靠的垫高办法，且垫高不要超过50cm，超过50cm时，应按搭设规定升高铺板层，在升高作业面时，应相应加高防护设施。3、严禁在架面上打闹戏耍，退着行走和跨坐在外防护横杆上休息，不要在架面上抢行、跑跳、相互避让时应注意身体不要失衡。4、在脚手架上进行电气焊作业时，要铺铁皮接着火星或移去易燃物，以防火星点着易燃物，并应有防火措施，张挂好灭火器，一旦着火时应及时予以扑灭。5、作业面上的荷载，包括脚手板、人员、工具和材料应按规定值控制，结构脚手架不超过3KN/m2，装修架不超过2KN/m2。6、架面荷载应力求均匀分布，避免荷载集中于一侧。7、支模架不得支承在外脚手架立杆或其它杆件上，以免

18、发生意外。八、脚手架的检查与验收1、脚手架必须由持有效上岗证的专业人员搭设；2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；具体由栋号长柴建军负责，安全员唐惠平、谢建军组织，施工员白仁红及现场管理员杨建忠、架子工张润成参加。3、外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001第八节及JGJ59-99“外脚手架检查评分表”所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、项目经理签字，方能交付使用。4、架体内必须做到每层封闭（即进行隔离），且不能大于4步。九、搭设作业中的安全防护措施1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架

19、四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30.2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定的要求，确保施工安全。4、架上作业时，不要随意拆除基本结构杆件和连墙杆，因作业的需要必须拆除某些杆件和连墙点时，必须取得施工主管和技术人员的同意，并采取可靠的加固措施后方可拆除。架上作业时，不要随意拆除除安全防护措施。5、脚后架上的安全防护设施应能有效地提供安全防护，防止架上的人员和物品发生坠落。6、通道口处搭设防坠落防护棚，张挂安全标志。7、作业现场布设安全围护，张挂警示标

20、志，禁止无关人员进入危险区域，禁止材料在脚手架上投掷或投下。8、脚手架拆除作业前应制订详细手工艺拆除施工方案，并对参加作业全体人员进行技术安全交底，搭统一指挥下按照确定方案进行拆除作业。应先上后下，先外后里，先架面材料后构架材料，先辅件后结构件和先结构件后附墙件顺序，一件一件地松开联结，取出并随时吊下。9、拆卸脚手板、杆件、门架及其它较长、较重，有两端结部件时必须两人或多人一组进行。禁止一个进行拆卸作业，防止把持杆不稳，失衡而发生事故。10、多人或多组进行拆卸作业时，应加强统一指挥，并互相询问和协调作业步骤，严禁不按程序进行任意拆卸。11、拆卸现场应有可靠的安全围护，并设专人看管，严禁非作业人

21、员进入拆卸作业区内。12、严禁将拆卸下的杆件部件和其它材料向地面抛掷，已吊至地面的架设材料应随时运出拆卸区域，保护现场文明。13、安全网：全封闭挂设。安全网与安全网用18铅丝连接在一起，要求搭接严密，不留空隙，安全网展挂在外立杆防护栏杆内侧。14、禁止有高血压、心脏病、视力不良患者或酒后上架作业。15、施工人员必须戴好安全帽，工具要妥善放在工具袋内，在脚手架上，不得戏闹、严禁高空抛物，操作人员必须培训考核上岗。16、遇六级以上大风、大雾、雨、霜、雪等天气，不得在脚手架上操作。17、脚手架堆物应符合施工规范要求的规定，结构施工阶段3KN/m2，装饰阶段2KN/m2。18、当天完成工作部位，应检查

22、岗位情况，清除隐患后，方可撤离岗位。19、作业层端部脚手片探头长度应取130-150mm，两块脚手片外伸长的和不应大于30mm，其两端应与支承杆可靠固定，严防倾翻。20、脚手架小横杆的靠墙一端与装饰面的距离不宜大于100mm。21、严禁将外径48mm和51mm钢管混用。22、木工支模严禁使用外架，应单独搭设在支模架上。23、各通道口应搭设专门的防护架，上部设双层防护脚手片。24、脚手架完成后经专职安全员及安全负责人验收合格后方可使用。十、脚手架拆除拆除脚手架前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙杆、支撑体系等是否符合要求，应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实

23、施。应由单位负责人进行拆除安全技术交底。应清除脚手架上杂物及地面障碍物。1. 拆除作业必须由上而下，严禁上下同时作业。拆除顺序：安全网脚手片剪力撑防护栏杆踢脚杆连墙杆大横杆小横杆立杆。2.斜杆、立杆、剪刀撑等接长杆件拆除应有二人以上人员配合进行，不宜单独作业。3. 连墙体必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙体整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除不应大于2步，如高差大于2步应增设墙件加固件。4.当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆连墙扣件。5.操作者应保持高度的安全意识，站立位置以及用力均需得当。6.翻掀脚手片应注意站立位置，并应向竖向翻起，禁止外翻使未清

24、理的残留杂物从高处坠落伤人。7.拆除的钢管、脚片应传至楼面，严禁随手向下抛至地面。8.脚手架拆除应配置良好的对讲设备。9.拆除现场应设警戒警示牌，并设专人负责警戒。10.当天离岗时，应及时加固未拆部分，防止事故隐患。11、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。11.如遇强风、雷、雨等特殊天气，不应进行脚手架拆除（禁止夜间实施拆除作业）12.进行拆除作业前必须进行安全技术交底。十一、脚手架计算书（一）、参数信息：1、脚手架参数双排脚手架搭设总高度为53.25米，单段最大高度19.9米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.00米，立杆的步距为1.45米；内排

25、架距离墙长度为0.40米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为160米；采用的钢管类型为483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数1.00；连墙件布置取两步三跨，竖向间距2.90米，水平间距4.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2、活荷载参数施工均布活荷载标准值（KN/m2）:3.000；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数：2层；3、风荷载参数本工程地处甘肃省天水市，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化系数UZ为1.51，风荷载体型系数US为1.3；计算中考虑风荷载作用；说明；由于4.557.75m悬挑架分三段进行悬挑

26、，每段高度分别为19.9m、17.4m、15.95m，计算风荷载高度按最不利因素计算，计算高度为53.25m。4、静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准（KN/m2）:0.1248；脚手板自重标准值（KN/m2）:0.350；栏杆挡脚板自重标准值（KN/m2）：0.140；安全设施与安全网自重标准值（KN/m2）：0.005；脚手板铺设层数：7层；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：钢管栏杆、竹串片脚手板挡板；5、水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.60米。与楼板及剪力墙连接的拉环直径(mm)：16.00；楼板混凝土标号：C

27、35；6、拉绳与支杆参数支撑数量为：1；钢丝绳安全系数为：3.000；钢丝绳与墙距离为（m）:1.30；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面钢丝绳距离建筑物1.30m。（二）、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载，计算大横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.038KN/m；脚手板的自重标准值：P2=0.3501.000/(2+1)=0.117KN/m；活荷载标准值：Q=3.0001.000/(2

28、+1)=1.000KN/m；静荷载的设计值：q1=1.20.038+1.20.117=0.186KN/m；活荷载的设计值：q2=1.41.000=1.400KN/m；2、强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：M1max=0.08q1L2+0.10q2l2跨中最大弯距为M1max=0.080.1861.5002+0.101.4001.5002=0.348KN.m支座最大弯距计算公式如下：M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.100.1861.5002-0.1171.4001.5002= -0.410KN.m选择支座弯

29、距和跨中弯距的最大值进行强度验算：=Max(0.348106,0.410106)/5080.0=80.709N/mm2;结论：大横杆的最大弯曲应力为=80.709N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值f=205.0N/mm2，满足要求！3、挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：静荷载标准值：q1=p1+p2=0.038+0.117=0.155KN/m;活荷载标准值：q2=Q=1.000KN/m；最大挠度计算值为：V=0.6770.1551500.04/(1002.06105.0)+0.9901.0001500.04/(1002.06105.0)=2.207

30、mm；结论：大横杆的最大挠度2.207mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150mm与10mm，满足要求！（三）、小横杆的计算：根据JGJ1302001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1、荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.0381.500=0.058KN;脚手板的自重标准值：P2=0.3501.0001.500/(2+1)=0.175KN;活荷载标准值：Q=3.0001.0001.500/(2+1)=1.500KN；集中荷载的设计值：P=1.2

31、(0.058+0.175)+1.41.500=2.379KN；2、强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax=ql2/8MqmaX=l.20.381.0002/8=0.006kN.m;集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax= Mqmax =2.379l.000/3=0.793kN.m; 最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.799kN.m: 最大应力计算值=M/W=0.799106/5080.000=157.244N/2;结论:小横杆的最大应力计算值o=157.244N/mm2 小于小横杆的抗压强度设计值205

32、.00N/mm2, 满足要求!3、挠度验算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax = 5ql4/384ELVqmax=50.0381000.04/(3842.060105.000)=0.020mm;大横杆传递荷载P=pl+p2+Q=0.058+0.175+1.500=1.733kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax = pl(3l24l2/9)/ 72ElVpmaX=1732.61000(310002-41000.02/9)/(722.060105)=2.449mm最

33、大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.020+2.449=2.469mm;结论：小横杆的最大挠度和2.469mm 小于小横杆的最大容许挠度 1000.000/150=6.667与10mm，满足要求!（四）、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00,本工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式验算(规范5.2.5)RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值，取8.00KN； R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;大横杆的自重标准值：P l=0.0381.5002/

34、2=0.058kN;小横杆的自重标准值：P2=0.0381.000=0.038kN;脚手板的自重标准值：P3=0.3501.0001.500/2=0.262kN;活荷载标准值: Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN;荷载的设计值: R=1.2(0.038+0.262)+1.42.250=3.511kN;结论: R8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!（五）、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值(KN)，为0.1248 NG1=0.1248+(1.502/2+1.502) 0

35、.038/1.450 19.9=4.374(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0.35071.500(1.000+0.3)/2=2.389KN;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用钢管栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14 NG3=0.14071.500/2=0.735 kN;(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/mmg);0005 NG4=0.0051.50019.9=0.1493kN;经计算得到，静荷载标准值 NG= NG1+ NG2 NG3+ NG4=7.647kN; 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一

36、纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=3.000l.0001.50002/2=4.500kN.风荷载标准值按照以下公式计算Wx=0.7UzUsW0其中Wo基本风压(KN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB500092001)的规定采用: Wo=0.450KN/m2; Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB5O009-2001)的规定采用: Uz=1.450; Us 风荷载体型系数；取值为0.838;经计算得到，风荷载标准值 WK=0.70.4501.4500.838=0.383kN/m2;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N=l.2NG+1.

37、4NQ=1.27.647+1.44.500=15.476kN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG +0.851.4 NQ =1.27.663+0.851.44.500=14.551kN;风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为 MW=0.851.4WKLah2 /10=0.8501.40.3831.5001.452/10=0.kN.m;（六）、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为: f立杆的轴向压力设计值: N=14.158kN;计算立杆的截面回转半径 :i二1.58cm;计算长度附加系数参照 扣件式规范表5.3.3得: k二l.155:计算长度系数参照 (扣

38、件式规范表5.3.3得: = 1.500，计算长度 ，由公式 1o=kuh确定 : 1o =3.119m;长细比lo/i=197.00;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的计算结果查表得到：=0.186;立杆净截面面积 ：A=4.89cm2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.083；钢管立杆抗压强度设计值：f=205.00N/2；=14158.000/(0.186489.000)=155.660N/2;结论：立杆稳定性计算=155.660N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205.000N/mm2,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 = N/A+ Mw/W f立杆的轴心压力设

39、计值：N=13.213KN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：K=1.155；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：=1.500；计算长度，由公式10=kuh，确定：10=3.119m；长细比：L0/i=197.000；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到：=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2立杆净截面模量（抵抗拒）：W=5.08cm3钢管立杆抗压强度设计值：f=205.000N/mm2;=13212.900/(0.186489.000)+.46/5080.000=148.09N/mm2;结论：立杆稳定性计算

40、=148.09N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求！（七）、连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值按照下式计算：N1=N1W+N0风荷载标准值Wk=0.383kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.800m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN），N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（KN），按照下式计算：NlW=1.4WkAw=5.787kN；连墙件的轴向力设计值N1=N1W+N0=10.787kN;连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中轴心受压立杆的稳定系数；由长细比10/i=40

41、0.000/15.800的结果查表得到=0.933，1为内排架距离墙的长度；又：A=4.89cm2；f=205.00N/2连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.9334.89010-4205.000103=93.529KNN1=10.787NF=93.529,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到N1=10.787小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求！（八）、悬挑梁的受力计算： 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1000，内排脚手架距离墙体400，支拉斜杆的支点距

42、离墙体为 1300mm。 水平支撑梁的截面惯性矩1=866.20cm4，截面抵抗矩W=108.30cm3，截面积A=21.952 受脚手架集中荷载N=1.27.663+1.44.500=15.496kN; 水平钢梁自重荷载 q=1.221.9500.000178.500=0.207kN/m;各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为Rl=18.756kN;R2=10.925kN;R3= -0.786kN。最大弯矩Mmax=2.619kN.m;最大应力=M/l.05w=2.619106/(1.05.0 ) = 23.036 N/mm2;结论：水平支撑梁的最大应力计算值23.036N/2小于水平支撑梁

43、的强度设计值215.000 N/2，满足要求!（九）、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用16a号槽钢，计算公式如下 = M/b Wxf 其中b均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:b =57010.063.0235/(1300.0160.0235.0)1.73由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB5O017t2003)附表B，得到甲b值为0.907。经过计算得到最大应力=2.619106/(0.907.0)=26.677Nmm2;结论:水平钢梁的稳定性计算=26.677小于f=215.000N/2，满足要求!（十）、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力Rui按照下面计

44、算RAH =i其中Ruicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力Rci=Ruisini按照以上公式计算得到钢绳拉力为:Rui=20.442kN;（十一）、拉绳的强度计算:1、钢丝拉绳(支杆)的内力计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力心为Ru=20.442kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算: Fg=其中Fg一钢丝绳的容许拉力(kN);Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN); 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm);钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619.637.661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。K一钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取20.442kN，=0.820,K=3.000.得到:结论:经计算，钢丝绳最小直径必须大于13.000mm才能满足要求!2、钢丝拉绳(斜拉杆)