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C616车床的横向伺服进给单元改造【5张CAD图纸和说明书】

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5张CAD图纸和说明书 c616 车床 横向 伺服 进给 单元 改造 cad 图纸 以及 说明书 仿单
资源描述:

摘  要

本次设计主要是针对C616车床的横向进给伺服系统改造,机械方面的改造过程是:拆掉原手动刀架和小拖板,安装上数控刀架;拆掉普通丝杆、光杆进给箱和溜板箱,换上滚珠丝杠螺母副;保留原手动机构,用于调整操作,原有的支撑结构也保留,采用一级齿轮减速,步进电机、齿轮箱体安装在中拖板的后侧。

机械部分采用步进电动机驱动滚珠丝杠,然后再通过滚珠螺母副来动工作台运作。电器部分采用MCS—8051单片机来对步进电动机进行适时有效的控制,同时为了便于人机对话,通过输入程序来更好的解决形状复杂、精密、难加工的问题。这次设计可以准确地实现规定的动作、自动化程度较高、能灵活迅速的适应加工零件的更变。


关键字: 车床   步进电动机    单片机   人机对话    精密


abstract

The system is mainly aimed C616 lathe infeed servo system transformation, the transformation process is mechanical: the original manual turret removed and a small carriage, the installation of CNC turret; removed ordinary screw, rod feed box and slide crate, put the ball screw nut; retain the original manual body for adjusting operation, the support structure to retain the original, with a gear, stepper motor, gear box installed in the extension unit back.

Stepping motor drive mechanical ball screw, and then through the ball nut to move the operation table. Electrical part to the use of MCS-8051 single-chip stepper motor for timely and effective control, and in order to facilitate the man-machine dialogue, by entering the program to better solve the shape of the complex, sophisticated and difficult to process problems. The design can be accurately specified action to achieve high degree of automation, flexibility to quickly adapt to change more parts processing.


Keywords: Lathe; Stepper motor; SCM; Man-machine dialogue; Precision

目  录

摘要 II

Abstract III

绪  论 2

1 机械部分改造的设计及计算 3

1.1 课题的来源与意义及总体方案的确定 3

1.1.1 课题的来源与意义: 3

1.1.2 总体方案的确定: 4

1.2 滚珠丝杠副的计算和选型 5

1.2.1 确定系统的脉冲当量 5

1.2.2 切削力计算 6

1.2.3 传动效率 8

1.3 步进电动机的选择 10

1.3.1 传动比的计算 10

1.3.2 转动惯量的计算 11

1.4 齿轮设计及强度校核计算 15

1.4.1 选定齿轮类型,精度等级,材料及齿数 15

1.4.2 按照齿面接触疲劳强度校核 16

1.4.3 校核齿根弯曲疲劳强度 18

1.5 轴的设计(中间轴)及校核 19

1.5.1 选择轴的材料 19

1.5.2 初步估算轴的最小直径 19

1.5.3 轴的结构设计 20

1.5.4 按弯扭合成应力校核轴的强度 20

1.5.5 精确校核轴的疲劳强度 23

1.6 滚动轴承的选择和计算 28

1.7 键联接的选择和强度校核(即中间轴) 29

1.7.1 大齿轮2与轴的键联接 29

1.7.2小齿轮3和轴的键联接 30

2 机床横向伺服进给单元电气控制部分设计 31

2.1 电气控制系统方案的确定 31

2.1.1 步进电动机与丝杠的联接 32

2.1.2 8051单片机的选择 32

2.2  步进电动机开环控制系统设计 32

2.2.1 脉冲分配器 33

2.2.2 光隔离电路 36

2.2.3 步进电动机驱动电路 37

2.3 8255可编程控制芯片的扩展 39

2.4 辅助电路的设计 40

2.4.1 8051单片机的时钟电路 40

2.4.2 复位电路 41

2.4.3 越界报警电路 41

2.5 操作面板设计的简要介绍 42

2.6 绘制机床电气控制电路原理图 42

结  论 44

致  谢 45

参考文献 46


绪  论

随着我国生产技术进步,在机械制造业中,数控机床越来越受到企业的欢迎。企业一方面投入大量资金购买数控车床,另一方面更新改造现有普通机床,通过 为普通机床添加数控装置,将普通机床改造成数控机床,这是许多中小型企业面临的重要技改措施。

数控机床能够适应市场对产品多样化、高精度的要求。因此得到了越来越广泛的应用。但是,商品化的数控机床价格高,一致于推广应用受到限制,而我国又现存有大量的普通机床,利用较先进的数控 系统,对现有普通机床进行技术改造,对提高我国机械行业的数控加工技术具有 更重要意义。数控机床是衡量一个国家机械制造业水平的重要指标。根据我国机床拥有量大,生产 规模小的具体国情,将普通机床通过数控化改造为经济型数控机床是我国机械工业技术改造的这样目标。但从我国目前机械工业制造水平与发达国家相比差距较大, 而且从目前企业所面临的情况看,因数控机床价格较贵,一次性投资较大,使企业心有余而力不足。

因此,我国作为机床大国。对普通机床数控化改造作为一种良好的有效途径。这样机床改造花费少,改造设计针对性强、时间短,改造设计后的机床大多能够克服机床的缺点和存在的问题,生产效率高。


1 机械部分改造的设计及计算

1.1 课题的来源与意义及总体方案的确定

1.1.1 课题的来源与意义:

    社会发展的今天,现代工业发展非常迅速突出,普通机床已越来越不能满足现代加工工艺及提高劳动生产率的要求。如果设备全部更新换代不仅资金投入大,成本太高,而且原有设备的闲置又将造成极大浪费。所以最简易经济的办法就 是进行数控化改造。数控机床作为机电一体化的典型产品,在机械制造业中发挥着巨大的作用,很好的解决了现代机械制造中结构复杂、精密、批量小、多变零件的加工问题,且能稳定产品的加工质量,大幅度地提高生产效率。但从我国目前机械工业制造水平与发达国家相比差距较大,而且从目前企业所面临的情况看,因数控机床价格较贵,一次性投资较大,使企业心有余而力不足。因此,我国作为机床大国。对普通机床数控化改造作为一种良好的有效途径。这样机床改造花费少,改造设计 针对性强、时间短,改造设计后的机床大多能够克服机床的缺点和存在的问题,生产效率高。


内容简介:
毕毕 业业 设设 计计 题目C616 车床的横向伺服进给单元改造 系别 专业 班级 姓名 学号 指导教师 日期 I 设计任务书 设计题目:设计题目: C616 车床的横向伺服进给单元机电一体化改造设计 设计要求:设计要求: 将原机床中横向装置改装成由步进电动机驱动,包括刀架的自动换刀改装,根 据负载转动惯量选择与之相匹配的步进电动机(包括力矩和功率) 。 采用微机完成 数据处理和运动控制,具有简单的接口电路设计,选择驱动电路,设计通用接口和 专用接口以及 CPU 与辅助电路的连接。 设计进度要求:设计进度要求: 设计时间为八周: 第一周: 拟定题目 第二周: 列写大纲 第三周: 收集查看资料 第四周: 材料的整理和录入 第五周: 论文排版、编辑 第六周: 论文的修改 第七周: 打印论文 指导教师(签名):指导教师(签名): II 摘 要 本次设计主要是针对 C616 车床的横向进给伺服系统改造,机械方面的改造过程 是:拆掉原手动刀架和小拖板,安装上数控刀架;拆掉普通丝杆、光杆进给箱和溜 板箱,换上滚珠丝杠螺母副;保留原手动机构,用于调整操作,原有的支撑结构也 保留,采用一级齿轮减速,步进电机、齿轮箱体安装在中拖板的后侧。 机械部分采用步进电动机驱动滚珠丝杠,然后再通过滚珠螺母副来动工作台运 作。电器部分采用 MCS8051 单片机来对步进电动机进行适时有效的控制,同时为 了便于人机对话,通过输入程序来更好的解决形状复杂、精密、难加工的问题。这 次设计可以准确地实现规定的动作、自动化程度较高、能灵活迅速的适应加工零件 的更变。 关键字: 车床 步进电动机 单片机 人机对话 精密 III Abstract The system is mainly aimed C616 lathe infeed servo system transformation, the transformation process is mechanical: the original manual turret removed and a small carriage, the installation of CNC turret; removed ordinary screw, rod feed box and slide crate, put the ball screw nut; retain the original manual body for adjusting operation, the support structure to retain the original, with a gear, stepper motor, gear box installed in the extension unit back. Stepping motor drive mechanical ball screw, and then through the ball nut to move the operation table. Electrical part to the use of MCS-8051 single-chip stepper motor for timely and effective control, and in order to facilitate the man-machine dialogue, by entering the program to better solve the shape of the complex, sophisticated and difficult to process problems. The design can be accurately specified action to achieve high degree of automation, flexibility to quickly adapt to change more parts processing. Keywords: Lathe; Stepper motor; SCM; Man-machine dialogue; Precision 1 目 录 摘要.II ABSTRACT.III 绪 论2 1 机械部分改造的设计及计算3 1.1 课题的来源与意义及总体方案的确定 3 1.1.1 课题的来源与意义: 3 1.1.2 总体方案的确定: 4 1.2 滚珠丝杠副的计算和选型5 1.2.1 确定系统的脉冲当量5 1.2.2 切削力计算 6 1.2.3 传动效率 8 1.3 步进电动机的选择.10 1.3.1 传动比的计算 .10 1.3.2 转动惯量的计算 .11 1.4 齿轮设计及强度校核计算.15 1.4.1 选定齿轮类型,精度等级,材料及齿数 15 1.4.2 按照齿面接触疲劳强度校核.16 1.4.3 校核齿根弯曲疲劳强度.18 1.5 轴的设计(中间轴)及校核.19 1.5.1 选择轴的材料 .19 1.5.2 初步估算轴的最小直径.19 1.5.3 轴的结构设计 .20 1.5.4 按弯扭合成应力校核轴的强度.20 1.5.5 精确校核轴的疲劳强度.23 1.6 滚动轴承的选择和计算.28 1.7 键联接的选择和强度校核(即中间轴) 29 1.7.1 大齿轮 2 与轴的键联接.29 1.7.2 小齿轮 3 和轴的键联接 .30 2 机床横向伺服进给单元电气控制部分设计31 2.1电气控制系统方案的确定 .31 2.1.1 步进电动机与丝杠的联接.32 2.1.28051 单片机的选择 .32 2 2.2 步进电动机开环控制系统设计 32 2.2.1 脉冲分配器 .33 2.2.2 光隔离电路 .36 2.2.3 步进电动机驱动电路.37 2.3 8255 可编程控制芯片的扩展 39 2.4 辅助电路的设计 .40 2.4.1 8051 单片机的时钟电路 40 2.4.2 复位电路 .41 2.4.3 越界报警电路 .41 2.5 操作面板设计的简要介绍.42 2.6 绘制机床电气控制电路原理图.42 结 论.44 致 谢.45 参考文献.46 1 绪 论 随着我国生产技术进步,在机械制造业中,数控机床越来越受到企业的欢迎。 企业一方面投入大量资金购买数控车床,另一方面更新改造现有普通机床,通过 为 普通机床添加数控装置,将普通机床改造成数控机床,这是许多中小型企业面临的 重要技改措施。 数控机床能够适应市场对产品多样化、高精度的要求。因此得到了越来越广泛 的应用。但是,商品化的数控机床价格高,一致于推广应用受到限制,而我国又现 存有大量的普通机床,利用较先进的数控 系统,对现有普通机床进行技术改造,对 提高我国机械行业的数控加工技术具有 更重要意义。数控机床是衡量一个国家机械 制造业水平的重要指标。根据我国机床拥有量大,生产 规模小的具体国情,将普通 机床通过数控化改造为经济型数控机床是我国机械工业技术改造的这样目标。但从 我国目前机械工业制造水平与发达国家相比差距较大, 而且从目前企业所面临的情 况看,因数控机床价格较贵,一次性投资较大,使企业心有余而力不足。 因此,我国作为机床大国。对普通机床数控化改造作为一种良好的有效途径。 这样机床改造花费少,改造设计针对性强、时间短,改造设计后的机床大多能够克 服机床的缺点和存在的问题,生产效率高。 1 1 机械部分改造的设计及计算 1.11.1 课题的来源与意义及总体方案的确定课题的来源与意义及总体方案的确定 1.1.11.1.1 课题的来源与意义:课题的来源与意义: 社会发展的今天,现代工业发展非常迅速突出,普通机床已越来越不能满足现 代加工工艺及提高劳动生产率的要求。如果设备全部更新换代不仅资金投入大,成 本太高,而且原有设备的闲置又将造成极大浪费。所以最简易经济的办法就 是进 行数控化改造。数控机床作为机电一体化的典型产品,在机械制造业中发挥着巨大 的作用,很好的解决了现代机械制造中结构复杂、精密、批量小、多变零件的加工 问题,且能稳定产品的加工质量,大幅度地提高生产效率。但从我国目前机械工业 制造水平与发达国家相比差距较大,而且从目前企业所面临的情况看,因数控机床 价格较贵,一次性投资较大,使企业心有余而力不足。因此,我国作为机床大国。 对普通机床数控化改造作为一种良好的有效途径。这样机床改造花费少,改造设计 针对性强、时间短,改造设计后的机床大多能够克服机床的缺点和存在的问题,生 产效率高。 1.1.21.1.2 总体方案的确定:总体方案的确定: 根据改造设计内容确定方案。有设计内容可知,该 C616 车床的改造设计是将 原机床中手动进给装置改装成有步进电动机驱动,采用微机控制步进电动机来完成 数据的处理运动控制。由此可见改造设计以后的车床具有一定的数控机床功能和特 点,大大提高了车床的数控化程度和生产效率,是一种经济型的数控机床。翻阅查 看 C616 车床是一种小型的车床,床身最大工件回转直径 320mm 加工工件最大长度 750mm,主要用于加工中小型类零件。根据我们的设计内容要求参考数控机床的改 造设计经验,我们设计确定如图 1-1 1-2 所示总体改造方案。 2 图 11 总体改造方案 图 12 C616 普通车床的数控改造方案图 该方案中以步进电动机作为驱动元件,采用开环伺服控制,无检测反馈机构, 具有结简单,使用维护方便,可靠性高,制造成本低等一系列的优点。 从设计题目中可知,我们改造设计的是基于 C616 车床的横向伺服进给单元机 电一体化改造设计。所以针对横向进给机构进行如下改造: 拆除原机床进给箱的 安装孔和销孔安装齿轮箱,拆除原丝杠安装滚珠丝杠并仍然安装在原丝杠的位置, 两端采用原固定方式,这样可以减小装配现场,并由于滚珠丝杠的摩擦系数小于原 丝杠,从而是横向进给整体的刚性提高,优胜于以前的, 横向进给机构采用二级 齿轮减速,并用双片齿轮销齿法消除间隙。 其余部分的改造设计尽量按照原机床的主要结构布局基本不变,尽量减少改装 的部位,以降低生产成本,节约改造生产时间,提高生产效率。 1 1. .2 2 滚滚珠珠丝丝杠杠副副的的计计算算和和选选型型 3 进给伺服系统机械部分的计算与选型的内容包括:运动参数、动力参数的计算、 传动比的分配、转动惯量、等效转矩等计算.计算简图如图 1-3: 图 13 进给伺服系统机械部分的计算 1 1. .2 2. .1 1 确确定定系系统统的的脉脉冲冲当当量量 脉冲当量是指一个进给脉冲使车床执行部件产生的进给量 ,它是衡量数控机床 加工精度的一个基本技术参数.因此脉冲当量应根据机床精度来确定.对于经济车床 来说横向采用的脉冲当量为 0.005mm/脉冲 1 1. .2 2. .2 2 切切削削力力计计算算 在进给系统的传动的计算过程中,选用步进电动机时都需要用到切削力(机床的 主要负载),则可用公式计算出车床切削力 最大切削功率(或转矩) =P主 式中 P主.主电动机的功率,C616 车床 P主 =8 kw .主传动系统的总功率一般为 0.70.85 取 =0.8 则 P切 =(80.8) kw=6.4 kw 切削功率应按在各种加工情况下经常遇到的最大切削力 (或转矩)和最大 切削速度(或转矩)来计算,即: P主 =/60 c F 3 10- 式中 主切削力( N ) c F 4 最大切削速度(m/min).按用硬质合金刀具半精车钢件是的速度 取 =100m/min = 60 6.4/100 = 3840( N ) c F 3 10 在一般情况外圆车削时, =(0.10.55) f F c F =(0.150.65) p F c F 取 = 0.48 = 1843.2N = 0.58 = 2227.2N f F c F p F c F 滚珠丝杠副的选择和性能验算,横向进给为综合型导轨,由公式可得丝杠轴向进 行切削,其中 k= 1.15, =0.16 则: f = k+(+W) m F f F f c F 式中 切削分力( N ) c F f F p F W移动部件的重量( N ) 导轨上的摩擦系数,随导轨型式不同而不同 f K考虑颠覆力矩影响的实验系数 即 =1.15 1843.2+0.16 (3840+200)N=2766.08N m F 最大切削力下的进给速度可取最高进给速度的 1/21/5,取为 1/2.横向进给 s v 速度为 2m/min,丝杠导程选取 6mm,则丝杠转速为: n = 1000/ = 1000 2/6 = 333.33r/min s v 0 L 丝杠使用的寿命时间取为 T = 15000h,则丝杠的计算寿命 L 为: L = 60nt/ = 60 333.33 15000/ = 300 () 6 10 6 10 6 10 根据工作负载、寿命 L,按公式计算滚珠丝杠副承受 的最大的动载荷取 m F m C = 1.2 = 1 w f a f 5 =/=1.2 2766.08=22220N m C 3 L m F w f a f 3 300 由当量载荷,从手册或样本的滚珠丝杠系列表中初选滚珠丝杠的型号和有关 m C 参数.选用是要注意公称直径和导程应用优先组合,同时还需要满足数控系统 0 d 0 L 和伺服系统对导承的要求。同时还受最大静载荷的影响和限制,因当滚珠丝杠在静 态或低速(n10r/min)情况下工作时,滚珠丝杠副的破坏形式主要是滚珠与滚道型 面在接触点上产生塑性变形,当塑性变形超过一定限度就会使滚珠丝杠副无法正常 工作。一般允许其塑性变形量不超过滚珠直径的万分之一。此时的轴向负载称 oa C 为额定静载荷。选用时应将相应的滚珠丝杠的额定静载荷满足以下条件: oa C =f/ max F oa C s f 式中 滚珠丝杠的最大轴向工作载荷; max F 静态安全系数。一般 12,有冲击时 =23 s f s f s f 由参照表查出该滚珠丝杠型号为W5006外循环螺纹调整预紧的双螺母滚珠丝 m C 杠副。1列3圈,其额定动负载为24000N,强度足够应,精度选用5级,其几何参数 如下: 公称直径=50mm,导承=6mm,螺纹升角v=arctg/=211繭钢球直径为 0 d 0 L 0 L 0 d 3.969mm,螺杆内径为45.88mm。 滚道半径R为: R=0.52 3.969=2.06388mm 偏心距为: e=0.07(R-/2)=0.07(2.064-3.969/2)=5.6mm 0 d 3 10 螺杆内径: =+2e-2R=50 2 5.6-2 2.06388=45.88mm 1 d 0 d 3 10 1 1. .2 2. .3 3 传传动动效效率率 滚动丝杠副的传动效率可用下式计算。 =tgr/tg(r+) 式中 r丝杠的螺旋升角 6 摩擦角。滚珠丝杠副的滚动摩擦系数因数f=0.003-0.004,摩擦角 约等于10即 =tg211/tg(211+10)0.927 横向进给滚珠丝扛支承方式如前图所示,支承间距L=400mm,丝杠螺母及轴承 均进行了预紧,预紧力的最大轴向负载荷的1/3,丝杠的变形量计算如下: 滚珠丝杠截面积按丝杠螺纹的底径确定 A=/4 45.882mm2=1653.24mm 工作载荷引起导程的变化量可用下式计算 m F 0 L 0 L =/EA=2766.08 6/20 104 1653.24=0.487mm 0 L m F 0 L 4 10 式中 E丝杠材料的弹性模量,对钢E=2.06 1011N/ 2 m 则丝杠的拉伸或压缩变形量: 1 =/L=0.487/6 1500=1.22mm 1 0 L 0 L 4 10 2 10 由于两端均采用角接触球轴承,且丝杠又进行了预紧故其拉压刚度可比一端固 定的丝杠提高4倍。 其实际变形量为 =1/4=0.305mm 1 1 2 10 滚珠与螺纹通道间接触变形 =0.0013/=0.0072mm 2 m F 2 3 oy d F Z 式中 轴向工作载荷(N) ; m F 预紧力(N) y F 滚珠直径(mm) ; w d 滚珠数量,=Z j k其中j为圈数,k为列数,Z每圈螺纹滚道内的ZZ 7 滚珠数: 外循环时Z=/;内循环时Z/-3 0 d w d 0 d w d 滚珠丝杠公称直径(mm) ; 0 d 因丝杠加有预紧力;且预紧力为轴向最大负载的1/3时, 可减少一半,因此 2 实际变形量为: =0.0072/2=0.036mm 2 2 10 支承滚珠丝杠的轴承为8209型推力球轴承,几何参数为=45mm,滚动体直径 1 d =7.06mm,滚动体数量=20轴承的轴向接触变形为: Q d Q Z 3 =0.024 3 2 3 2 m QQ F d z 式中轴承所受轴向载荷(N) ;轴承的滚动体数目; m F Q z 轴承的滚动体直径;即 Q d =0.024=0.024=0.03346mm 3 2 3 2 m QQ F d z 2 3 2 2766.08 7.06 20 注意:此公式的单位为Kgf m F 因施加预紧力故实际变形量 =1/2=1/2 0.03346mm=0.0167mm 3 3 根据以上计算总变形量为: =+=(0.00305+0.0036+0.0167)mm=0.0234mm 1 2 3 五级精度丝杠允许逻辑误差为27m/m,故刚度足够。 因为滚珠丝杠的两端都采用推力球轴承并预紧,因此不会产生失稳现象,故不 需要作稳定性校核。 8 1 1. .3 3 步步进进电电动动机机的的选选择择 1 1. .3 3. .1 1 传传动动比比的的计计算算 根据给定的横向进给的脉冲当量0.005mm,滚珠丝杠导程=6mm,及初选的步 0 L 进电机步距角0.75,可计算出传动比i: =360/ 0 L 式中 脉冲当量(mm/步) ; 滚珠丝杠导程(mm) ; 0 L 步进电机步距角() ; 减速齿轮考虑到结构上的原因,不使大齿轮直径太大,以免影响到横向溜板的 有效行程故采用两级齿轮降速,根据传动比,即 i=360/ 0 L 选齿轮Z1=28,Z2=56,Z3=24,Z4=30 一级降速传动比为0.5 二级降速传动比为0.8 初选步进电动机型为150BF002,因为进给伺服系统传递功率不大,一般选模数取 m=12,本次设计选用m=2。 1 1. .3 3. .2 2 转转动动惯惯量量的的计计算算 选择步进电动机时,必须根据机械传动装置及负载折算到电动机轴上的等效转 动惯量,分别计算各种情况下所需要的力矩,再根据步进电动机最大静转矩和启动运 行频率特性选择合适的步进电动机,负载惯量是驱动系统的主要参数之一,它对选择 步进电动机,设计传动比等都有十分重要的意义,如果该惯量与电动机的匹配不当, 系统就得不到快速反应,甚至失效. Z1=28,z2=56,z3=24,z4=30 齿轮的转动惯量。 1,2,3,4 Z Z Z Z 1234 ,J JJJ 3 4 111 10 32 JdL 9 = 3 34 10 7.8/(5.6)3.5 32 kg cmcmcm =2.6358 2 .kg cm 3 4 222 10 32 JdL = 3 34 10 7.8/(11.2)3 32 kg cmcmcm =36.148 2 .kg cm =1.4227 3 4 333 10 32 JdL 2 .kg cm 3 4 444 10 32 JdL = 3 34 10 7.8/(3)3 32 kg cmcmcm =0.186 2 .kg cm 丝杠的转动惯量可以从表中查得负载转动惯量 2 2 13 1234 24 2 2 2 286 2.653836.148 1042270.186 15.90.417.522 562 LS Z ZLw JJJJJJ gZ Z W g 2 1 6 Z ()() Z 考虑步进电动机与负载转动系统惯量匹配问题 即 0.571 满足惯量匹配要求。 而惯量 J 由伺附电动机的惯量 m J 和进给系统惯量 L J 组成 10 17.52227.522 mL JJ J m J 伺附电动机的惯量 L J 进给系统惯量 负载转矩计算及最大静转矩选择: 机床在不同的情况下,其所需要的转矩不同,下面分别进行计算 快速空载启动是所需要的转矩为 max0af MMMM 起 10 式中: M 起 快速空载启动力矩 maxa M 空载启动折算到电动机上的加速力矩 f M 折算到电动机轴上的摩擦力矩 0 M 由于丝杠加紧时折算到电动机轴上的附加力矩 将已知数据代入 max 2000 0.75 833 3600.005 360min b p vr m ax n 2 max max 2 10 60 a a t n MJ 式中 J 传动系统折算到电动机轴上的等效的转动惯量 a t 运动部件从停止启动加速到最大快进速度所需要的时间 max n电动机的最大转速 2 max 2833 27.52210694.428 . 60 0.0253 a MN cm 折算到电动机轴上的摩擦力矩 00 2 F F L M i 式中 0 F 导轨的摩擦力 0c Ff FW c F 垂直方向的切削力 W 运动部件的总重量 f 导轨的摩擦系数 i 齿轮降速比 传动链总效率,一般取 0.70.85 00 0.1638402000.6 30.87 220.8 2.5 F F L M i 11 附加力矩: 2 00 00 1 2 P F L M i 式中: 0P F 滚珠丝杠预加负荷前一般取 0 L 滚珠丝杠导程 0 滚珠丝杠拧紧时的效率一般大于 0.9 于是: max0 730.424 aF MMMM 起 快速移动时需要的力矩: 0 35.996 F MMM 快 最大切削负载时所需要的力矩: 0 124.04 Ft MMMM 切 从以上计算可以看出三种工况下以快速空载启动所需要的力矩最大,依次作为 出选电动机的依据。 对于工作方式与五相十拍的步进电动机最大静转矩: max 7.68 0.951 j M MNm 起 从相关资料可以查出 150BF002 型号的步进电动机最大静转矩为 13027N.M 大于 所需要的最大静转矩可以作为初选型号大需要考虑电动机启动矩频特性和运行它。 步进电动机的空载启动频率: max max 1000 6666.7 60 v fHZ max max 1000 6666.7 60 v fHZ 由相关资料知道 150BF002 步进电动机允许的作大空载启动频率为 2800HZ,运行频 率为 8000HZ,有下图(a)可以看出步进电动机启动是频率为 2500HZ,远不能满足 机床所需。直接使用回产生失步现象,所以必须采取升降速度控制(可以用软件实 12 现)将启动频率降到 1000HZ 时,启动扭矩可以增高到 588 。然后在电路上再采 用高低压驱动电路,可以将步进电机输出转矩扩大一倍左右。 当快速运动和切削进给时,由 150BF002 型号的步进电动机矩频特性(b)知道 电动机可以满足要求。根据上述计算综合考虑,横向进给系统采用 150BF002 型号 电动机 (a)步进电动机启动频率 (b) 步进电动机矩频特性 图 14 步进电动机的启动频率和矩频特性 零件的设计计算,传动轴的初步计算及结构设计,支撑方式和部件的选择计算 . 1 1. .4 4 齿齿轮轮设设计计及及强强度度校校核核计计算算 13 1 1. .4 4. .1 1 选选定定齿齿轮轮类类型型,精精度度等等级级,材材料料及及齿齿数数 该传动方案选用直齿圆柱齿轮传动.速度不高,所以齿轮选 8 级精度;齿轮材料 选用价格便宜并且硬度合适的材料;齿轮 Z1,Z3,Z4 材料为 45#钢(调质); 齿 轮 Z2 材料为 45 钢(常化)。 根据传动比选取小齿轮 Z1=28.Z2=56.Z3=24.Z4=30 因齿面硬度小于 350HBS 的闭式传动,所以按照齿面接触疲劳强度设计,然后校 核齿根弯曲疲劳强度. 1 1. .4 4. .2 2 按按照照齿齿面面接接触触疲疲劳劳强强度度校校核核 2 1 3 1 1 2.3251 E d H KTzu d t u 由公式 确定公式中各参数的值 选择载荷系数 1.3 t K 5 1 9.55 1011923.16 P TNmm n 计算小齿轮传递的转矩 查表选择齿宽系数 0.8 d 查表得出弹性影响系数 189.8 E ZMpa lim1lim3lim4 lim2 590 470 HHH H Mpa Mpa 由表查出 F tFasa F F m K Y Y b 14 由公式确定公由表查出寿命系数 1234 1 HNHNHNHN KKKK 计算接触疲劳强度许用应力,取失效概率为 1%,安全系数 S=1. 由公式 limHNH H H K S 可得 134 590 HHH Mpa 2 470 H Mpa 计算小齿轮分度圆直径 2 1 3 1 1 2.3251 E d H KTzu d t u 计算圆周速度 11 2.25 60 1000 d tnm V s 计算载荷系数. 根据 1 0.45 100 V Z 查表 1.04 V K 因为是直齿圆柱齿轮,取同时由表查 得 1 A K , 1.121.25 a KK 所以载荷系数 1 1.04 1 1.021.1 AV KKKKK 按实际的载荷系数校正所计算的分度圆直径 33 11 1.1 5148 1.3 k dd tmm kt 计算模数: 15 1 1 48 2 24 d m= z 取模数 1 2m 根据综合因素的 考虑及传递的力矩不大,故选用: 11 28 256,2dmm m 计算分度圆直径: 1 28 256,dmm 2 56 2112dmm 3 24 248,dmm 4 30 260dmm 计算中心距: 1234 12 84,54 22 dddd aa 计算齿轮宽度: 11 0.8 5644 d bdmm 由于传递振动不大, 1 1. .4 4. .3 3 校校核核齿齿根根弯弯曲曲疲疲劳劳强强度度 式中各个参数值,计算圆周力: 1 1 22 11923.16 425.827 56 T T F d 查取应力校正系数: 11 2.80,1.55. FaSa YY 22 2.40,1.67 FaSa YY 33 2.80,1.55. FaSa YY 44 2.62,1.59 FaSa YY 计算载荷系数: 1 1.04 1 1.251.3 AV KKKKK 16 查取弯曲强度极限及寿命系数: 查表得: lim1lim2lim3lim4 450,390,450,450 FFFF MpaMpaMpaMpa 查表知道; 1234 1 FNFNFNFN KKKK 计算弯曲疲劳许用应力,取弯曲疲劳安全系数: 1.4 F SS 由公式: limFNF F F K S 所以 1lim1 134 321.43 FNF FFF K Mpa S 2lim2 2 390 278.57 1.4 FNF F K Mpa S 校核计算: 1 1 1.3 425.827 2.80 1.55 44.491 27 2 F F Mpa 22 11 21 2 240 1.67 44.49141.087 2.80 1.55 saFa FF F SaFa Y Y Mpa Y Y 3 3 41.92 F F 4 4 40.237 F F 1 1. .5 5 轴轴的的设设计计(中中间间轴轴)及及校校核核 1 1. .5 5. .1 1 选选择择轴轴的的材材料料 选取 45 钢,调制硬度 HBS=230,强度极限=650Mpa,屈服极限=360Mpa, B S 17 弯曲疲劳极限=300Mpa,剪切疲劳极限=155Mpa,对称循环变应力时的许用应力 1 1 =60Mpa -1b 1 1. .5 5. .2 2 初初步步估估算算轴轴的的最最小小直直径径 取=110,得: 0 A d=11015mm 0 A 2 3 2 p u 3 0.98 416.5 由于采用步进电动机驱动,选用 150BF002 型,它的轴径为 18mm,为了配d 合二级齿轮传动,在此选择最小轴径为15mm,便于受力均匀,结构紧凑,便于安 装。 1 1. .5 5. .3 3 轴轴的的结结构构设设计计 由轴的结构和强度要求选取轴承孔的轴径 d=15mm,初选轴承型号 6202 的深沟 球轴承,齿轮轴处轴孔 d=25mm,轴肩直径 d=35mm,轴的结构如附图 两轴承支点间的距离为 L=+u+ 2 T 1 3 B 3 1 2 T 式中 T 轴承的宽度,查表可知 6205 轴承 T=11mm 齿轮端面与箱体内壁的距离,查表可知取=8mm 1 1 齿轮 3 的齿宽,=32mm 3 B 3 B 齿轮 2 与齿轮 3 轮毂端面间的距离,取=8mm 3 3 L 齿轮 2 的轮毂长度,L=(1.21.5)dB,u=34mm 代入以上各数值得 L=11+8+27+34+8+13.5=96mm 齿轮 3 的对称线与左轴承支点的距离为: =+=5.5+8+13.5=27mm 1 L 2 T 1 3 2 B 齿轮 3 的对称线与齿轮 2 的对称线间的距离为: 18 =+=13.5+8+17=38.5mm 2 L 3 2 B 3 2 u 齿轮 2 的对称线与右轴承支点间的距离为: =+=17+8+5.5=30.5mm 3 L 2 u 1 2 T 1 1. .5 5. .4 4 按按弯弯扭扭合合成成应应力力校校核核轴轴的的强强度度 绘轴的计算简图 轴的计算简图如图 1-5(a) 所示 计算作用轴上的力 大齿轮 2 受力分析 圆周力 =401.26N 2t F 2 2 2T d 2 22470.588 192 径向力 =401.26=146.05N 2r F 2t Ftgtg20 小齿轮 3 受力分析 圆周力 =936.27N 3t F 2 3 2T d 2 22470.588 48 径向力 =936.27=340.77N 3r F 3 20 t F tg 20tg 计算支反力: 水平面 =0 B M 96-69.5-32.5=0 AH R 3t F 2t F =805.30N AH R =0 Fy =+-=532.23N BH R 2t F 3t F AH R 19 垂直面 =0 B M 96-69+30.5=0 AV R 3r F 2r F =198.52N AV R =0 Fy =-=-3.8N BV R 3r F 2r F AV R 作弯矩图 水平面弯矩图(b) =-28.5=-803.527.5=-21743.1N.mm cH M AH R =-32=-523.2330.5=-16233.015 N.mm DH M BH R 垂直面弯矩图(c) =28.5=198.5227=5360.04 N.mm 1CV M AV R =32=-3.830.5=-115.9 N.mm 1DV M BV R 合成弯矩 = C M 22 CHCV MM = 22 ( 21743.1)6360.04 =22393.92 N.mm = D M 22 CHDV MM = 22 ( 16233.015)( 115.9) =16233.42 N.mm 做扭矩图(d) =22470.588 N.mm 2 T 作计算弯矩图图(e) 考虑减速器的刹车和启动,转矩产生的切应力应按脉动循环变化,故 取 a=0.6。则: 20 =22393.92 N.mm 1cac M 1c M = 2 2c a M 22 12 () C MT = 22 22393.92(0.6 22470.588) =26139.27 N.mm = 2caD M 22 2 () D MT = 22 16233.42(0.6 22470.588) =21102.079 N.mm 按弯扭合成应力校核周 6 的强度 由计算弯矩图可知,C 剖面的计算弯矩最大,该处的计算应力为: =16.729Mpa cac 2cac M W 3 26139.27 0.1 c d 3 26139.27 0.1 25 16.729Mpa=60Mpa 1 b 故安全 1 1. .5 5. .5 5 精精确确校校核核轴轴的的疲疲劳劳强强度度 由玩具图和转矩图可知弯矩最大,但从应力集中对轴的疲劳度 的影响看,剖面,处的过盈配合引起的应力集中最严重,由于过盈配合及键槽 的应力集中两端,故 C 剖面处受影响不大,在剖面处的载荷比剖面处的载荷要 大,而剖面,的尺寸相同,因而在此只需要校核剖面两侧的疲劳强度。 剖面左侧 弯矩及弯曲应力 弯矩: 25 21102.079(256139.2721102.079) 38.5 M =24372.98 N.mm 抗弯剖面模量: 21 333 0.10.1 251562.5Wdmm 弯曲应力: 24372.98 15.598 1562.5 b M Mpa W 应力幅: 15.598 ab Mpa 平均应力: =0 m 转矩及扭剪应力 转矩: 2 22470.588 .TTN mm 抗扭剖面模量: 333 0.20.2 253125 T Wdmm 扭转剪应力: 22470.588 7.19 3125 T T T Mpa W 应力幅及平均应力: 1 3.595 2 amT Mpa 各项系数 过盈配合处的有效应力集中系数: 查表可求得过盈配合处的=1.86 7 25 6 H r 6RR 由图查得尺寸系数=0.83,=0.89 由图查得表面质量系数,精车加工0.88r 轴径表面强化处理,故强度系数=1 弯曲疲劳 的综合影响系数,由公式得 11 (1) K K =(1.86+) 1 1 0.88 1 1 =1.996 22 11 (1) K K B =(1.86+) 1 1 0.88 =1.996 对材料特性系数,对碳钢,取=0.1,=0.050.10.2 计算安全系数 1 300 9.635 1.996 15.5980.1 am S Kv 1 155 11.4 3.72 3.5950.05 3.595 am S K S 22 109.84 7.358 92.84 129.96 ca S S S SS 所以安全 剖面右侧 弯矩及弯曲应力 弯矩: 17 26252.36(26139.2721102.079) 38.5 M 23326.29Mpa 抗弯剖面模量: 33 0.11562.5Wdmm 弯曲应力:Mpa 23326.29 14.928 1562.5 b M W 应力幅:14.928 ab Mpa 平均应力:0 m 转矩及扭剪应力 转矩: 2 22470.588 .TTN mm 23 抗扭剖面模量: 333 0.20.2 253125 T Wdmm 扭转剪应力: 22470.588 7.19 3125 T T Mpa W 应力幅及平均应力: 1 3.595 2 m Mpa 各项系数(如前) 即 ,1.996K1.996K 计算安全系数 1 300 10.06 1.996 14.928 m S K 1 155 11.4 3.72 3.5950.05 3.595 m S K S=1.5 22 .114.77 7.54 101.2 129.96 ca S S S SS 安全,强度足够 (a) 24 (b) (c) 25 (d) (e) 图 15 轴的疲劳校核 1 1. .6 6 滚滚动动轴轴承承的的选选择择和和计计算算 即中间轴滚动轴承的选择计算,按轴的结构设计,初步选用型号为 6204 的深 沟球轴承。 计算轴承载荷: 图 16 轴的受力图 轴承的径向载荷 轴承 A: 2222 805.30198.52829.40 AAHAV RRRN 轴承 B: N 2222 523.23( 3.8)532.24 BBHBV RRR 按寿命计算选择轴承型号 派生轴向力的计算, 查表可知 26 N 0 2 532.24 166.326 22 1.6 S F F Y N 1 0 839.4 259.18 22 1.6 s F F Y 确定轴承的轴向载荷 a F 2 259.18219.97 as FFN 故轴承 1“放松”轴承 2“压紧” 根据当量动载荷公式计算 P 值 1 129.18 0.310.37 829.4 a A F e R 11 1,0xY 111 (1 829.40)829.4 Aa Px FY FNN 1 259.18 0.4680.37 532.24 a B F e R 22 0.56,1.6xY 222 0.56 532.24 1.6 259.18712.738 Ba Px FY FN 计算工作所需要的径向基本额定动载荷: 由于常温,中等冲击取,深沟球轴承寿命指数,两支承用同1 t f 1.2 p f 3 一型号,101000 r CKNN h 3 16667166671 1000 ()()40579 416.6 1.2 829.4 t h p f C L nf p 若按大修期 5 年更换轴承,轴承的寿命足够用,故所选轴承合适 1 1. .7 7 键键联联接接的的选选择择和和强强度度校校核核(即即中中间间轴轴) 1 1. .7 7. .1 1 大大齿齿轮轮 2 2 与与轴轴的的键键联联接接 27 选用圆头普通平键(A)型 按轴径 d=25mm 及轮毂 L=34,选键 bh=87GBGB1096-79 强度校核 键材料用 45 钢,查表得许用应力,键的工作长度 l=L-b=34-8=26mm; 100120 p Mpa: ,按公式得挤压应力:3.5 h Rmm v 3 2102 22470.588 10.97 3.5 26 45 p T Mpa Rld 故强度是足够的。 1 1. .7 7. .2 2 小小齿齿轮轮 3 3 和和轴轴的的键键联联接接 按稠径 d=25mm(轮毂 L=27mm,选键 bh=87,GB1096-79,选用圆头普通平 键(A 型)强度校核 键材料用 45 钢,查表得许用应力,键的工作长度 l=L-b=27- (100 120) p Mpa 7=20mm,,按公式3.5 h Rmm v 1 22 22470.588 14.26 3.5 20 45 pp T Mpa Rld 故能满足。 28 2机床横向伺服进给单元电气控制部分设计 C616 车床是一种小型的车床,对于它的伺服进给单元的机电一体化改造设计, 我们从设计内容中可以知道,是用微机控制步进电动机驱动滚珠丝杠带动工作台来 完成数控处理和运动控制。由此可见,改造设计后的机床具有一定的数控机床的功 能特点,是一种简易经济数控机床,所以,我们就按照经济数控机床进行电气控制 部分的改造设计。 2 2. .1 1电电气气控控制制系系统统方方案案的的确确定定 我们知道对于一些经济数控机床,常采用开环伺服系统,其结构如图 21 图 21 开环伺服系统结构原理图 它主要由步进电动机和相适应的驱动电路组成,数控装置发出的指令脉冲驱动 电路变换放大传给步进电动机,步进电动机每接受一个脉冲就旋转一个角度,再通 过齿轮副和丝杠螺母带动机床工作台移动,步进电动机的转速和转过的角度取决于 指令脉冲的频率和个数,反映到工作台就是工作台的移动速度和位移的大小。但系 统没有位置检测反馈环节,工作台位移到位,其精度取决于步进电机齿距角精度, 齿轮传动间隙和丝杠螺母精度等。由此可见,对于我们改造设计的 C616 车床的横 向伺服就进给单元采用这种由步进电机驱动的开环控制系统比较合适的。该系统方 案中不使用位置检测元件,也就没有闭环控制系统的稳定性问题。因此,具有结构 简单,使用维修方便,可靠性高,制造成本低等一系列优点。对于 C616 车床精度 要求不太高的中小型机床改造设计来说,特别适合适用这种开环步进控制系统发案。 29 2 2. .1 1. .1 1 步步进进电电动动机机与与丝丝杠杠的的联联接接 对于经济数控机床,步进电动机应与进给运动的丝杠相连着主要是从进给传动 链最短发出信息来考虑的,步进电动机与丝杠的联接的方法有两种:一种是与丝
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本文标题:C616车床的横向伺服进给单元改造【5张CAD图纸和说明书】
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