CFB机组MCS系统设计说明.doc

MCS系统简介1系统介绍1.1 调节系统硬件构成 徐矿2300MW CFB机组MCS系统主要功能由新华控制工程有限公司XDPS-400E分散控制系统实现。各主要调节系统的位置分配如下：1） 旁路及机侧单回路系统：DPU162） 除氧器、凝汽器、高低加及机侧单回路系统：DPU173） 协调、给煤、汽包水位及炉侧单回路系统：DPU184） 一次风、二次风、流化风及及炉侧单回路系统：DPU195） 过热汽温、再热汽温、冷渣机及炉侧单回路系统：DPU201.2 MCS子系统的组成徐矿2300MW CFB机组包括如下的控制系统：1.2.1 机组协调控制方式（CCBF、CCTF）1.2.2 炉跟机方式(BF)1.2.3 机跟炉方式(TF)1.2.4 AGC控制1.2.5 汽包水位控制1.2.6 燃油压力控制1.2.7 氧量校正1.2.8 二次风挡板（总风量）控制1.2.9 送风机变频（二次风压）控制1.2.10送风机入口导叶（二次风压）控制1.2.11 一次风压（入口导叶）控制1.2.12 一次风量控制1.2.13 前墙上层二次风挡板控制1.2.14 前墙下层二次风挡板控制1.2.15后墙上层二次风挡板控制1.2.16后墙下层二次风挡板控制1.2.17 炉膛负压控制1.2.18 流化风母管压力控制1.2.19 冷渣器冷却水控制1.2.20 锅炉床压及出口渣温控制1.2.21 过热汽温控制1.2.22 再热汽温喷水控制1.2.23 再热烟气挡板控制1.2.24 凝结器水位控制1.2.25 除氧器水位控制1.2.26 高、低加水位控制1.2.27轴封供汽母管压力控制1.2.28 旁路控制系统1.2.29 其它单回路调节系统2协调控制设计简介 协调控制系统设计原则是将汽机、锅炉作为整体考虑。通过预测提前量来提高机组负荷响应能力、抑制动态偏差；与能量平衡控制策略及各种非线性、方向闭锁等控制机理的有机结合，协调控制机组功率与机前压力，协调处理负荷要求与实际能力的平衡。在保证机组具备快速负荷响应能力的同时，维持机组主要运行参数的稳定。 2.1 机组指令处理回路 机组指令处理回路是机组控制的前置部分，它接受操作员指令、AGC指令、一次调频指令和机组运行状态信号。根据机组运行状态和调节任务，对负荷指令进行处理使之与运行状态和负荷能力相适应。 2.1.1 AGC指令 AGC指令由省调远方给定，420mA对应150MW300MW。当机组发生RUNUP/RUNDOWN、RUNBACK时，退出AGC控制。2.1.2一次调频指令 一次调频指令为转差对应功率关系，频率调节死区范围为0.033HZ，即一次调频调节死区范围为30002r/min。频率调节范围确定为500.2 HZ，即49.850.2 HZ（对应于汽轮机转速控制范围为300012r/min）12r/min对应20MW。当负荷达到上限300MW或下限160MW对一次调频信号进行方向闭锁，当机组发生RUNUP/RUNDOWN、RUNBACK时退出一次调频控制。2.1.3机组指令的实际能力识别限幅功能机组指令的实际能力识别限幅是根据机组运行参数的偏差、辅机运行状况，识别机组的实时能力，使机组在其辅机或子控制回路局部故障或受限制情况下的机组实际负荷指令与机组稳态、动态调节能力相符合。保持机组/电网，锅炉/汽机和机组各子控制回路间需要/可能的协调，及输入/输出的能量平衡。机组指令的实际能力识别限幅功能，反映了协调控制系统一种重要设计思想控制系统自适应能力：1）正常工况“按需要控制”，实际负荷指令等于目标指令；2）异常工况“按可能控制”，目标指令跟踪实际负荷指令。机组指令的实时能力识别限幅功能主要有：1）方向性闭锁2）迫升/迫降（Run Up/Run Down）3）辅机故障快速减负荷（Runback）所有机组实时能力识别限幅功能，均设计有超驰优先级秩序，并具备明了的CRT显示。2.1.3.1方向闭锁功能方向闭锁技术作为CCS的安全保护，具有下例功能：1）防止参数偏差继续扩大的可能；2）防止锅炉各子控制回路间及锅炉、汽机间的配合失调有继续扩大的可能。2.1.3.1.1机组指令增闭锁1）机组指令达上限；2）锅炉指令增闭锁；3）送风指令达上限；4）一次风机指令达上限；5）引风指令达上限；6） 给水指令达上限；7） PTPS；8） 流化风机控制减闭锁； 9）床温偏低。2.1.3.2迫升/迫降（Run Up/Run Down）指令迫升/迫降作为CCS的一种安全保护，具备按实际可能自动修正机组指令功能。迫升/迫降主要作用是对有关运行参数（燃料量、送风量、给水流量、一次风压、二次风压、流化风压力）的偏差大小和方向进行监视，如果它们超越限值，而且相应的指令已达极限位置，不再有调节余地，则根据偏差方向，对实际负荷指令实施迫升/迫降，迫使偏差回到允许范围内，从而达到缩小故障危害的目的。2.1.3.2.1迫升1）机组指令减闭锁； 2）下列任一条件成立：（1）燃料指令小于燃料量5%； （2）风量指令小于总风量5%；（3）给水指令小于给水流量5%；（4）一次风母管压力高定值1KPa（暂定）；（5）二次风母管压力高定值1KPa（暂定）；（6）流化风母管压力高定值2KPa（暂定）。2.1.3.2.2迫降1）机组指令增闭锁；2）下列任一条件成立：（1）燃料指令大于燃料量5%； （2）风量指令大于总风量5%； （3）给水指令大于给水流量5%； （4）一次风母管压力低定值1KPa（暂定）；（5）二次风母管压力低定值1KPa（暂定）；（6）流化风母管压力低定值2KPa（暂定）。2.1.3.3辅机故障快速减负荷（Runback） 机组主要辅机在运行中跳闸是突发事件，此时若仅靠运行人员操作，由于操作量大、人为因素多，不能确保机组安全运行。因此RB功能是否完善是衡量CCS系统设计重要指标。 本公司根据多年RB功能设计与工程实践，提出“以静制动、综合协调”的RB控制策略，在众多电厂得到成功实施，并取得良好的经济效益和社会效益。 以静制动指发生RB工况时，BMS按要求切磨投油，CCS根据RB目标值计算出所需的燃料量后，锅炉主控处于静止状态。 综合协调指发生RB工况时，协调各子系统以确保运行工况的平衡过渡，汽机主控维持负荷与机前压力关系。在快速减负荷的同时要对某一辅机跳闸引起的运行工况扰动进行抑制，即采用适当的前馈量，以减小RB工况初期影响机组运行稳定的不利因素。对外协调BMS、DEH、SCS控制系统快速、平稳地把负荷降低到机组出力允许范围内。2.1.3.3.1徐矿300MW FB机组RB控制策略（讨论稿）1） Runback项目（1）运行中一台送风机跳闸；（2）运行中一台引风机跳闸； （3）运行中一台一次风机跳闸； （4）运行中一台流化风机跳闸；（5）运行中一台给水泵跳闸。2） BMS快速切除给煤机、投油；完成粗调。 注：CFB机组是否需要切磨、投油？需要讨论。 3）细调由CCS完成（1）RB发生时BMS快速切除燃料，同时引风调节前馈关小（幅度与切除燃料量成比例）。（2）CCS根据RB发生前单位煤耗（实时）计算目标值所需的燃料量，等BMS完成切除燃料后，根据目标燃料量与保留燃料量比较，通过RB燃料调节，维持目标燃料量。 （3）RB过程中汽机主控增闭锁。 （4）低于目标负荷或负荷变化率小于3 MW/min ，RB过程结束。 注：CFB机组辅机故障不切磨、投油，由CCS单独完成减少燃料任务，所有运行给煤机（在自动）统一减燃料。 CCS根据RB发生前单位煤耗（实时）计算目标值所需的燃料量，根据目标燃料量与保留燃料量比较，通过RB燃料调节，维持目标燃料量。 4）内部协调如果是一台引风机在运行中跳闸产生RB工况时，则对送风机控制进行相应比例前馈，以减小炉膛压力波动幅度。 5）RB工况CCS控制方式 RB工况机组进入TF方式，机前压力定值是负荷的函数，其定值低限为11MPa。3.控制方案要点简介3.1协调控制方式 协调控制分MAN、BF、TF、CCBF、CCTF五种方式。1) MAN方式 MAN方式即锅炉主控、汽机主控都在手动方式。2) BF方式 BF方式炉跟机，即锅炉控制主汽压力，汽机主控在手动方式。3) TF方式 TF方式机跟炉，即汽机控制主汽压力，锅炉主控在手动方式。4) CCBF（炉跟机）方式 CCBF方式即汽机控制功率，锅炉控制压力。这是一种控制功率为主的综合控制方式，机组指令按比例直接作用到汽机主控、锅炉主控；功率偏差、DEB与热量信号偏差作为细调。为了限制过多失放蓄热，在汽机主控设计功率修正回路。5) CCTF（机跟炉）方式 CCTF方式即锅炉控制功率，汽机控制压力。这是一种控制压力为主的综合控制方式，机组指令按比例直接作用到锅炉主控、汽机主控；功率偏差、主汽压力偏差作为细调。这里用功率偏差对主压力定值进行修正，在保证主压力稳定的前提下，减小功率偏差；同时用主汽压偏差对功率定值进行修正，在保证功率稳定的前提下，减小主压力偏差。这系统另一特点是相互制约，既能维持主汽压力稳定，又能得到较快的负荷响应。3.1.2负荷控制中心负荷控制中心是一体化人机接口。除显示重要参数外，它包括以下功能：1） 锅炉主控操作器 内容：定压、滑压偏置、变压速率设定，定压方式下压力保持、进行功能；给煤机煤量指令及各给煤机煤量显示。2） 汽机主控操作器 内容：负荷上下限、变负荷速率设定；汽机主控指令、DEH负荷参考及汽机各阀门开度显示。 3）操作员指令 在CCS方式下通过操作员指令达到改变负荷目的，其指令具有“保持”、“进行”功能；在AGC、一次调频投运工况不具备上述功能。操作员指令投入自动（AGC控制），负荷由中调控制。 4）一次调频 一次调频是根据并网机组的转速与额定转速（3000rpm）之差，综合电网安全、机组的调峰能力，2rpm死区、1rpm对应2MW。（此转差功率关系直接作用于DEH内部，从而达到快速改变负荷。CCS接收转差频率关系起到同步作用，否则将进行负荷拉回。）当CCS发生Runback、Runup、Rundown，切除一次调频。 5）重要状态信息及RB、RU、RD投切功能 增、减闭锁，RU、RD及不同辅机RB状态指示，RB、RU、RD在协调方式下，可以投入，本RB按钮具有先复位，延迟3秒投入功能。避免了RB过程中断，再投入造成RB误动。3.2锅炉主控方案 根据CFB锅炉燃烧特点，维持相对稳定的床料高度十分必要，若料层高，太厚使布风板阻力加大，分层严重，可能引起床下风室风道振动，而且增大风机电耗；若料层簿，高度太小则会发生吹穿，燃烧热量减小，运行不稳定，带负荷能力受到影响。可见，料层厚度不仅影响床温，而且对锅炉经济运行影响很大。 CFB机组不管是内置式、还是外置式，都需要保持左、右床料均衡。当左、右燃料厚度不一致，二侧阻力不相等，阻力大的一侧风量减少，阻力小的一侧风量增加；这种现象增强到到一定程度时，流化床失去稳定性，机组难于运行；严重时出现床的一侧阻力很小，风量非常大，床料被吹空；另一侧床料累积过多，床料很厚，风量很小，难于流化，甚至阻力大于风机压头，使流化风降为0，造成机组停运。这就通常所说的“翻床”现象。“翻床”使外置式一侧支腿床料失去流化，造成炉膛结焦，严重危及锅炉安全运行。CFB锅炉控制重点是确保左右二侧床料均衡。影响床料厚度的因素较多，给煤量、石灰石量、返料量、一二次风量及排渣量。本工程采用均衡给煤量、一二次风量来保持二侧床料高度一致，采用排渣来控制床料厚度。 本工程锅炉主控分左、右侧燃料主控，A、B、C、D四台给煤机为右侧，E、F、G、H为左侧。二侧输入信号（DEB、热量信号，机组指令、实发功率）是一样的，因此二侧调节参数要求整定一致，采用CCBFKp、CCBFTi、CCBFTd、CCBFKd，CCTFKp、CCTFTi、CCTFTd、CCTFKd，BF1Kp、BF1Ti、BF1Td、BF1Kd共用参数。当二侧床压不等时，通过压差对二侧燃料进行调整。当一侧某一给煤机故障时，由该侧其它处于自动工况给煤机分担。床差调节范围暂定50t/h。当一侧某台给煤机故障跳闸，由同侧给煤机分担其给煤量，从而达到二侧燃料均衡。在排渣出口温度允许情况下，二侧排渣机也承担均衡二侧燃料功能。 燃料主控分二种工况：1）炉跟机主调输入：机组指令为前馈信号，DEB信号与热量信号相比较。付调输入：主调输出作为燃料指令；燃料量作为反馈。2）机跟炉主调输入：机组指令为前馈信号，同时与实发功率相比较。付调输入：主调输出作为燃料指令；燃料量作为反馈。1）DEB信号 采用与汽机调阀开度成正比的信号作为锅炉负荷指令，式中微分项在动态过程中加强燃烧指令，以补偿机、炉之间对负荷要求响应速度的差异。由于要求补偿的能量不仅与负荷变化量成正比，而且还与负荷水平成比例，所以微分项要乘以。 2）燃料信号的热值补偿 燃料量的热值补偿环节用积分无差调节特性来保持燃料信号与锅炉蒸发量之间的对应关系，它和总燃料量信号之差经积分运算后送到乘法模块对燃料信号进行修正，修正范围是0.81.2。3）风/煤交叉 风/煤交叉采用锅炉指令与该指令经惯性环节输出相比较，取大值控制风量、取小值控制燃料量，可以避免实际信号波动对控制带来负面影响，方便地实现了加负荷先加风、后加煤；减负荷先减煤、后减风的“富风”策略。4）TF方式燃料主控 CCTF方式锅炉调功、汽机调压，直接采用机组指令前馈与实发功率偏差去控制给煤机煤量，这样做有以下优点： （1）没有转换误差,提高CCTF方式功率控制精度。 （2）利用负荷燃料关系，进行粗调，提高了机组响应速度，又避免了燃料过调引发的过度过程长，同时也有利于锅炉主控PID参数整定。5）滑压定值 滑压定值是负荷函数，增加滑压偏置，既能满足运行使用的灵活性，又能解决滑压、定压的无扰切换。 注：暂定给煤机煤量范围0上限（根据要求设定）即4mA0t/h；20mA50t/h。 6）提高CFB机组变负荷能力 根据有关资料，CFB锅炉给煤量扰动1620min，主汽压力才有反应，风量扰动34min主压力就有反应。因此用机组指令安比例作用于燃料，同时风量快速跟上，是提高CFB机组变负荷能力的有效措施；而细调是对燃料指令的修正。3.3汽机主控汽机主控在BF方式下控制功率，当机前压力偏差超出0.3MPa，对功率设定值进行修正,减少闭锁现象。在TF方式下控制机前压力（RB过程采用TF方式）。当送DEH RB接口动作，汽机主控跟踪负荷参考。注：CCS汽机主控指令（至DEH控制指令）采用模拟量输出，在RB过程能够维持负荷与机前压力关系，因此可以取消DCS到DEH的RB接口。如果汽机主控采用开关量接口，那么在RB过程需要DEH RB接口协助维持负荷与机前压力关系。3.4引风系统1)引风控制方案引风控制主要任务维持炉膛压力稳定，本系统设计防内爆、方向闭锁和联锁保护功能。1） 防内爆发生MFT瞬间炉膛压力急剧下降，可能发生炉膛变形。因此一旦发生MFT、炉膛压力不高，引风调节机构按送风执行器指令比例减小，40秒后逐步恢复。1）RB切除燃料影响 RB发生时切除给煤机（BMS），同时引风调节前馈关，关的幅度与切除燃料量成比例。2）非线性控制 影响炉膛负压因素较多，波动也很频繁。对于较小波动（偏差小于20Pa）不调节，这样有利于运行工况稳定。3）方向闭锁 炉膛压力高于50Pa,送风控制增闭锁、引风控制减闭锁；炉膛压力低于-200Pa,送风控制减闭锁、引风控制增闭锁。4）其他风机启停影响送风机、一次风机、流化风机启停对炉膛压力影响较大,为此本系统设计了动态前馈。3.5一次风控制系统：一次风主要用于流化炉膛中的床料，一次风控制分一次风压控制及二侧热一次风量控制。一次风压调节通过一次风机入口挡板，维持一次母管压力与机组负荷指令关系。二侧热一次风量定值是煤量指令的函数，为均衡二侧床料厚度，需要二侧风量一致；为保证正常流化，设最小一次风量下限。3.6总风量控制系统： 保证燃料在炉膛中充分燃烧是送风控制系统的基本任务。一次风的控制涉及保证锅炉循环和流化，所以锅炉总风量主要由二次风挡板控制。本系统包括氧量校正，并具备完善的方向闭锁和连锁功能。1） 风/煤限制采用风量与燃料信号转换为统一工程量，可以方便地实现风/煤方向闭锁。2） 风量指令采用DEB信号静态表达式：（P1PT）PS作为风量指令，当PT与PS偏差大锅炉主控切手动（已设定手动工况PS跟踪PT）或高加解列P1变化大，对风量指令进行20秒保持3） 二次风挡板控制总风量控制由左侧上层、右侧上层、左侧下层、右侧下层热二次风挡板承担，上、下层分别设有偏置，以确保二侧燃烧均衡。 4）引风机跳闸影响引风机跳闸采用比例前馈适当减小总风量，可以有效地抑制炉膛压力波动。3.7 二次风压控制正常情况二次风压采用变频控制，异常工况采用入口导叶控制。1） 二次风压定值是是机组指令函数；2） 接受二次风挡板指令前馈；3） 方向闭锁；4） 送风机变频控制，该风机入口挡板全开；5） 由于送风机变频装置采用手动旁路柜，当变频器故障，按RB工况处理。 异常工况采用入口导叶控制，控制方案类似。3.8 床温控制系统：床温控制的目的是维持床温在规定的值。确保最高燃烧效率及最佳脱硫率。床温的控制直接影响着炉内的脱硫和脱硝。能有效去除SO2 和NOX的最佳床温是850C950C，影响床温的主要因素比较多，如煤种、燃料的粒径、床料量、一、二次风量、返料量和排渣量等等。实际运行中，而只是将床温控制在一定范围内。 针对现场新增后墙二次风挡板，采用上、下层二次风挡板来控制床温，即改变上、下风挡板开度（反比例）。本设计床温控制分四组，上层可根据氮氧化合物（NOX）由运行干预。每组一拖二，通过二次风挡板偏置，平衡左右二侧层支管风量。 当床温偏差超过10（暂定），上、下层二次风挡板参与调节。注：床温调整不会影响总风量，原则上下层反比动作，总风量基本不变。再则总风量由上、下层总二次挡板控制。3.9 氮氧化合物（NOX）排放量控制（间接控制） CFB锅炉通过对床温的控制和分段燃烧来控制NOX的排放量，当床温控制在790900之间时，NOX的排放量最低。3.10滚筒排渣机转速控制 CFB锅炉没有明显的床料厚度，但仍有密相区和稀相之分，床料高度是指密相区静止时的料层厚度。料层厚度不仅影响床温，而且对锅炉经济运行影响很大。由于料层高度与床压近似成比例关系，通过差压了解床料高度。当差压变大时，床料厚度增加，增加滚筒排渣机转速；随着排渣量增加，床料减少，床压下降。本工程采用六台滚筒式排渣机，分左、右侧。连续排渣，放渣速度与该侧的差压成比例，并受排渣机出口温度限制。当某台排渣机出口温度高，该滚筒排渣机转速转为温度控制。3.11汽包水位控制 本机组采用两台50%锅炉额定容量的汽动给水泵，一台50%锅炉额定容量的电动调速给水泵。给水控制系统通过对泵速和阀门的配合控制来保持汽包水位。给水控制系统包括主泵（汽泵）、备用泵（电泵）与旁路给水阀，作为全程控制系统。为适应机组的各种运行方式，设计多回路变结构控制系统。 机组在启动和低负荷（小于30%额定负荷）时，由一台电泵向锅炉供水。这时给水调节系统按单冲量方式工作。当锅炉给水量很小时，电泵运行在低转速，用出口旁路阀调节给水量。当旁路开度达90%时，应改为电泵转速控制。当负荷大于30%，转为三冲量控制。当主给水电动门打开，旁阀超驰以一定速率关闭。正常运行时，两台汽泵三冲量控制方式。电泵处于后备“自并”状态。 1）汽包水位计算公式（单室平衡容器）参数说明：只需输入：Lv即P测量值差压，单位mmH2O、不用迁移；P汽包压力（Mpa）；T平衡容器有效测量段温度（）。内部常数：有效测量段 VMSL：平衡容器内水的基准高度，即最大量程LX，单位mm；零水位偏置Bias（mm）；水位高高限HH（mm）；水位低低限LL（mm）；水位高限H（mm）；水位低限L（mm）。输出：LVOUT -0.5LX+0.5LX 单位mm 。备注：（1） 平衡容器有效测量段温度是为了提高测量精度，如现场无此测点，则假定为50。（2） 功能块是针对单室平衡容器水位补偿，不适合其它类型的平衡容器补偿。（3） 有效测量段输入用毫米，里面计算转为米，输出再转为毫米。1）零水位定义 （1）实际零水位 是指汽包中心线往下移Xmm，为实际零水位；以锅炉厂家说明书为准。 （2）有效测量段零水位 从汽包上引出上、下测量管（冷凝球侧）垂直距离的二分之一。（4） 零水位偏置 如果实际零水位比有效测量段低50mm（以下测量管中心为参考基准）， 则Bias为50mm 2）蒸汽流量补偿蒸汽流量采用首级压力折算（厂家资料），按常规用主汽温度对测量值进行补偿。t0设计温度，单位； tk273.16，单位；t1实际温度，单位；p0设计压力，单位MPa； p1实际压力，单位MPa；Q测量蒸汽流量，单位t/h； Qs实际蒸汽流量，单位t/h；本例：t0机前温度_538；则 k=0.0012328；c=0.336752。 3）给水流量补偿 因为水是不可压缩流体，所以对测量值只采用温度修正。 t0设计温度，单位； tk273.16，单位；t1实际温度，单位； W测量给水流量，单位t/h； Ws实际给水流量，单位t/h；本例：t0给水温度_279；则 k=0.00181107；c=0.494712。4）备用泵自动并泵功能 电泵处于备运状态、二台汽泵运行，一台汽泵运行中跳闸。电泵自启动成功，以最大速率增速，当电泵出口压力达到正在运行中汽泵出口压力，电泵并泵成功，自投自动。如果泵出口压力品质坏，电泵自启动成功，以最大速率增速，勺管目标值为原汽泵位置，40秒后超驰功能结束；此时泵的出口压力可能有差异，但一般比较小。如果是MFT引起汽泵跳闸，电泵自启动，但不抢水位，水位由运行控制。5）给水泵RB功能 (1) 二台汽泵运行，一台汽泵运行中跳闸，电泵5秒内自启动成功，不发RB。（2）二台汽泵运行，一台汽泵运行中跳闸，电泵5秒内不能自启动；或一台汽泵、一台电泵运行，一台泵运行跳闸，负荷大于160MW发RB。目标负荷150MW。（3）二台泵运行、一台泵跳闸，处于自动工况下的泵将快速增速，以求总给水量不变。泵的高限转速为5700RPM（具体根据机械超速限值），平衡算法自动修正消除调节死区。（4）给水泵RB过程中如果汽包水位低于定值-50mm,给水控制减闭锁。6）给水泵偏置由于泵特性差异，从运行角度考虑必须增加三台泵的偏置。为了便于运行操作，汽泵指令和偏置均为工程量，电泵指令和偏置均为百分数。 7）电泵勺管检修 当电泵停运超过一分钟，可对勺管进行检修。此时在给水操作画面上把电泵备运投到勺管检修； 此时操作勺管不影响处于自动工况的汽泵转速。检修完毕一定要退到电泵备运状态。汽泵在3000RPM在以下试验不影响其它处于自动工况下的泵转速；超过此转速做试验，可把其它泵切为手动控制或试验泵缓慢改变转速。 3.12过热汽温 过热汽温分二级控制。控制方式为串级，其主环和付环均为比例积分调节。（1）抗积分饱和功能由于汽温调节对象的惯性和延迟大，调节特性差，使主调容易发生积分饱和现象，从而使系统动作迟缓，易发生振荡。为此，采用付调指令限值启动抗积分饱和功能。 （2）阀门特性修正 （3）负荷前馈功能 （4）一级汽温饱和温度限制（5）逻辑功能 MFT、汽温低于设定值X（一级为8、二级为6，自动状态），强关减温喷水阀。 RUBACK发生时，发一个超驰脉冲关减温喷水阀。当喷水阀指令大于4%时，打开喷水截止阀。喷水阀指令小于2%时，关闭喷水截止阀。3.13 再热汽温 再热汽温分三级控制，烟气挡板控制为粗调；微喷水减温分左右两侧，控制方式为串级；事故喷水作为后备手段，高压缸排汽温度作为前馈信号，逻辑功能，与过热汽温控制类似。再热蒸汽温度控制系统有如下特点： (1) 分三级控制，烟气挡板为正常控制手段，用它来保持再热汽温等于再热蒸汽温度设定值。 （2）为克服来自燃烧方面的扰动，挡板调节引入总风量信号作为前馈信号，微量喷水增加蒸发量、燃料量作为前馈信号，事故喷水增加高缸排汽温度作为前馈信号，以改善系统动态品质。 （3）为防止再热汽温过高，在A、B侧分别设置了保护性的喷水调节，并用烟气挡板再热汽温设定值加上5的偏置后作为微喷水设定值。由于定值高于烟气挡板调节器的定值，所以正常情况下微喷水阀关闭。一旦再热汽温偏高，超过微喷水温度设定值时，喷水即自动投入。这种工作方式避免了烟气挡板与喷水同时工作而可能产生的相互干扰。 注：由于现场温度高、灰尘大，烟气挡板的执行机构可靠性不一定能满足要求，因此不少用户对烟气挡板控制采用手动、甚至很少动。所以微喷水定值是单独的，如果烟气挡板能正常投入自动，应采用上述方法。 （4）事故喷水控制事故喷水作为后备手段，用微喷水汽温设定值加上5的偏置后作为事故喷水设定值。所以正常情况下事故喷水阀关闭。一旦再热汽温偏高，超过事故喷水温度设定值时，事故喷水即自动投入。 （5）再热烟气挡板控制 再热汽温是通过调节烟道中过热器烟气挡板和再热器烟气挡板的开度，以改变进入再热器的烟气量，从而调节再热汽温度。通常过热、再热烟气挡板动作成反比，即再热烟气挡板开、过热烟气挡板关，以减少烟道阻力变化。在自动方式下，其开度指令小于90%、大于30%。本工程再热烟气挡板分，左再热侧、左过热侧烟气挡板，右再热侧、右过热侧烟气挡板；CV1601A：炉膛左侧再热汽温烟气调节挡板1、CV1601A2：炉膛左侧再热汽温烟气调节挡板2；CV1601B：炉膛右侧再热汽温烟气调节挡板1、CV1601B2：炉膛右侧再热汽温烟气调节挡板2；CV1601A3：炉膛左侧过热汽温烟气调节挡1、CV1601A4：炉膛左侧过热汽温烟气调节挡2；CV1601B3：炉膛右侧过热汽温烟气调节挡板1；CV1601B4：炉膛右侧过热汽温烟气调节挡板2。注：由于设计院暂不能提供烟气挡板具体分工，以上分配是暂定的。抗积分饱和功能、逻辑功能，与过热汽温控制类似。3.14 流化风母管风压控制本工程采用350%额定负荷的流化风机，正常工况一备二用。通过调节二台流化风入口调阀来控制流化风母管压力（即返料阀入口压力）。流化风机入口调阀控制采用平衡控制原理，正常一备二用。处于备用状态的流化风机入口调阀是强制关闭的；当备用风机调门需要检修，可设置检修位。此时备用风机调门操作，对处于正常运行风机控制无影响。正常情况备用风机调阀投入自并风机功能，当一台流化风机运行中跳闸，跳