某铁路线某大桥钢桁梁安装工程施工方案

目录一工程概况1二施工场地布置说明4三施工方案16四劳动力组织安排48五安全、质量保障措施48六架梁设备配备表49钢桁梁安装方案说明一、工程概况1、钢梁简况主桁特点及杆件截面主桁采用焊接整体节鱼群板平弦无竖杆三角桁式，节点板与弦杆在工厂焊接，钢梁全长1135M，计算路径L112M，梁端距支座中心075M。主桁高度H采用126M，H/L1/8889节点长度112M，腹杆倾斜度66度。中心距采用66米。主桁弦杆、端斜杆采用非对称焊接箱形截面。弦杆内宽540M,外高620M，板厚2036MM，其中36MM板主要用于节点板。主桁其它斜杆（端斜杆除外）采用焊接“工”字型截面，截面高60MM，外宽538MM，板厚1624MM，考虑斜杆插入主桁节点板安装方便和高强度螺栓所产生和有效摩擦力，斜杆外侧与节点板内侧留有2MM的间隙。弦杆长度为11160MM，一根弦杆最大重量约10T箱形弦杆4面拼接，4个面的焊接板和连接螺栓按4块板的有效面积分别计算，主桁杆件采用M24高强度螺栓连接，26孔，设计预拉力240KN，桥面系，平联杆件采用M22高强度螺栓，24孔，设计预拉力200KN，板面间的抗滑系数不小于045箱型杆件下的水平板需设置手孔，手孔位于拼接缝中心处，宽120M，拼接板出厂时连接于节点板侧，与另一侧弦杆的连接通过手孔在工地进行。2、上拱度设置上拱度设置是采用伸长上弦杆节点长度的办法实现，伸长值在上弦拼接是体现，斜杆依旧交汇在上弦节点中心处，考虑恒载挠度与静活载挠度的一半设置上拱度，需在上弦杆件拼接时把端部第一排螺栓到节点中心线距离增大75MM，每个节点上弦杆件伸长5MM，伸长后上弦相邻的节点中心线距离为11215MM。3、桥面系纵横梁采用焊接工字钢截面，上下翼缘采用相同板厚，材料为16MNQ钢，板厚1224MM，横梁翼缘采用132024MM，腹板采用1175016MM，梁高1798MM，纵梁截面采用2280241137212MM。梁高1420MM。纵梁在E8E10节间靠E10节点侧设置纵梁断开装置一套。纵梁与横梁连接采用传统的方法纵、横腹板通过角钢连接承受剪力，翼缘通过鱼形板或牛腿连接承受弯矩，由于纵横梁不等高，因此连接处横梁上翼缘对齐，设鱼形板，纵梁下翼缘加设牛腿与横梁连接。横梁与主桁节点板连接方式为主桁节点板上焊接一定长度工字形杆件，截面与横梁相同，该杆件长度取决于下平联节点设置与横梁的拼装要求，横梁与上述工字形杆件在节外拼接。为安装及运营维修的需要，每根端横梁各设2个起顶点，起顶点均位于支座内侧，距主桁中心（支座中心）13M。4、联结系平联杆件采用焊接工字形截面，杆件宽度360MM，杆件高度280320MM，板厚1012MM。制动联接系本桥为单孔间支梁，为减少纵梁连续长度，纵梁在跨中设置断缝，故制动联接系设置两副，分别设于E4、E4/节点处。截面采用焊接工字形截面，杆件宽度320MM，杆件高度180MM。5、桥门架与横联横联设置四道，A5、A9、A9/、A5/各设一道。桥面与横联均采用板式结构，其构成是在上平联工型横撑叠焊桥门（横联）构件，桥门与横联也采用工型截面形式，上翼缘与腹板斜交约66O，两端连接螺栓孔需在组装前钻制。同时，上平联横梁与桥门（横梁）之间的角焊缝应事先预留一定的收缩量，以保证精度。二、施工场地布置说明施工场地布置遵循既能顺利地进行钢桁梁拼装架设，又要保证钢梁拖拉过程中的安全原则。根据施工现场实际情况，钢梁存放，拼装场地设在K58750K9000已填好的路基上，存梁场采用15CM厚6水泥石粉硬化，拼梁场采用15CM厚砾石混合料碾压硬化，存拼梁场设置2台10T龙门吊机进行钢梁卸车后有序堆放整理以及拼装施工。根据现场实际地形情况，钢梁节段长及梁高，龙门吊机跨度设置为1125M，高18M，起重量为10T，采用贝雷梁组拼。见图示2将K59010K59033段涵洞封闭通行。封闭采用醒目标志物围护，防止夜间车辆和行人误撞，发生事故。四周通道口设置告示牌。0临时墩，1临时墩、2临时墩及3临时墩采用加固地基，拼装支架的方案设置临时墩，并在其上布置四氟滑移装置，见图示4。水中临时墩A、B采用钻孔桩基础。临时墩的结构和承载力按可承受400吨竖向力、40吨水平摩擦力、72吨水平力牵引进行设计。施工现场只设值班室，住房及办公室均租用附近民房。施工用电采用甲方已接入工地的既有线路，架设备用电量按30千瓦考虑，其他用电即为一般照明电。拼装场地见图示1。图示1拼装场地布置图A龙门轨道基础库房及值班室便道下弦杆胎架（滑道横移滑道杆件存放处板件存放处配电房二级箱二级箱二级箱横移滑道横移滑道图示2龙门简路侧2（铁路侧）2HN4961型钢（一副龙门已有，应再加工一副）20A斜撑，应与支撑架焊在一起20A斜撑，上方几根水平杆应与支撑架焊在一起2HN4961型钢（一副龙门已有，应再架工一副）HN4961型钢（一副龙门已有，应再加工一副）3518钢管14A限位梁，贝雷安装就位后顶紧焊牢14A限位梁HN4961限位梁，贝雷安装就位后顶紧焊牢HN4961支承梁另外还需焊横桥向限位，限制贝雷梁沿天车行走方向的位移，现场确定。说明1、单位CM；2、除紫色黄色部分需现场加工外，其余部分均为现有材料。3、现场焊接注意焊接质量，保证焊脚高度（BT2B母材板厚，T焊脚高度）4、特别注意钢管立柱侧安装时应内倾20CM。HN4961型钢（一副龙门已有，应再加工一副）加劲板，可用HN4961型钢加劲板，可用HN4961型钢加劲板，可用HN4961型钢80360352033030303030285261346143155166601单位CM22519867129725676120龙门吊计算书一龙门架平面内力计算本龙门吊采用两个可视为刚性支腿进行支承，将龙门架当作平面刚架计算。龙门架的受力计算必须考虑两种受力状态1）当起重机处于运动状态时，车轮垂直于轨道方向的滑动阻力很小，这时认为其水平推力为零，龙门架可视为静定结构，如图（A）150P图（A）2）当龙门起重机行走车不工作时，龙门架处于静止状态，车轮垂直于轨道方向的滑动阻力较大（水平推力），这时可把龙门架视为一次超静定机构，如图（B）150P图（B）VAHH计算原则当计算主梁内力时，取第一种结构；当计算支腿内力时取第二种情况，这时因为采用一次超静定结构时，刚架在垂直荷载作用下，支座处将产生水平推力，由于水平推力的出现将使主梁减载，使支腿加载，（由有限元计算软件MIDAS分析得知）。1主梁垂直平面内的受力计算（1）起重负载时的内力计算图示（A）PG自G起40KN110KN150KN,由于起升速度很慢，所以不考虑起升加速度的影响。MMAXPL/443125KNM主梁承受的剪力为Q75KN。主梁自重引起的弯矩和剪力（不考虑悬挑部分）MMAXPL2/821152/833KNM主梁自重引起的最大剪力Q115KN（2）贝雷桁架的截面特性由有限元计算软件MIDAS建模分析得知单片强轴最大可承受弯矩为780KNM，单片强轴可承受剪力为240KN。可以确定，使用双组合的贝雷桁架作为主梁完全满足规范的要求。2主梁水平平面内力的计算。作用在主梁水平面的载荷有（1）行车制动的惯性力（2）风力（3）行车两侧不同步运行侧向力（4）轨道不水平引起的重心位移（1）行车制动时，满载龙门引起的水平惯性力PH1可视为集中力作用在主梁上，当行车正常启动和制动时，PH15PA151500064144KNA平均加速度M/S2，取A0064；515行车制动时，主梁自重引起的惯性力PH2作为均布载荷作用在主梁上PH25G自A1524006424KN（2）顺行车轨道方向的风力PW均布作用在主梁上PWCKHQAQ计算风压250N/M2C风力系数C16KH高度系数KH123A迎风面积（为简化计算取梁外延面积的03）PW1612302554265KN主梁水平荷载产生的弯矩为MMAX1/4PH1L1/8PH2PW/LL2485KNMCAD查询得知双组合贝雷梁（含支撑架）弱轴向抵抗矩W9456CM3M/W51MPA140MPA各种水平荷载对支承处的剪力都很小，可以忽略不计，所吊构件相对主梁迎风面积很小，此处可以忽略不计。二支腿内力的计算1支腿受水平力影响时的内力分析在龙门架平面内，取结构为一次静定结构来计算支腿内力。具有两个刚性支腿的龙门起重机通过双轮缘的行车支承在轨道上，轨道侧面与轮缘有40MM的间隙。车轮踏面与轨道顶面的滑动摩擦力和车轮轮缘与轨道侧面相接触共同形成侧向约束，产生水平推力。其中轮缘与轨道相接触的约束是主要的，可将轮轨间的滑动摩擦约束作用忽略不计。实践表明，水平推力有时有，有时没有。计算支腿内力时考虑一次超静定支承，见图示（B）弯矩图示为HAHBMMAXMMAX水平推力的产生主要由以下几个方面1）集中力即载荷产生的水平面推力HAHB3PL2/2/2HL2K3其中P150KNL115MK001HAHB21KN2均布自重载荷引起的水平力HA2HB2QL2/4H2K3Q2KN/M代入上式得HAHB15KN合计水平推力为225KN。由于龙门一侧使用321战备贝雷作为支腿，强轴向的抗弯强度很大，可不验算水平力载荷下的内力。另一侧使用3518的无缝钢管作为立柱，需对侧向力载荷后的内力进行分析（为增加保险系数，将侧向水平力上移2米进行计算）。跨度为18M截面为无缝钢管351X80截面IX126844E008MM4截面WX722755MM3面积矩SX470681MM3腹板总厚16MM塑性发展系数X115整体稳定系数B06由最大壁厚8MM得截面抗拉抗压抗弯强度设计值F215MPA截面抗剪强度设计值FV125MPA剪力范围为106667133333KN弯矩范围为200KNM最大挠度为187302MM挠跨比为1/961由VMAXXSX/IXXTW得计算得最大剪应力为247382MPA满足由MX/XXWX得计算得强度应力为240625MPA满足由MX/BXWX得计算得稳定应力为461198MPA满足为保证安全，龙门安装时将无缝钢管立柱上侧内移20MM，以抵抗水平推力。3支腿承压强度验算天车移动到无缝钢管一侧时，此工况对钢管支腿最不利，此时支腿受最大力为FMAX1315KN截面无缝钢管351X80IX121302MMIY121302MMA862053MM截面材性Q235绕X轴长细比为14839绕X轴截面为A类截面绕Y轴长细比为14839绕Y轴截面为A类截面按GB500172003第132页注1计算算得绕X轴受压稳定系数X0345512算得绕Y轴受压稳定系数Y0345512轴压力N1315KN（按K2设计）由最大板厚8MM得截面抗拉抗压抗弯强度设计值F215MPA计算得绕X轴稳定应力为441498MPA满足计算得绕Y轴稳定应力为441498MPA满足贝雷支腿可不予验算。三位移验算及静刚度校核验算时不考虑非弹性变形，只计算弹性变形。主梁自重产生的挠度F15QL4/384EIQ2KN/ML115ME206GPAI5062500CM4F1043CM集中荷载产生的挠度F2PL2/24EI095CMF合138CM起重机设计手册规定F静1/700164CM。所以静刚度满足要求。四龙门吊横向工况抗倾覆稳定性校核计算工况1当天车负重，行车突然制动时根据起重机设计手册MKG05G自重G负重BPW2PH1PH2H1其中KG为自重与起升载荷系数095；H1为桥架与小车横向挡风面积至支腿铰接点的形心高度，B为轮距。M12133KNM0，所以龙门吊不会倾覆。工况210级风以上侵袭时根据起重机设计手册MKG05G自重BKFF1H1其中KF为风力载荷系数115；F1为风力；风压Q1500N/M2F172KNM3216KNM0，所以龙门吊不会倾覆。实际施工中设置四根定向缆风，确保龙门静止时的安全。三、施工方案31桁架梁拼装方案311熟悉并消化钢梁制作单位的预拼装流程，对预拼装数据进行校核，核对无误后，根据梁的线型和拼装需要以及架设拖运的需要制作胎架。本工程由于采用桥侧整体组装，整体顶推（牵引）滑移方案，所以胎架的纵梁考虑作为今后滑移的滑道使用。见拼装图示及胎架型值图E0E2E4E6E8E10E2E4E6E8E10E0H1XP1XP2H2H3H2H2H4XP1XP15X1ZX2ZX3ZX4ZX5ZX1YX2YX3YX4YX5Y2XP9410XP4XP98102XP2XP9410XP4XP98102XPXP15XP1XP3XP4XP5XP5XP6XP6XP6XP6XP5XP57XP16XP3XP1XP15XP4XP1XP1XP15XP2XP1XP1XP15XP2XP98102XP4XP98102XP34XP98102XP44XP98102XP4XP98102XP4XP98102XP34XP98102XP44XP98102XP4A1A3A5A7A9E0E2E4E6E8E101GZB12P0TJ12J34P12P3ABT22TJ1J234P25P6C1T342542J1J34P728P9B1T67284D2J1J34P104P12P1DT9T02T142J1J34PD4P132P1421526TT34TDJ12J232P512P5TT4P532P5461T54T52T54P572P582P59601T6T74T5894P612P62341T60T61T624P652P62P6781T3T44T656X12Y,ZS01X13Y,ZX14Y,ZX15Y,ZX1Y,ZX2Y,ZX3Y,ZX4Y,ZX5Y,ZS02S03S04S05S04S04S06S04S04下弦杆现场对接点下弦杆现场对接点下弦杆现场对接点下弦杆现场对接点A1A3A5A72P512P5TT4P532P5461T54T52T54P572P582P59601T6T7481594P612P62341T60T61T62X12Y,ZS01X13Y,ZX14Y,ZX15Y,ZS02S03S04S04S06S04S04下弦杆现场对接点下弦杆现场对接点下弦杆现场对接点下弦杆现场对接点下弦杆现场对接点下弦杆现场对接点E0E2E4E6E2E4E6E0H1XP1XP2H2H3H2XP1XP15X1ZX2ZX3ZX4ZX1YX2YX3YX4YXP15XP1XP3XP4XP5XP5XP6XP6XP6XP6XP5XP57XP163XP1XP15XP4XP1XP15下弦杆现场对接点XP1XP1XP15XP2H2下弦杆现场对接点下弦杆现场对接点下弦杆现场对接点下弦杆现场对接点下弦杆现场对接点下弦杆现场对接点下弦杆现场对接点下弦杆现场对接点下弦杆现场对接点对胎架基础中线进行复核，确定中线与桥中心线的平差。胎架采用双肢HM502，纵桥向整长108米，连接采用全焊接，腹板绑板焊接。上拱度使用垫块在型钢上设置，注意避开节点位置。型钢下翼缘抛光处理，表面粗糙度不得大于UM，全涂硅脂油后用薄膜覆盖保护下翼缘纵桥向焊制483钢管作为滑移限位装置。3322军军军军军军军军军军军军军军军1206064080120319732032020212H50108M4工28A20M410A263760四氟滑块，四氟面朝上45050四氟滑块，四氟面朝下此处高差应严格控制15龙门轨道基础横向滑移基础，与轨道基础持平拼装台座滑移用20M钢板，抛光处理3工25A拼装台座砼基础应尽早处理，以便强度满足受压要求。台座面层钢板抛光处理，粗糙度不得大于10UM,布涂硅脂油后用薄膜覆盖保护11，22所示高差应严格控制，横移后割除滑道下设置的【10A，达到落架的目的使纵向滑板受力横移处滑道限位待横移后嵌补。龙门轨道基础纵向滑移基础，与轨道基础持平胎架型值表（坐标原点设在E0处）序号XY备注10029334523105045942053498521534103631734135732734138842934156943934159105413416611551341661265334161136633416114766351431577634142168773411217887341091898934621999934582011013410211111345312拼装顺序为主桁下弦杆下平联桥面系斜杆和主桁上弦杆上平联横梁和桥门。313杆件和拼版、叠板的整理归队。按照每天的施工进度，根据施工设计图和拼装图，确定当日各班组需要使用的不同的板片及螺栓。当日领取使用的材料和工具，避免使用中板片和螺栓混乱。32架梁方案321在桥头广州侧已填好路基上设置五个混凝土临时墩，临时墩上安装下滑道。新建0墩、1墩、2墩位置安装陆地支架临时墩，设置滑移装置及牵引机构。河道内设置临2A、临2B两个临时墩，于其上设置滑移装置。3墩位置安装陆地支架临时墩，设置牵引机构。滑移采用反置四氟滑板，拼装时所用的梁底胎架纵梁作为上滑道的方法，拼装完后钢桁梁前端上滑道H型钢悬挑部分设置13的船头坡，以利用其和油顶上墩。各临时墩顶下滑道顶面标高一致，确保钢桁梁滑移时水平。322钢桁梁拼装完成后，做好拖拉前期准备工作，经航道部门的许可，定下封航时间，将钢梁拖拉到位。拖拉前必须关注天气情况，风力超过5级，不宜拖拉。封航时间须顺延。架梁顺序见图示AA0台AA第一步拼装龙门吊，铺横移轨道、下滑道、上滑道，搭钢管脚手，拼装钢桁梁。钢桁梁的预拱采用上滑道与下弦杆节点之间的垫块调节。广州深圳立面图平面图广深线增建第四线石滩大桥钢桁梁安装方案中铁二十五局二公司设计校对审核日期图号军SGFA01AA0台AA第二步拆除钢管脚手，安装横移千斤顶机构，将钢桁梁连同上滑道一起横移2米。广州深圳立面图平面图广深线增建第四线石滩大桥钢桁梁安装方案中铁二十五局二公司设计校对审核日期图号军SGFA021墩立面图0台2墩平面图第三步纵向安装牵引机构。将2台8吨卷扬机置于2墩位置，定滑轮置于0台位置，动滑轮置于钢桁梁的F1牵引点，把钢桁梁前端牵引移到0台附近。F1F1F2F2F1F28T8T8T牵引力压重块牵引力压重块广州深圳广深线增建第四线石滩大桥钢桁梁安装方案中铁二十五局二公司设计校对审核日期图号军SGFA03广州1墩立面图0台2墩平面图F1F1F2牵引点F2牵引点F1F2广深线增建第四线石滩大桥钢桁梁安装方案中铁二十五局二公司设计校对审核日期图号军SGFA05牵引反力架墩第四步移去0台牵引系统支架的牵引力压重块。定滑轮置于2墩位置，动滑轮置于钢桁梁的F1牵引点，把钢桁梁前端牵引移到1墩附近。广州1墩立面图0台2墩平面图第五步继续把钢桁梁前端牵引到2墩附近。F1F1F2牵引点F2牵引点F1F2广深线增建第四线石滩大桥钢桁梁安装方案中铁二十五局二公司设计校对审核日期图号军军军SGFA052墩广州1墩立面图3墩0台2墩平面图第六步定滑轮置于2墩位置，动滑轮置于钢桁梁的F2牵引点，把钢桁梁前端牵引移到A辅助墩附近。FF28T8T8T深圳F2摩擦力压重块广深线增建第四线石滩大桥钢桁梁安装方案中铁二十五局二公司设计校对审核日期图号军SGFA06牵引反力架墩2A墩2B墩广州1墩3墩0台2墩4墩平面图第七步转移卷扬机至3墩位置，定滑轮置于3墩位置，动滑轮置于钢桁梁的F1牵引点，把钢桁梁前端牵引移到2B辅助墩附近。F1F28T8T8T深圳磨擦力压重块磨擦力压重块磨擦力压重块牵引力压重块牵引力压重块广深线增建第四线石滩大桥钢桁梁安装方案中铁二十五局二公司设计校对审核日期图号军SGFA07墩牵引反力架2A墩2B墩广州1墩立面图3墩0台4墩平面图第八步继续把钢桁梁前端牵引移到3墩。F1F18T8T8T深圳F1磨擦力压重块磨擦力压重块磨擦力压重块牵引力压重块牵引力压重块广深线增建第四线石滩大桥钢桁梁安装方案中铁二十五局二公司设计校对审核日期图号军SGFA092墩牵引反力架2A墩2B墩广州1墩立面图3墩0台2墩4墩平面图深圳广深线增建第四线石滩大桥钢桁梁安装方案中铁二十五局二公司设计校对审核日期图号军SGFA10第九步用4个20吨的三座标横移镐（千斤顶）将钢桁梁精确就位。拆除牵引系统、滑道、支架，拆除河中临设。323架梁施工要点3231钢桁梁纵拖牵引设备，采用2台8吨慢速卷扬机，其牵引力通过压重块25吨提供，每台可提供60吨水平牵引力，在0台、2墩、3墩位置，左、右两侧各设置一个受力点，安装6门50T轴承定滑轮组，钢丝绳走10线。在钢梁下弦节点外侧设置F1、F2共4个受力点，安装3门50T轴承动滑轮组。3232定、动滑轮组受力方向与拖拉方向须保持一致。拖拉前在公路桥人行道上设置钢桁梁中线的平行线，拖拉时棉线贯通，在钢桁梁前端设置指示杆，钢桁梁上桥后利用指示杆随时观测钢桁梁的横向偏移。发现横偏超标时，采用4个200吨的三座标横移镐（千斤顶）来进行校正。3233在钢桁梁上设置水平尺，拖拉过程中随时观测钢桁梁的横向水平，当由于左右下滑道不均匀沉降或其它原因导致钢梁横向高差超标时，采用4个200吨的三座标横移镐（千斤顶）来进行校正。3234岸上的0台、1墩位置的临时墩，为了保证两侧地基承载力、竖向受压沉降一致，采用H型钢制作等腰梯形结构，将竖向力传至0台、1墩的钢筋混凝土承台上。对于2墩位置的临时墩，承受的钢桁梁的竖向重力及水平牵引力、水平摩擦力均最大，竖向力采用4根6309螺旋焊缝钢管承担，水平力采用HN400200型钢制作三角板力架。见图示508无缝管10单位顺桥向砼基础四氟滑块，四氟面朝上508口8020砼基础508桥中线四氟滑块，四氟面朝上高程需严格控制，比台座处低1横桥向单位31351顶面调平后铺设工10桥中线10508无缝管508无缝管砼基础俯视单位口802033滑移墩强度、刚度及稳定性验算331岸上临时滑移墩验算以1墩为例结构概况1临时滑移墩顶部横梁采用三组合的H550型钢，双肢H550型钢作为立柱分配梁，墩顶采用刚性物进行支承填充；立柱采用5008无缝钢管；铁路侧基础强化处理后浇筑C30混凝土，厚度为40CM；公路侧利用原有承台，立柱内倾140。设计竖向正压力4000KN，水平摩擦力55吨，分别对横桥向平面、顺桥向平面和水平面进行验算。顶部横梁的内力及位移分析正载力计算时乘以12的系数。计算得各节点的反力结点约束反力（单元系统）结点水平竖直力矩大小角度力矩1000000000110329162000000000110329162900000000000000000200000000013190821900000000013190821990000000000000000030000000001209617470000000001209617479000000000000000004000000000116800870000000000116800870900000000000000000弯矩图从图中可以看出，受中间负弯矩区的影响，加载区正弯矩相对与单跨简支梁有很大幅度的减小。抗弯强度验算M/W205MPA查表得知，H550截面特性为（强轴向）截面惯性矩IX834073984CM4截面抵抗矩WX28860693CM3回转半径IX215261CM截面面积A1799999CM2线密度1403999KG/M截面每延米外表面积21960M2/M弹性模量E20610E3N/MM2抗拉、抗压、和抗弯强度设计值F205N/MM2抗剪强度设计值FV120N/MM2M/W882633/32886106101MPA205MPA，满足剪力图计算得知，横梁最大剪力发生在第二节点处，力值为1296KN抗剪强度验算N/A24MPAFV120MPA，满足位移及刚度验算该梁位移很小，最大位移发生在第二单元，仅为063MM（向上），可以忽略不计。立柱内力分析（公路侧）受力图示可以理解为二力杆件，根据2杆件的140内倾角，可以计算出1杆件受轴向拉力F1117314N，2杆件受轴向压力F2452352N。查表得2杆件5008无缝钢管的截面特性为截面惯性矩IY374248516CM4截面抵抗矩WY14969938CM3回转半径IY173971CM截面形心Y000000CM截面面积A1236533CM2线密度964496KG/M截面每延米外表面积15708M2/M计算长度为542米长细比3115，查表得稳定系数096稳定应力N/A377MPA215MPA，满足铁路侧立柱可不予验算，但由于1杆件受拉影响，立柱下端有位移，需生根设置，增加约束。砼基础铁路侧立柱基础采用原有土（添加石灰）夯实处理，设计承载力标准值120KPA,上部浇筑素C30混凝土，平面尺寸为3米2米，厚度40CM。立柱底部焊制80080020（MM）钢板，外承式加强肋处理，增加砼受压面积，按照砼强度设计值，C30砼受压强度最小可达到201MPA，计算受压强度远小于设计值。下层土耐力考虑300的应力扩散角后，土层的有效计算面积可达到759M2，设计承载力标准值120KPA，最大设计承载力可达到910KN，满足施工要求，但还需综合考虑摩擦阻力产生的轴向压力的影响。摩擦力作用力下支架的内力分析及验算由于使用抛光涂油的钢板表面与聚乙烯四氟面接触滑动，静摩擦系数取005，计算时按摩擦阻力550KN考虑。受力简图计算图示杆件的稳定性能满足安全施工要求，砼基础的最大承载力也能满足安全施工的要求。332水中临时滑移墩验算以临2A为例为减少水中临时墩对河道运输的干扰，拟在水中对应公路桥墩的位置设置两个临时墩临2A、临2B，分别采用4根15M的钻孔桩基础，最大承受竖向力按400吨考虑。各墩位置及结构检算见后。施工布置图钢筋布置图单桩竖向承载力计算1土层参数QSIK桩侧极限侧阻力标准值（KPA）；QPK桩端极限端阻力标准值（KPA）；S、P大直径桩侧阻力、端阻力尺寸效应系数；名称QSIKQPKSP备注强风化细砂岩60130008/D1/308/D1/4按中砂取值弱风化细砂岩150200008/D1/308/D1/42参考资料21建筑桩基技术规范（JGJ9494）桩的极限侧阻力标准值QSK（KPA）表5281土的名称土的状态混凝土预制桩水下钻（冲）孔桩沉管灌注桩干作业钻孔桩填土2028182615221826淤泥111710169131016淤泥质土2028182615221826IL12126203416282034075IL1365034482840448050IL0755066486440524862025IL05066826478526362760IL0258291788863727686粘性土IL09110188987280869607W101332123010251230红粘土05W073274307025683070E092244224016322040075E094264406032504060粉土E0756485608050676080稍密2242224016322040中密4263406032504060细粉砂密实6385608050676080中密5474507242585070中砂密实7495729058757090中密7495749558755070粗砂密实951169511675927090砾砂中密、密实11613811613592110110130W为含水量，W/L；22建筑桩基技术规范（JGJ9494）桩的极限端阻力标准值QPK（KPA）表5282桩型预制桩入土深度（M）水下钻（冲）孔桩入土深度（M）土名称土的状态H99H1616H30H3051015H30075IL121084063013001100170013001900100150150250250300300450050IL0758401700150021001900250023003200200300350450450550550750粘性土025IL0150023002300300027003600360044004005007008008009009001000500IL02525003800380051005100590059006800750850100012001200140014001600075E098401700130021001900270025003400250350300500450650650850粉土E0751500230021003000270036003600440055080065090075010008501000稍密8001600150021001900250021003000200400350500450600600700粉砂中密、密实140022002100300030003800380046004005007008008009009001100细砂2500380036004800440057005300650055065090010001000120012001500中砂36005100510063006300720070008000850950130014001600170017001900粗砂中密、密实57007400740084008400950095001030014001500200022002300240023002500砾砂63001050015002500角砾、圆砾74001160018002800碎石、卵石中密、密实84001270020003000桩型沉管灌注桩入土深度（M）干作业钻孔桩入土深度（M）土名称土的状态510151551015075IL1400600600750750100010001400200400400700700950粘性土050IL07567011001200150015001800180020004206307409509501200025IL05013002200230027002700300030003500850110015001700170019000IL02525002900350039004000450042005000160018002200240026002800075E091200160016001800180021002100260060010001000140014001600粉土E07518002200220025002500300030003500120017001400190016002100稍密80013001300180018002000200024005009001000140015001700粉砂中密、密实1300170018002400240028002800360085010001500170017001900细砂18002200300034003500390040004900120014001900210022002400中砂28003200440050005200550055007000180020002800300033003500粗砂中密、密实45005000670072007700820084009000290032004200460049005200砾砂5000840032005300角砾、圆砾59009200碎石、卵石中密、密实670010000注砂土和碎石类土中桩的极限端阻力取值，要综合考虑土的密实度，桩端进入持力层的深度比HB/D，土愈密实，HB/D愈大，取值愈高。3、成孔孔参数土层名称层底深度土层层厚强风化细砂岩900900弱风化细砂岩12003004、设计时执行的规范建筑桩基技术规范（JGJ9494）以下简称桩基规范5、计算结果S、P分别为桩侧阻抗力分项系数、桩端阻抗力分项系数；HT桩顶面标高（M）；D桩身直径（MM）；U、L分别为桩身周长、桩身长度（M）；AP桩端面积（M）；V桩身体积（M）；GK桩身自重标准值（KN）；QSK、QPK单桩总极限侧阻力标准值、总极限端阻力标准值（KN）；QUK、R单桩竖向极限承载力标准值、竖向承载力设计值（KN）；大直径灌注桩SP167D1500U4712AP1767最小桩长LMIN1200M大直径桩（D800MM）单桩竖向极限承载力标准值可按下式计算QUKQSKQPKUSIQSIKLSIPQPKAP（桩基规范529）单桩竖向承载力设计值可按下式计算RQSK/SQPK/P（桩基规范5221）强风化细砂岩桩侧土层S0811弱风化细砂岩桩端土层P0855计算结果LVGKQSKQPKQUKR12021215303783302068044074上述计算原则为非永久结构，不考虑地震效应；不考虑土层液化折减系数，计算结果显示能满足施工要求，安全系数达到40。单桩水平承载力设计值1、基本资料桩类型桩身配筋率G065的灌注桩桩顶约束情况自由桩身直径D1500MM混凝土强度等级C25FT130N/MMEC28000N/MM桩身纵筋AS3217MM净保护层厚度C50MM钢筋弹性模量ES200000N/MM桩入土深度H12000M桩侧土水平抗力系数的比例系数M14MN/M4桩顶竖向力N7200KN设计时执行的规范建筑桩基技术规范（JGJ9494）以下简称桩基规范2、单桩水平承载力设计值计算1、桩身配筋率GGAS/D2/43217/15002/40182、桩身换算截面受拉边缘的表面模量WO扣除保护层的桩直径DOD2M钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值EES/EC200000/280007143WOD/32D22E1GDO21500/3215002271431018140020338M3、桩身换算截面积ANAND2/41E1G15002/4171431018179M4、桩身抗弯刚度EI桩身换算截面惯性距IOWOD/203381500/202533M4对于钢筋混凝土桩，EI085ECIOEI085280001000025336029645890KN/M5、桩的水平变形系数按下式确定MBO/EI1/5（桩基规范545）对于圆形桩，当直径D1M时，BO09D1BO09150012250M140002250/60296458901/503496（1/M）6、桩顶（身）最大弯矩系数M桩的换算埋深H03496120004196查桩基规范表542得M07687、其余参数桩截面模量塑性系数M200（圆形截面）桩顶竖向力影响系数N05（竖向压力）8、单桩水平承载力设计值RH对于桩身配筋率G065的灌注桩，可按下列公式计算单桩水平承载力设计值RHRHMFTWO/M12522G1NN/M/FT/AN0350213000338/0768125220181057200/2/1300/1795718KN（桩基规范5421）自由状态单桩水平承载力可达到57吨，四根桩之间需固结以增加刚度。河中临时墩上部结构验算1立柱采用80012螺旋钢管，计算长度155米，钢管顶部为双肢HM482300，纵向分配梁为三组合321战备贝雷。最不利工况时荷载考虑有两部分一最大竖向正压力2000KN；二最大水平力360KN。需重点验算在最大正压力和最大水平力作用下，钢管立柱的合成应力稳定问题。2由于钢管下端伸入混凝土有效长度为15米，该节点可理解为固结，整体验算简图可如下表示利用结构力学求解器进行计算，计算数据如下单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩14555485831788975141151690064555485831788975149950801142719965940164503960551825482719965940164503960239383774359817193724115107071527921759817193724115107073162720541138734941729716994668229831138734941729716995587186505154445141181102485101162838154445141181102485116160143611061258110156730830200795811061258110156730830739589175546385762857543554758954435546385762857543551509017748283133555233708572135858740283133555233708572264804221由此可见，由于合成外力引起的最大弯矩发生在单元1和单元5，最大弯矩为1161601NM，验算应力值为M/W168MPA，同时承受179KN的剪力，剪切应力为06MPA。位移验算单元码U水平位移V竖直位移转角10000000000000000000000000002002608926000089331000197780300203717000013051000000333840023282250003679910000007955002325467000302862000189399600662546700030286200018939970068371700001305100000033388006608926000089331000197780从上表可以看出第二第三单元的位移量最大，仅为3CM。结构刚度满足施工要求，为减少立柱水平位移和弯矩，拟于临2A、2B墩上设缆风绳，系于2墩身上以抵消水平牵引力对立柱产生的水平推力。34钢桁梁拼架施工注意事项1架梁前，复测全桥贯彻测量后的墩顶十字中线和支座十字中线，复检垫石高程，锚孔直径和深度，墩跨、梁跨等竣工资料，确定钢梁固定支座，活动支座底板安装位置。2钢桁梁正式拖拉前，拖拉方案报送监理工程师签认，并与当地航道部门取得联系，启动航道封锁程序，确保钢梁拖拉安全、顺利地进行。3钢桁梁在路基临时墩以及枕木垛上拼装，采用10T龙门吊机进行起重作业。钢梁上弦节点上拱度采用上滑道与下弦杆之间布置不等垫块的办法解决。4钢梁杆件预拼预栓以及在膺架上组拼时，主桁各节点20冲钉定位，80螺栓并初拧，若悬臂安装钢梁时，则50冲钉，50螺栓，以保证钢梁拼装上拱度。5高强度螺栓施拧，采用扭矩法施工，分初拧和终拧进行。初拧钮矩约为终拧扭矩5070，使用普通扳手进行，终拧必须使用经标定的电扳或带响扭矩扳手进行，高强度螺栓的初拧，终拧应在同一天内完成。本工程选用2501000NM的带响扭矩扳手进行高强度螺栓终拧，施拧时，上班前，下班后扭矩扳手必须使用100KG弹簧拉力器进行校核，施拧严禁使用其扭矩误差大于5的扭矩扳手。扭矩扳手使用前，应进行编号，该扳手施拧的节点，部位均应详细记录，下班后，扭矩扳手再次用弹簧称进行校核，若误差大于3，则该扳手所施拧的螺栓需使用指针式检查扳手，逐个检查，欠拧者补拧，超拧者更换螺栓重新施拧。6高强度螺栓终拧扭矩“规定值”主要决定于高栓扭矩系数。高强度螺栓出厂时，其扭矩系数和离散必须符合国标要求，工地须进行扭矩系数复验，并根据温度、湿度以及工艺试验等技术资料，经过数理统计分析，最