直丝弓矫治技术的概念与特征

其次章直丝弓矫治技术的概念与特征一、Andrews直丝弓矫治技术及其影响笔者参考L.F.Andrews我的观点与Andrews最初的观点有肯定差距，现把自己与他的观点不同的地方整理出来。2—1AndrewsEdgewise法中弓丝弯制的步骤对托槽进展了种种改进，参照Andrews的文章及著作，笔者(图2-1)对其直丝弓矫治器治疗体系的进展及其影响进展了概括，形成一张流程图，对其奉献特地进展了评价。(一)．Andrews概括起来，Andrews的奉献主要有以下几点:将未经正畸治疗的抱负&作为矫治目标．并对其进展分析．提出了抱负正常&的6条标准。特别定出Andrews平面，FACC(临床冠牙长轴)．FA点(临床冠中点)，将弓丝、托槽、2-2~4)。2-21／2Andrews2-3A:正值B:负值2-4A:正值B:负值开发了可以到达抱负正常&目标的Edgewise2-5~7)2-5Andrews2-6Andrews2-7Andrews确立了不需要进展简单弯曲的直丝弓矫治技术(0.56mm(0.022英时)槽沟)。(二)直丝弓矫治技术的优点临床评价及相关优点的总结如下：●无弓丝弯制过程中产生的应力;●避开了更换弓丝过程中的微小差异所带来的牙根不利运动;●椅旁操作时间缩短;●可以得到良好的矫治效果;●矫治结果较为全都；●多数医师可以形成一个治疗组一同治疗;●与牙科助手共同合作进展治疗;●口内安装的弓丝简洁化,消灭问题的机率降低。(三)牙面与托槽底板间形成正确的接触关系是直丝弓托槽的特征为使直丝弓矫治技术顺当进展，并得到良好的矫治效果，从理论上说，矫治器的构造必需是正确的，Andrews对于将一般的Edgewise批判。·Edgewise为了使槽沟倾斜而将一般Eagewlse托槽倾斜粘着，会使托槽底面与牙面不能严密贴合，2-8A2-8B)。2-8一般Edgewlse(A)与直丝弓托槽(B)轴倾角的区分A:托槽发生扭转，轴倾角局部错位，则很难与牙面贴合B:在与牙面完全吻合的底板上确定托槽槽沟·Edgewise(预成转矩)托槽槽沟水平的差异Eagewise2—9B)，为了使槽沟高度全都，从前牙到磨牙托槽底部必需有肯定的变化2—9A2—10)．2-9A：槽沟中心与底板全都B：槽沟中心与底板不全都2-10使用Andrews(O.56×0.71mm(O.022×O.028A．A．标准托槽轻度整体移动托槽中度整体移动托槽重度整体移动托槽0°2°4°6°2-233(四)适于拔牙病例的托槽及以骨骼分类为根底的前牙托槽的开发随后，AndrewsExtractionSeries根底的AnteriorSet·拔牙系列托槽(ExtractionSeries)拔牙病例牙齿移动过程中．牙冠向拔牙隙倾斜，扭转的问题时有发生。基于从托槽的形态设计上抵抗这种变化,设计了拔牙系列托槽。这里介绍一下为追求抱负正常&所设计的这种托槽与标准托槽的区分。2-11是使用Andrews4|4近中倾斜的设计。2-11使用Andrews4|4(O.56×0.71mm(0.022×0.028矫治病例(使用经典的拔牙系列||托槽)A．A．标准托槽11°B．轻度整体移动托槽13°〔11°+2°〕C.中度整体移动托槽14°〔11°+3°〕D．重度整体移动托槽15°〔11°+4°〕2-133表2-1列出了与尖牙远中移动量相对应的3种右上尖牙托槽与标准直丝弓托槽相比所增2-12a,b所示为最大整体远中移动尖牙托槽与标准直丝弓尖牙托槽2-232-13a,b这样,依次依据其次双尖牙、第一磨牙、其次磨牙(上颌第一磨牙的轴倾角度也有变化)的移动量设定角度(|类错&4||5·骨骼关系特别病例的前牙托槽设计在头影测量的根底上．依据骨骼的后前位关系，又开发了3组前牙用托槽。即依据推测治疗后上下颌骨后前位关系,ANB5度的用IANB0~5度用IANB0度以下用|||32-14这里我们必需强调的是相对Andrews3化是为了保持上下切牙间角度，补偿骨骼特别。可是假设对直丝弓托槽的设计原则不能充分||类错&病例使用了|||类的托槽，使上前牙唇倾度进一步加大的现象时有发生。依据对同一家公司出品的Andrews2-12a3|的最大整体移动托槽(D)与标准托槽(A)的轴倾角度的比较.2-13a3|的最大整体移动托槽(D)与标准托槽(A)槽沟抗扭转角度的比较2-12b最大整体移动托槽的轴倾角在尖牙整体移动中的作用以阻挡牙冠的远中倾斜使牙齿整体移动．并在移动后到达过矫正目的。2-13b最大整体移动托槽(D)的抗扭转角度在尖牙整体移动中的作用从托槽的颊侧方施加远中移动力气,牙冠简洁产生远中旋转的倾向的设计，以保证牙齿移动后到达过矫正。2-14依据骨骼型分类的Andrews4Acompany)(五)Roth作者本人从关注到自然牙列的咬合功能，以及咬合功能广泛被正畸界所承受这一时期开头R.H.RothRoth防复发而过矫正这21970Roth利用Andrews的非拔牙系列托槽，矫治后进展功能&检测,认为这是最好的矫治装置，又依据随后开发的拔牙系列托槽，参加了过矫治的设计，1976年发表了自己的程式化托槽。之后，协作这种过矫治托槽．又推出了热处理的不锈钢(TRU-ARCH2-18)。2-18RothTRUARCH”(ACompany2-19Roth2-20Roth(0.56×0.71mm(0.022x0.028为了更好的比较Roth托槽与Andrews2-3和图2-15~17Roth2-15Andrews的标准托槽Roth2-16相对Andrews的标准托槽Roth2-17相对AndrewsRothU1U2U3U4U5U6U7轴倾角5°9°11°→13°2°→0°2°→0°5°→0°5°→0°转矩7°→12°3°→8°-7°→-2°-7°-7°-9°→-14°-9°→-14°旋转角度0°0°0°→4°〔M〕0°→2°〔D〕0°→2°〔D〕10°→14°10°→14°L1L2L3L4L5L6L7轴倾角2°2°5°→7°2°→-1°2°→-1°2°→-1°2°→-1°转矩-1°-1°-11°-17°-22°-30°-35°→-30°旋转角度0°0°0°→2°〔M〕0°→-4°〔D〕0°→4°〔D〕0°→4°0°→4°*M代表近中方向D代表远中方向2-3相对AndrewsRothRoth与Andrews的托槽和治疗目标均有差异．应当在充分理解这种区分的根底上使用．RothII类错&(这种状况推举使用适于前牙倾斜角度较大的2—19Roth(六)MclaughlinAndrews,R.P.Mclaughlln,J.C.Bennett,H.Trevsl(M.B.T)3人开发了自己的矫治技术(已有专著发表．感兴趣的作者可以参考)．其特征是针对直丝弓矫治技术在治疗过程中覆&0.48×O.64mm(0.019×0.025用滑动机制移动牙齿MBT技术继承了这一原理0.46×0.64mm(0.018×0.025英寸)更强．对转矩的效果而言，是否充分则很难讲。为了弥补弓丝与托槽间的这种游离关系，MBT对托槽的转矩轴倾角进展了修改．与Andrews二、关于O.56mm(0.022英寸)托槽与弓丝间游离度的问题Andrews矫治技术在0.560.71mm(0.0220.028英寸)的托槽中放置0.46×0.64mm(0.018×0.025英寸)弓丝．以滑动法关闭间隙后，以这根弓丝作为完毕弓丝．弓丝与11~15Mclaughlin的MBT0.48×0.64mm(0.019×0.0258~112-4)。Andrews2-21Dellinger，E.L.数据各种托槽角度另一方面，McIaughlin2-21那样成形，使完成弓丝为根平直MBT前牙托槽的数据与Andrews120&所统计出的数据差异很大．是承受与骨性|||2-22Dellinger，E.L.数据各种托槽角度〔英寸〕〔度〕1°3°7°10°11°17°22°25°30°.017x.02513.17000003.838.8311.8316.83.018x.02511.02000005.9810.9813.9818.98.019x.0257.880002.113.119.1114.1117.1122.11.021x.0252.9300.074.077.078.0714.0719.0722.0727.07.0215x.0281.5501.455.458.459.4515.4520.4523.4528.45〔英寸〕〔度〕1°3°7°10°11°17°22°25°30°.017x.02517.70000004.37.312.3.018x.02514.8000002.27.210.215.2.019x.02510.500000.56.511.514.519.5.021x.0253.9003.16.17.113.118.121.126.1.0215x.0282.001.05.08.09.015.020.023.028.0弓丝尺寸游离度各种托槽角度*0.46mm(.0180.45mm〔.0178弓丝尺寸游离度各种托槽角度2-40.56mm(0.0222-21Andrews2-22MclaughlinAMclaughlinBMclaughlinAndrews骨性III这种上下&较大的倾斜角度。由于使用细丝弓前牙倾斜移动的趋势较大，为对抗这种倾斜以保证整体移动．前牙使用倾斜角度较大的托槽。这2种方法很接近，都期望通过托槽设计上的变化对牙齿移动的机制进展补充．与Andrews的想法存在根本的不同。象这样由于以滑动弓丝为完成0.56mm(O.022弓矫治技术在治疗中的一个争论课题。0.46mm(0.018在最终阶段不使用粗弓丝，不能取得完善的结果。用0.56mm(0.022英寸)托槽会产生过大的力0.46mm(0.0180.46mm(0.018用0.46×0.64mm(0.018×0.0250.43×0.56mm(0.01.7×0.022)Co-Cr会在后面的章节中充分证明这一点。0.56mm(0.022Ti近年来．作者自己开发了0.56mm(0.022英寸)槽沟的托槽．对自己的矫治体系进展了实践检验．对0.56mm(0.022英寸)托槽所存在问题的解决方法进展了尝试。为削减完成弓丝与托槽间的游离度，不使用刚度很大的粗不锈钢丝，而选择钛系列的粗弓丝。β10-4)的刚度介于钛丝与不锈钢丝0.53×0.64mm(O.021×0.025英寸)β钛丝时．患者几乎无苦痛的主诉，而又可以充分发挥托槽的设计(图2-230.56mm(0.022作为Edgewise的设计能够充分发挥，从而到达Andrews依据统计测量的均值所得到的结果。然而，在去除了弓丝游离度所带来的不准确后，假设能考虑到人种的差异，矫治效果会更加抱负。标标宽度滑动技术所用弓丝完成弓丝托槽弓丝形成非拔牙托槽日本人最佳咬合Andrews.022x.028Ο(.018x.025).018x.025S.S.ΟX〕.021x.025S.S.Ο .019x.025〔.019x.025〕 S.S.Ο(.016x.016)Ο(.018x.025).017x.022Co-CrXXΟ→XXXΟ→X(拔牙病例需要过矫正)(拔牙病例需要过矫正)Roth过矫正〔以拔出四个.022x.0284〕M.B.T.主要针对弓丝与托槽的游离.022x.028度进展修正Kosaka咬合.018x.025.022x.028槽ΟΟΟΟΟΟXXX←ΟΟXΟ→X2-5总结了在Andrews异。2-230PA￡-K0.56X0.71ram(0.022x0.0280.53x0.64mm(0.021x0.025β钛丝三、滑动机制的力学特征依据滑动机制牙弓与牙齿是在怎样的力学机制下移动，这不仅是牙齿移动的效率问题，临床上有哪些优点，问题何在都应有所生疏。作者带着这个问题查阅了国内外的文献，均未见有关的报道，所幸近几年日本国内青木等人发表了一些对临床医师极有帮助的对轻力滑动法进展治疗的争论报告。在这些争论结果的根底上，作者以自己的治疗体系及临床的一些资料为中心进展归纳并对试验方法进展具体2-6)发表，供大家参考。2—6泪滴曲自身所产生的力〔单位：x10-2N〕弓丝粗细 泪滴曲0.017x0.025 637.00.016x0.022 448.8[滑动法与非滑动法的比较概述]以上颌第一双尖牙拔牙的病例为例．泪滴曲以滑动法整体移动6颗前牙的矫治力比较。3mm7mm1mm的牵引钩(0rmco公司)到其次磨牙牵引钩处选4种不同长度的链状弹力圈移动牙齿的比较0.46×0.64mm(0.018×0.025英寸)的不锈钢托槽，比较0.43×0.64mm(0.017×0.025英寸)0.41×0.56mm(O.016×0.022应用测力计对水平向．垂直向进展力学分析，表2-62种不同粗细的弓丝弯制的泪2-74(一)滑动法牙齿舌向移动时中切牙局部力值的测量2—7链状弹力圈自身所产生的力〔单位：x10-2N〕圈〔个数〕4 5 6 7265.0 202.0 160.0 112.0图2—24为0.41×0.56mm(0.016×0.0224试验结果重叠图。咬合面观向量图表示的重叠图上可以看出，用闭合曲尖牙受力很大．前牙受力较小。相反，滑动法前牙受力较大．2-24使用滑动技术和闭合曲技术各牙上所产生的向量的比较(0.41×0.56mm(0.016×O.022(二)使用滑动法适宜的