毕业设计一二

郑石高速K10+591跨线桥施工图设计（三）第66页共55页第一章方案比选1.1设计原始依据(1).桥址断面图等；(2).设计荷载：公路Ⅱ级，人群3.5KN/㎡；(3).桥面净宽：净-7m+2×0.5m；(4).桥面坡度：1.5%双向横坡，不设纵坡；(5).通航标准：不考虑。1.2方案比选1.2.1方案一本方案采用装配式混凝土简支T梁桥图1-1(1)跨径布置桥梁全长85米，设4跨，每跨20米，桥面的铺装层厚12cm，材料选用沥青混凝土加C35水泥混凝土。(2)上部结构采用C30混凝土等截面T梁，梁高为1.3m，高跨比为1/15.38(3)下部结构墩柱采用C35混凝土，桩基础用C30混凝土，双柱式桥墩，墩直径为100cm,桩径为120cm。(4)施工方案采用预制吊装法。1.2.2方案二本方案采用装配式混凝土T梁加预应力混凝土T梁组合桥图1-2(1)跨径布置桥梁全长85米，设3跨，分别为20m+40m+20m，桥面的铺装层厚12cm，材料选用沥青混凝土加C35水泥混凝土。(2)上部结构边跨采用C30混凝土等截面T梁，梁高为1.3m，高跨比为1/15.38；中跨采用C40混凝土预应力等截面T梁，梁高为2.3米，高跨比为1/17.29；(3)下部结构墩柱采用C35混凝土，桩基础用C30混凝土，双柱式桥墩，墩直径为100cm,桩径为120cm。(4)施工方案采用预制吊装法。1.2.3方案三本方案采用单孔双悬臂梁桥(1)跨径布置桥梁全长为81米，分3跨，分别为18m+45m+18m,桥面的铺装层厚12cm，材料选用沥青混凝土加C35水泥混凝土。(2)上部结构采用变截面箱形截面梁中间梁高为1.875m，根部梁高为3.75m，采用C40混凝土变截面箱形截面梁。(3)下部结构墩柱采用C35混凝土，桩基础用C30混凝土，双柱式桥墩，墩直径为100cm,桩径为120cm；(4)施工方案采用挂篮浇注悬臂施工法。第一种方案，其桥型简洁，施工简单，建桥速度快、工期短、模板支，架少；并且其施工工艺具有重复性，易于实施。且相对于其他形式的桥梁，这种桥经济性是最好的。第二种方案虽然相对而言减少了一个桥墩，比第一种方案要美观，但是由于边中跨不相等，预制模板不能重复利用，工程费用要大大增加，且预应力的施工工艺要复杂的多。第三种方案采用变截面的箱形截面梁，设计较为复杂，采用悬臂施工法，存在结构体系转换，施工难度较大。钢筋砼的悬臂梁桥在支点附近负弯矩区域内，梁的上缘受拉，不可避免的要出现裂缝。第二章细部尺寸拟定2.1设计基本资料（1）桥梁线型布置不设竖曲线和平曲线（2）主要技术标准①荷载等级：公路Ⅱ级，人群3.5KN/㎡②桥面净宽：净-7m+2*0.5m（3）主要材料①混凝土：主梁C30基桩C30桥台台帽，墩柱C35③钢板：锚头下垫板采用低碳钢。⑥支座：采用板式橡胶支座系列。⑦伸缩装置：采用J-75型伸缩装置。（4）桥面装置采用2cm沥青砼+8cmC35水泥砼+2cm防水层桥面铺装，其中计入2cm沥青砼和8cm水泥砼桥面参与主梁受力。（5）施工方式采用预制吊装的方法施工2.2桥梁纵横向布置及尺寸（1）桥型布置经过方案比选，决定采用四跨简支，装配式混凝土简支T梁。三跨分别为420m,每跨由5片T梁组成。具体尺寸如图2-1（2）主梁的主要尺寸拟定①主梁间距与主梁片数根据规范，钢筋混凝土混凝土装配式简支T形梁跨径从10m到20m，主梁间距均为1.6m（留2cm工作缝，T梁上翼缘宽度158cm），桥宽选用5片主梁。②主梁跨中截面主要尺寸拟定a主梁高度砼简支梁桥的主梁高度与其跨径之比一般为1/11-1/16。由于通航净空不作要求，增大梁高位较经济的方案，同时梁高加大一般只是腹板加长，而砼用量增加不多。综上所述，标准设计中对于20m跨径的简支梁桥采用130cm的主梁高度是比较合适的。图2-1b主梁截面的细部尺寸T梁翼板的厚度主要取决于桥面板承受车轮局部荷载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯时上翼板受压的强度要求。本次设计中预制T梁的翼板厚度取用8cm，翼板根部加厚到14cm以抵抗翼缘根部较大的弯矩。腹板厚度规范规定为梁高的1/6-1/7,但不宜小于16cm，本设计采用18cm。③横隔梁的设置本设计在桥跨中点和两个四分点及梁端共设置五道横隔梁，其间距为4.85m，横隔梁采用开洞的形式，它的高度取用1.00m，平均厚度为0.15m.第三章主梁梁内力计算算3.1主梁的的横向分布布系数跨跨中荷载弯弯矩横向分分布系数（11）主梁的的抗弯及抗抗扭惯矩和和求主梁截截面的重心心位置平均板厚T形抗扭惯惯矩近似等等于各个矩矩形截面的的抗扭惯矩矩之和，即即式中：—为矩形截截面抗扭刚刚度系数；；—为相应各各矩形的宽宽度与厚度度查表可知知：故单位抗弯弯及抗扭惯惯矩（2）横梁抗抗弯及抗扭扭惯矩翼板有效效宽度计算算：横梁长度度取为两边边主梁的轴轴线间距，即即L=4b==41.66=6.44mC=根据c/比值可可查表求得得λ/c=00.5488所以λ=0.5448c=0.55482..35=11.29mm求横梁截截面重心位位置横梁的抗抗弯和抗扭扭惯矩查表得，但但由于连续续桥面板的的单宽抗扭扭惯矩只有有独立宽扁扁板者的一一半，可取取故故单位抗弯弯及抗扭惯惯矩（3）计算抗抗弯参数θ和抗弯参参数α式中：—桥宽的一一半——计算跨径径按第2.11.3条取G=0..43E，则（4）计算荷荷载弯矩横横向分布影影响线坐标标已知θ=0.3324，查G-M表，可得得下表数值值梁位荷载位置置b3b/4b/2b/40-b/4-b/2-3b/4-b00.940.971.001.031.051.031.000.970.94b/41.051.061.071.071.000.970.930.870.83b/21.221.181.141.071.000.930.870.800.753b/41.411.311.201.070.970.870.790.720.67b1.651.421.241.070.930.840.740.680.6000.830.910.991.081.131.080.990.910.83b/41.661.511.351.231.060.880.630.390.18b/22.462.101.731.380.980.640.23-0.17-0.553b/43.322.732.101.510.940.40-0.16-0.62-1.13b4.103.402.441.640.830.18-0.54-1.14-1.77用内插法法求得各梁梁处的值梁梁列表表计算各梁梁的横向分分布影响线线坐标η值如下梁号计算式荷载位置置b3b/4b/2b/40-b/4-b/2-3b/4-b1.4581.3221.2081.0700.9620.8640.7800.7120.6563.4762.8642.1681.5360.9180.356-0.24-0.724-1.26-2.02-1.53-0.96-0.470.0440.5081.0161.4361.914-0.34-0.26-0.16-0.080.0070.0850.1700.2400.3203.1392.6082.0081.4580.9250.441-0.07-0.484-0.940.6280.5220.4020.2920.1850.088-0.01-0.097-0.941.1521.1321.1121.0701.0080.9460.8940.8280.7822.1401.8641.5781.3201.0120.7360.3900.054-0.26-0.98-0.73-0.47-0.25-0.010.2100.5040.7741.040-0.17-0.12-0.08-0.04-0.000.0350.0840.1290.1741.9751.7421.5001.2781.0110.7710.4740.183-0.080.3950.3480.3000.2560.2020.1540.0950.037-0.020.9400.9701.001.031.051.031.000.970.940.830.910.991.084.131.080.990.910.830.110.060.01-0.05-0.08-0.050.010.060.110.0180.0100.002-0.01-0.01-0.010.0020.0100.0180.8180.9200.9921.0721.1171.0720.9920.9200.8480.1701.1840.1980.2140.2230.2140.1980.1840.170((5)绘制横向向分布影响响线图，求求横向分布布系数。由于于采用的是是公路Ⅱ级，汽车车荷载距人人行道边缘缘不小于00.5m；；人群荷载载取3.5KKN/人行行道板以1.2KKN集中竖向向力作用在在一块板上上。图3-1各梁的横横向分布系系数汽车：人群：人行道板板：梁端剪力力横向分布布系数：图3-2图3-3人群荷载载：3.2主梁的的内力计算算3..2.1恒载内力（11）恒载：：假定桥面面构造各部部分重量平平均分配给给各主梁承承担，计算算如下：构件名单元构件体积及及算式容重（）每延米重量主梁25横隔板25桥面铺装2324人行道部分232.76251.73人行道梁A：251.00人行道梁B：250.50人行道板：252.30镶面砧：180.54栏杆柱：250.63扶手：251.13一一侧人行道道部分每22.5m长长时重10.559KN，1.0mm时重10.559/2..5=4..24KNN/m,按人行道板板横向分布布系数分摊摊至各梁的的板重为：：各梁的的恒载汇总总于下表：：梁号主梁横梁栏杆及人行道铺装层合计1（5）9.760.631.873.8116.072（4）9.761.261.603.8116.4339.761.261.473.8116.30（2）恒载内力力计算项目计算图式影响线面积恒载内力计算见见下表：梁号qqq1(5)16.0747.53763.8116.0735.65572.9016.079.75156.682(4)16.4347.53780.9216.4335.65585.7316.439.75160.19316.3047.53774.7716.3035.65581.1016.309.75158.933.2.22活载内力力（1）汽汽车荷载冲冲击系数(22)车道荷载载见下表：：项目影响线顶点位置1807.87547.531807.87535.651807.8759.751807.8752.438人群荷载梁号内力ηPω内力10.6021.7547.5350.070.6021.7535.6537.5620.3831.7547.5331.860.3831.7535.6523.8930.3461.7547.5328.780.3461.7535.6521.59（3）活载弯矩计算算车道荷载产生的的弯矩梁号内力内力值10.5041.051807.87547.53662.450.5041.051807.87535.65496.8520.3771.051807.87547.53495.520.3771.051807.87535.65371.6530.4091.051807.87547.53537.580.4091.051807.87535.65403.20（4）弯矩组合：荷载短期效应组组合式中：——荷载短期期效应组合合设计值；；—第i个永久作作用标准值值效应；—第j个可变作作用的频遇遇值系数，取0.7；—第j个永久作作用标准值值效应；荷载长期期效应组合合式中：——荷载长期效应组组合设计值值；—第i个永久作作用标准值值效应；—第j个可变作作用的准永永久值系数数，取0..4；—第j个永久作作用标准值值效应；考虑荷载载分项系数数后的弯矩矩组合设计计值为弯弯矩提高系系数的计算算如下：弯矩提高高系数计算算表梁号内力车道荷载：提高系数1662.45//（763..81+6662.445+500.07）=45%%3%496.85//（572..90+4496.885+377.56）=45%%3%2495.52//（780..92+4495.552+311.86）=38%%3%371.65//（585..73+3371.665+233.89）=38%%3%3537.58//（774..77+5537.558+288.78）=40%%3%403.20//（581..10+4403.220+211.59）=40%%3%弯矩组合表梁号内力恒载人群车道荷载提高系数采用值1763.8150.07662.451048.81262.5771914.1001.031971.522572.9037.56496.85786.66946.991435.6551.031478.7222780.9231.86495.52991.821150.0991675.4441.031725.700585.7323.89371.65743.95862.611256.6331.031294.3333774.7728.78537.581001.31171.2221722.6331.031774.311581.1021.59403.20751.02878.451292.0331.031330.088（4）活载剪剪力计算，计计算活载剪剪力应计入入横向分布布系数η沿桥跨变变化的影响响。通常分分步进行，选选按跨中η由车道荷荷载计算跨跨中剪力；；再用支点点剪力横向向分布系数数，考虑支支点至l/4为直线变变化来计算算支点剪力力。aa跨中剪力力计算车道荷载载产生的跨跨中剪力（单单位：KN）梁号内力内力值10.5041807.8752.4381.05105.4220.4551807.8752.4381.0595.1730.4091807.8752.4381.0585.55人群荷载产生的的跨中剪力力梁号内力p内力值10.6021.752.4382.5720.3831.752.4381.6330.3461.752.4381.48b支点剪力的的计算①支点处按杠杆法法计算；②按跨中弯矩的横横向分布系系数③支点间按直线变变化。支点剪力的计算算式为：式中：—相应于某某集中活载载作用处的的横向分布布图纵坐标标；—相应于某某集中活载载作用处的的剪力影响响线图坐标标；—相应的某某集中活载载的数值人群均布布荷载产生生的支点剪剪力计算式式为—跨中横向向分布系数数；—支点处横横向分布系系数。梁端剪力力计算图式式及剪力计计算图3-4车辆荷载产生的的支点剪力力计算表（单单位：KN）梁号1+内力值11.05193.0621.05196.1731.05206.63人群荷载作用如如下图3--5人群荷载产生的的支点剪力力计算表梁号123公式计算值剪力提高系数计计算表（单单位：KN）梁号内力车道：提高系数000000剪力组合表（单单位：KN）梁号内力恒载人群车道荷载提高系数车道组合1156.6813.72193.06239.39144.75477.511.0477.5102.57105.4243.2075.59151.191.0151.192160.193.15196.17274.57299.71471.281.0471.2801.6395.1758.58102.51135.521.0135.523158.934.55206.63243.40306.76486.371.0486.3701.4885.5534.8160.92121.841.0121.843.3主梁的的截面设计计，配筋及及验算3.33.1配置主筋筋由弯矩矩组合表可可知，1号梁的M值最大，考考虑到施工工方便，偏偏安全的一律按1号梁计计算弯矩进进行配筋。拟采用焊焊接骨架设设则。翼缘计计算宽度按按下式计算算，并取其其中最小值值：故故取=15000mm首先先由公式判判断截面类类型，得：：==13.88故故应按第二二类T形计算。由公式确确定混凝土土受压区的的高度：展开整理理后得：解得：将所得x值代入公公式求得所所需钢筋截截面面积为为：采用用2排焊接骨骨架，选用用，供给。钢钢筋截面重重心至截面面下边缘的的距离梁的的实际有效效高度。截截面最小宽宽度图3-3实实际有效高高度：33.3.22截面强度度验算按截面面配筋值为为：截面抗弯弯强度为：：=22477.67，小小于5%，满足足规范要求求。3..3.3斜截面抗抗剪承载力力计算由前前面剪力组组合表可知知，剪力以以1号梁为最最大，为偏偏安全计，一一律用1号梁数值值，即假定有通过过支点。按按钩造要求求根据规定定，构造要要求需满足足距支点h/2处的剪力力组合设计计值4555.76KKN（其数数值见图3-4的剪力图图按比例关关系确定）设计剪力力图分配（见见图3-4）支点点剪力组合合设计值跨中中剪力组合合设计值距支点hh/2=6650mmm处的设计计剪力值为为455..76KN，其中应应由混凝土土和箍筋承承担的剪力力组合设计计值为：应由由弯起钢筋筋承担的剪剪力组合设设计值为：：箍箍筋设计由公式确确定箍筋配配筋率：式式中：——纵向钢筋筋的配筋百百分率，按按伸入支点点计算，可可得：=1000=1000——受压翼缘缘影响系数数，取=11.1；——箍筋抗拉拉强度设计计值，取==280MMPa。选选用直径为为10mmm的双肢箍箍筋，单肢肢箍筋的截截面面积箍箍筋间距为为：取=400mmm在支承承截面处自自支座中心心至一倍梁梁高范围内内取=100mmm弯起钢钢筋设计：：弯起钢筋的设计计第一排排弯起钢筋筋的截面积积由公式求求得：由纵筋筋弯起，提提供的。计算第二二排弯起钢钢筋时，应应取第一排排弯起钢筋筋弯起点处处（即距支支座中心，其其中44mmm为架立立钢筋的净净保护层厚厚度，222.7mmm位架立钢钢筋的外径径，30mmm为纵向向钢筋的净净保护层厚厚度，355.8mmm为纵向钢钢筋的外径径），应由由弯起钢筋筋承担的那那部分剪力力值由下图图按比例关关系求得第二排排弯起钢筋筋的截面积积为：由纵筋弯起，提提供的计计算第三排排弯起钢筋筋时，应取取第二排弯弯起钢筋弯弯起点处（即即距支座中中心），应应由弯起钢钢筋承担的的那部分剪剪力值由下下图按比例例关系求得得由纵筋弯起，提提供的计算第四排弯起起钢筋时，应应取第二排排弯起钢筋筋弯起点处处（即距支支座中心），应应由弯起钢钢筋承担的的那部分剪剪力值由下下图按比例例关系求得得由纵筋弯起和加加焊，提供供的计算第五排弯起起钢筋时，应应取第四排排弯起钢筋筋弯起点处处（即距支支座中心），应应由弯起钢钢筋承担的的那部分剪剪力值由下下图按比例例关系求得得第五排弯起钢筋筋采用加焊焊，提供的的图3-73.3.4主筋筋弯起后正正截面抗弯弯强度的校校核：计算每一弯起截截面的抵抗抗弯矩时，由由于钢筋根根数不同，其其钢筋的重重心位置也也应不同，则则有效高度度大小不同同。此处估估算，可用用同一数值值，其影响响不会很大大。钢筋的抵抗弯矩矩为：钢筋的抵抗弯矩矩为：跨中截面的总的的钢筋抵抗抗弯矩为：：全梁承载能力校校核见图3-111图3-83.3.55.斜截面抗抗剪强度验验算：按规定，斜截面面抗剪强度度验算位置置为：（1）距支座座中心h/2处截面；；（2）受拉区区弯起钢筋筋弯起点处处的截面，以以及锚于受受拉区的纵纵向主筋开开始不受力力处的截面面；（3）箍筋数数量或间距距有改变处处的截面；；（4）受弯构构件腹板宽宽度改变处处的截面。据此，本本设计斜截截面抗剪强强度的验算算截面如图图图3-9距支座中心h//2处截面1-1，相应的的=4533.51KKN，M=2559.422KNm距支座中心1..1m处截面2-2（弯起钢钢筋弯起点点），相应应的=4335.244KN，M=4338.666KNm距支座中心2..3m处截截面3-3（弯起点点及箍筋间间距变化处处），相应应的=3999.699KN，M=8006.599KNm距支座中心3..4m处截截面4-4（弯起点点），相应应的=3662.166KN，M=11111.662KNm距支座中心4..5m处截面5-5（弯起点点及箍筋间间距变化处处），相应应的=3225.611KN，M=13381.001KNm。应注注意的是：：此时的Q，M为计算的的通过斜截截面顶端正正截面内的的最大剪力力（KN）和相应应于上述最最大剪力时时的弯矩。最最大剪力在在计算出C值后，可可内插求得得；相应的的弯矩可从从按比例绘绘制的弯矩矩图上量取取。按规定：：受弯构件件配有箍筋筋和弯起钢钢筋时，其其斜截面抗抗剪强度验验算公式为为：式中：——斜截面内内混凝土与与箍筋共同同的抗剪能能力（KN），按下下式计算：：=——斜截面面内纵向首首拉钢筋配配筋百分率率，=1000，=当时，取P=2..5；———与斜截面面相交的弯弯起钢筋的的抗剪能力力（KN），按下下式计算：：=斜截面水平投影影长度按下下式计算：：C=0..6m式中：m——斜截面顶顶端正截面面处的剪跨跨比，m==），当m>3时，取m=3；为了简简化计算可可近似地取取C值为：C（可用平均均值），即即C=（125..28+1119.440）/2=1222.344cm由C值可内插插求得各斜斜截面顶端端处的最大大剪力和相相应的弯矩矩。斜截面1-1：截割两两组弯起钢钢筋，则纵纵向钢筋的的含筋=100=1000；；斜截面2-2：：截割两组组弯起钢筋筋，=1000=1000，;则：斜截面3-3：：截割两组组弯起钢筋筋，=1000=1000，;则：斜截面4-4：：=1000=1000，;则：斜截面4-4：：=1000=1000，;则：3.33.6.斜截面抗抗弯强度验验算：钢筋筋混凝土梁梁斜截面抗抗弯强度不不足而破坏坏的原因，主主要是由于于受拉区纵纵向钢筋锚锚固不好或或弯起钢筋筋位置不当当而造成。根根据设计经经验，如果果纵向受拉拉钢筋与弯弯起钢筋在在构造上注注意按规范范构造要求求配置，斜斜截面抗弯弯强度可以以得到保证证而不必进进行验算。3.4裂缝宽宽度验算按规范的的规定，最最大裂缝宽宽度按下式式计算：式式中：——考虑钢筋筋表面形状状的系数，取取=1.0；——考虑荷载载作用的系系数，长期期荷载作用用时，=11+0.55，=1+00.5——与构件形式有关关的系数，具具有腹板的的受弯构件件=1.0；——纵向受拉钢筋的的直径，当当采用不同同直径的钢钢筋时采用换算算直径，；——含筋率=；代入入后=——受拉钢筋在使用用荷载作用用下的应力力，按下式式计算：=/0.87=12255.551/（0.877706211994.7）=171..05——钢筋的弹性模量量，HRBB335钢筋的=2.0，代代入上式得得：裂缝宽度度满足要求求。3.5变形验算算荷载短期效效用作用下下的跨中挠挠度按下式式计算：其中中：=12255.551=12555.51L=19.500m=199.5为全截面面抗弯刚度度，=0..95，按按全截面参参加工作计计算，取，，换算截截面重心至至受压缘的的距离。换换算截面惯惯性矩，对对受拉边缘缘的弹性抵抵抗矩，换换算截面重重心以上部部分面积对对重心轴的的面积矩为为：取=MPa,将有关数数据代入得得：为开裂截截面的抗弯弯刚度，，开开裂截面的的换算截面面几何特性性值，按《钢钢筋混凝土土及预应力力混凝土桥桥梁结构设设计原理》第九章公式（9-1-6）和（9-1-7）计算求得：混凝土受受压区高度度，由于，按按宽度为的的矩形截面面计算：解得：=571..23mmm换算截面面惯性矩：：开裂弯矩，=2.001MPaa，代入上上式得：=12255.551将以上数数据代入公公式得：荷载短期期效应作用用下跨中截截面的挠度度为：长期挠度度为：应设预拱拱度，预拱拱度值按结结构自重和和1/2可变荷载载频遇值计计算的长期期挠度值之之和采用。消消除自重影影响后的长长期挠度为为计算挠度度略大于规规范限值，但但仅相差11.9mmm，可以认认为基本满满足规范要要求。3.6横梁梁的计算3.66.1横梁梁弯矩计算算（用G-M法）对于具有有多根内横横梁的桥梁梁，由于主主梁跨中处处的横梁受受力最大，横梁跨中截面受力最不利，故通常只要计算跨中横梁的内力。从主梁计计算已知θ=0.3324和=0.1167，当f=0时，查G-M法用表并并内插计算算，列入下下表。荷载载从0到-b间的各项项数值对称称，故未列列入表内。0-0.240-0.120-0.0010.1200.244-0.098-0.0400.0280.1100.217-0.1420.0800.029-0.010-0.027（-）0.0240.0130.005-0.002-0.004=+（-）-0.216-0.1070.0040.1180.240绘制横梁梁跨中截面面的弯矩影影响线，加加载求（见见图3-13）图3-100集中荷载载换算成正正弦荷载的的峰值计算算。可采用用下式式中：——正弦荷载载的峰值；；LL——主梁计算算跨径；——集中荷载载的数值；；———集中荷载载离支点的的距离。车辆荷载载的（图3-14）：=人群群荷载产生生的：=图3-111横梁跨径径为6.44m，冲击击系数，各各项活载弯弯矩值为：：荷载组合合：因为横横梁弯矩影影响线的正正负面积很很接近，并并且系预制制架设，恒恒载的绝大大部分不产产生内力，故故组合时不不计入恒载载内力。按规范，荷荷载安全系系数的采用用如下：由于占100%，故不再考考虑提高系系数值；负弯矩组组合：故横梁内内力：正弯矩由由汽车荷载载控制=997.944负弯矩由由人群荷载载控制=322.773..6.2横横梁截面配配筋与验算算（1）正弯矩配筋筋：把铺装装层折做33cm计入入截面，则则横梁翼板板有效宽度度为（图3-15）图3-122（尺寸单单位：cm）规范要要求取小者者，即=183ccm暂取，则按规范范规定：==6.1mm由公式=13.88=4458.55选用4，=615此时，满足要要求。验算算截面强度度：11.1=107..73（2）负弯矩配配筋：取；解方程得得到=21.88mm选用，则=226此时=2880226/111.51150=36.7mm验算：横梁正截截面含筋率率，均大于于规范规定定的受拉钢钢筋最小配配筋百分率率0.155%。33.6.33横梁剪力力计算及配配筋计算横横梁各主要要截面处的的剪力影响响线坐标如如下表所示示。并据此此绘制影响响线图（图图2-16），加载载求出值。b3b/4b/2b/40反力（0.556）（0.4551）0.6320.52240.44030.2920.1850.087-0.015-0.099-0.1910.3970.3500.3010.2560.2020.1540.0940.035-0.0191.0290.874（0.642）（0.5116）0.7040.554800.38770.2410.079-0.064-0.210剪力0.029-0.126-0.296（--0.4884）-0.45200.38770.2410.079-0.064-0.210（右）0.029-0.126（-0..358）-0.2960..5480.3870.2410.079-0.064-0.210图3-133梁右截面面（图3-16aa）-梁中点（图图3-166b）荷载以轴轴重计，//2=0..942//2=0..471按规范剪剪力验算要要求：0..510..5计计算剪力==274..12KNN，介乎两两者之间，横横梁需配置置剪力钢筋筋。拟全部部采用箍筋筋来承受剪剪力。确定箍筋筋配筋率：：式中：；=1.1；=2880MPaa。选选用直径为为8mm的双肢箍筋筋，单肢箍箍筋的截面面面积箍筋筋间距为：：取。3.7行车道道板的计算算3.7..1计算图图式考虑到到主梁翼缘缘板在接缝缝处沿纵向向全长设置置的连接钢钢筋，故行行车道板可可按两端固固结和中间间铰接的板板计算，见见图3-114。3.7..2恒载及及其内力（1）延米板上的的恒载g：沥沥青混凝土土面层225号混凝土土垫层TT梁翼缘板板自重每每延米板宽宽恒载合计计图3-144（2）.恒载产生生的内力弯矩剪力（3）.活载产生生的内力车辆荷载载：以车的的后轮作用用于铰缝轴轴线上为最最不利荷载载布置，此此时两边的的悬臂板各各承受一半半的车轮荷荷载（如图3-18）。按桥规规定定后车轮着着地宽度及及长度为：：顺行车方方向轮压分分布宽度：：垂直行车车方向轮压压分布宽度度：荷载作用用于悬臂根根部的有效效分布宽度度：单轮时图3-155冲击系数取=0.331+=1..3作用于每每米宽板条条上的弯矩矩为：单个车轮轮时取大值==-14..18作用于每每米宽板条条上的剪力力为：(44).荷载组合合：恒+车：故行车道道板的设计计内力为3.77.3截面面设计，配配筋与强度度验算悬臂臂板根部高高度h=14ccm,净保护层a=2cmm。若选用用钢筋，则则有效高度度为：图3-19（cm）按规范：：验算按规定查有关板板宽1m内钢筋筋截面与间间距表，当当选用时，需需要的钢筋筋间距为1130mmm,此时所提提供的钢筋筋截面积为为：按规定，矩矩形截面受受弯构件的的截面尺寸寸应符合下下列要求。即即=（满足足）按规定，即故不需要进进行斜截面面抗剪强度度计算，仅仅按构造要要求配置箍箍筋。板内内分布钢筋筋用，间距距取25ccm.强度验算算：强度满足足要求。3.8支座计计算采用板式式橡胶支座座。选定支座的平面面尺寸橡胶支座的平面面尺寸由橡橡胶板的抗抗压强度和和梁端或墩墩台顶混凝凝土的局部部承压强度度来确定。对对橡胶板应应满足：若选定支座平面面尺寸则支座形状系数数S为：式中：t———为中间层层橡胶片厚厚度，取t=0.55cm。当当S8时，橡胶胶板的平均均容许压应应力=100MPa，橡胶支支座的弹性性模量为计算时最大支座座反力为：：，，容许应力法计计算的最大大支座反力力N为：故满足要求。（2）确定支座的厚度度主梁的计算温差差取，温度度变形由两两端的支座座均摊，则则每一个支支座承受的的水平位移移为：=计算活载制动力力引起的水水平位移。首首先确定作作用在每一一个支座上上的制动力力：对于200m桥跨可可布置一行行车队，其其总重为：：车辆荷载5000KN，制动力力为500一辆辆加重车的的总重为300KKN，制动力力为300五根主梁共100个支座，每每一支座承承受的水平平力为：按规范要求，橡橡胶层总厚厚度应满足足：不计汽车制动力力时：计入汽车制动力力时：选用六层钢板，七层橡胶组成橡胶支座。上下层橡胶片厚度为0.25cm,中间层厚度为0.5cm，薄钢板厚度为0.2cm,则：橡胶片总厚度为为，符合规范范要求。支座总厚厚度（3）验算支座的偏转转支座的平均均压缩变形形为;m=5.221cm按规范要要求应满足足即：（合格）梁