主体结构设计说明书

6主体结构设计6.1盾构隧道段衬砌设计6.1.1盾构段结构设计6.1.1.1断面内径拟定隧道内径首先应满足规划交通功能、运营管理设施、安全设施所需要的空间要求，同时在此基础上，考虑隧道施工误差、结构变形、设计管片拟合误差及隧道后期不均匀沉降等因素所需的富余空间。本工程设计时在隧道限界要求的基础上在半径方向考虑100mm的富裕尺寸量，隧道内径确定为10.3m。6.1.1.2衬砌型式从国外盾构隧道二次衬砌的作用来看，主要是对一次衬砌的管片起到加固效果并用来进行防震、修正蛇行、防水及防蚀的作用。结合国内外在各种水文地质条件下江（海）底盾构隧道的实践经验，采用单层衬砌完全可以满足圆形衬砌环变形、接缝张开量及混凝土裂缝等的设计要求。采用单层衬砌方案工艺简单、工期短、投资节省。经综合分析比较，本工程盾构隧道段采用单层衬砌。6.1.1.3衬砌环类型（1）衬砌环类型选择对于本工程设计采用通用楔形环，其优点表现在：①通过管片环旋转，满足全线直线段、平曲线段、竖曲线及施工纠偏要求，特别是避免了其它类型管片在高水压条件下通过设置垫片拟合竖曲线施工的缺点，从而减少了施工风险，加强了防水性能。②本工程东西线单线隧道全长约3.5km，不需要再设计直线环或专用的转弯环，减少了钢模数量。③通过管片不同的旋转角度实现曲线的拟合，可最大程度地减小曲线拟合误差的积累，隧道轴线偏差可控制在5mm以内，满足隧道轴线拟合误差的要求。④通过管片的精确定位，提高了管片的拼装质量。⑤便于管片的贮存、运输及施工管理。通用楔形环的缺点在于管片需根据拟合需要旋转不同角度，拼装方式不固定。但通过盾构机采用计算机软件辅助管片的拼装，可以实现线路拟合自动化。同时通过优化结构设计，使管片环纵向螺栓及榫槽具备精确定位的效果，提高管片拼装质量。本隧道盾构段东西线之间未设置联络横通道，且江中泵房为体内泵房，故衬砌管片全部采用钢筋混凝土管片。（2）衬砌环楔形量拟定从通用楔形环的理论上看，衬砌环楔形量只要比本工程圆形隧道段最小曲线半径对应的楔形量大就可以拟合成所需的线路，而最合适的楔形量应使线路拟合的误差最小，并满足线路纠偏等实际施工需要。本工程盾构隧道段线路最小曲线半径为1500m，经拟合计算，管片楔形量设计为40mm，采用双面楔，可以精确地完成线路拟合，并满足盾构施工纠偏的要求。径闷.4扩相管片结构主要美设计参数锦管片设计参数阿包括环宽、衬者砌环分块、管翁片厚度、封顶陡块的接头角度版和插入角度等什，为了合理确饲定本隧道的最吐佳管片设计参雁数，设计过程面中进行了相关渴的研究：丰（碧1状）管片厚度苏管片的厚度设臂计得过小，则钥导致盾构隧道弹的变形量很大贺，对施工中的推拼装和竣工后飞的使用都有影荡响，同时对结带构的防水也有汗不利较影响。如果管禁片的厚度过大屠，则会增加工忍程造价。根据顶工程类比，以谁及拔对仓不同般管片旱厚度爽条件下舱结构壳受力哨、变形的对比雷分析泼，设计管片厚钩度贯取值蝴0.50娇m染。忍（毫2铃）环宽与分块结方式斩采用较大的清环宽可以有效痰地减少环缝数饿量，降低划工程造价，同享时提高施工速杏度和防水质量边。但是环宽太出大，又会使单搞块管片的重量销增大，造成生宜产、运输吊装很的困难，所以头国内外超大直软径盾构隧道多限采公用帝1.逝5壁～浴2.0纵m追的环宽。惜根据盾构机械蛛的配置能力梅，姿本次设计班采用榆2.0颜m懂环宽晶、黄9俘等分劈的分块方式。确（狱3留）封顶块杀拼装方式耳直惜搬奴翼删壤碍嘱妨绘牛浸千滑挤方精均婚裹倍毫数骨僵.5骑搞管片环、纵缝行构造架及连接没管片擦接缝应满足防片水构造设计要通求、结构强度音要求及盾构施咐工要求，并根杂据通用楔形环咳的特点为管片棉拼装提供一定哥的定位功能。右除了防水材料立沟槽外，为了盖便于管片拼装报定位，序在管片纵缝上袍设置凹凸榫槽帽；鉴管片环收面在迎千斤顶淡侧设各置猪4m梢m年的凸起面，并廊在凸面中央设刊置剪力销非。骤管片环、纵向环连接蚂均膨采用斜螺栓连含接瓜，故环向块与块间朋通训过背2守条纷M36扛螺栓东连接，纵向通吩过均布菜的芦3租6油条阻M3逐0悦螺栓连接，转螺栓炭机械等级穷均为目6六.买8链级。挠崭奶孔工程材料与构穿件精度要求悲吐.1窃和工程材料止普通衬砌环由丈钢筋混凝土管现片构成，混凝税土强度等级黎为惧C5衬0产，抗渗等级为奖S12填，钢筋采败用券HPB23闷5蝇（敞Q23怒5赞）袖、跌HRB33团5顽（瘦20MnS妄i狭）钢。殖管片连接螺栓滨的材料为初6围.欠8冤级的钢材。巾螺栓喘预埋取螺帽豪采用距聚酰氨材料顶。涨旱.2宫济构件精度要求伯为保证盾构装迅配式衬砌良好伯的受力性能，梅达到结构的设此计意图，提供距符合结构计算备假定的工作条掘件，管片的制隶作和组装精度良必须达到以下姐精度：箭（竞1拔）单块管片制新作的允许误差庭：宽浊度乎±冰0.离4澡mm强；弧、弦耕长左±肾1.0mm坝；外半省径趁±龙m委m院；内半匆径源±滥1mm冰；环向螺栓孔那孔径及孔糖位灯±暑1.0mm震。浸（均2尺）整环拼装的汁允许误差：相当邻环的环面间旅隙准≤道1.0mm钳；纵缝相邻块叔块间间隙深为蔽+和1mm炼；对应的环向啄螺栓孔不同轴冈度小于陡1mm碧。歪（涂3雪）推进时轴线联误差健≤址100mm宗（包括施工误西差、测量误差世、不均匀沉降果、结构变形及冲线路轴线拟合折误差等）。漂兵蓄局盾构机械选型忌盾构机的选型主是盾构法施工还的关键环节，物直接影响隧道柜的盾构施工方工法、工艺及施兴工成本。般盾构穿越的地雹层主要为稍密闹砂质粉土、稍多密淤泥质粉质顷粘土、可塑粉惭质粘土、软塑照粘土、中密粉台细砂，江中部诚分地段盾构底肆部为圆砾层。盘盾构两端接近市竖井处的地层踩为稍密砂质粉晚土、流塑淤泥征质粉质粘土层薄、可塑粉质粘妨土层。根据本愈工程的地质资瓜料统计，在隧批道洞身上部及轿通过的地层中缝水平渗透系数香在候8.0×10诞－富10钻cm牵/主s否至层1.2×10星－翼1切cm耀/态s尸范围变化，垂蝶直渗透系数较盘水平渗透系数钱略小。秒从幕本工程地质及础水文情况及工霜程特点舒分析甚，窑应采用泥水平遥衡盾构，以确北保施工的安全快。遵同时考虑到爪盾构涝江中段穿越渴圆急砾丘层盆，苗并有局部进入跪卵石层甚至遇符到粒径较大卵桐石的可能性，软因此苦，从确保施工赏安全考虑婚应玉选份用带破碎功能刘的泥水唯平衡淹盾构。摄忘徐抛盾构隧道衬砌园结构计算吴脱.1蔑律设计条件铁（依1样）计算断面的拒选取灯由于盾构所穿聪越地层变化较衔大，在大部分榆地段为软弱地偏层或富含地下凝水的砂息性销土层，但是在佩江中局部地段盗盾构底部位于显密实圆砾层中深。故在结构计委算时根据隧道览所处地层特征慕的不同选择命选港取沿R讨K晒1格+浸5氏00别、贷R述K蒜1是+戏67揉0时、梨R降K舒1被+枝83滩0畅等共计五个断养面作为典型控饺制断面进行分豆析计算逼。各个计算断特面的分布见另表赞小-1疮。坚描带计阳建算亲叛断对泊面症妈分暴见布盒狮表衣惨殿念项三表门卸SEQ表\*ARABIC\s3推1公截面燥编号骨里程桶覆土厚期度欣(凳m)恒隧道所在地层塌（主要）目侧压力全系音数蚕λ茫地层抗力系数妈K恋（抛MN/孩m愤）针1碑RK1+50宁0担9.8箩熔③错-考2须、脂③询-3圾、惑④顽0.38斜18衬2余RK1+67威0盈20.3纷④帐、荷⑤伯-2密、论⑥得-1戚0.5妄13闹3湖RK1+83毫0狠16.0街⑤辅-1剧、闭⑤勺-2留、丹⑥抽-2墨0.48曲19许4悄RK2+61凑0光23.8亿⑤境-2请、灿⑦佩-2中、拾⑧瞎-资1信0.40强30沙5昨RK2+92打0陕26.1跳④值、乖⑤快-1搅、芳⑤励-2旗0.49甜16缓（剂2盲）计算荷载及胆工况倒计算中主要考置虑的荷载有：他结构自重永：粱混凝土管片尝按市26KN/m洁3桨考虑；录垂直聋荷载惧：丽用讲泰沙基偶（松散介质平亿衡）理论嚷计算饱覆土垂直荷载泊。秋水平荷载握：毯对于粘性土地杏层，按水土合辫算计算首；妈对于砂性土地杰层，按水土分圆算考虑盐，并考虑水位瞧变化的影响唉。绞地层鄙抗户力繁：用地层弹簧什模拟。层施工荷载咳（千斤顶歉推访力、不均匀注路浆压力等）蛇结构内部荷载责（汽车荷载等逆）地震荷载作其它偶然荷载蚁，如人防荷载泽、爆炸荷载、差沉船荷载，抛厌锚荷载等肾结构设计时分蔑别按施工阶段押、正常运营阶改段可能出现的谈最不利荷载进咳行组合，分别逝进行强度、刚取度和裂缝宽度识验算。特殊荷亡载阶段每次仅纯对一种特殊荷榆载进行组合，晴同时考虑材料膨强度综合调整毯系数，不进行牲裂缝宽度验算拴。贺咏.2脆絮衬砌计算霉结构勺模型访由于本次设计寻采用通用玉楔形掠环错缝拼装，闲为了能够较为购准确的反映错餐缝拼装时环间狭相互咬合作用圣效应，故采用验梁驰—煤—利弹簧模型进行柱管片内力及变阻形分析计算，演并用匀质圆环斑法进行校核。脑（三1咏）酬梁获—屋—艳弹簧模型熔为了桶考虑蹄环向和纵向接栏头的位置和刚涉度，以及错缝仙时的环间相互台咬合效应六对结构内力的沫影响，采用缸梁升—父—精弹簧由进行了计算，逢计算逢模型柿见饶图辜晴-1耀所示芽。堡（忧2克）水匀质圆环模型厅采用匀质圆环粱模型拒计算矩时驼考虑环向接头狱引起的雄整体的弯曲刚悬度降低，取圆云环抗弯刚度离为转η忘E刺I蜂（涌η自为降<汁1但的弯曲刚性有村效率），然后娱考虑错缝拼装演后整体补强效炊果，进行弯矩菊的重分配（见葵图且闲-2绩）。盛图副怎SEQ图\*ARABIC\s3耗1黎快梁－弹簧端模式杂图傲主SEQ图\*ARABIC\s3部2助际院错缝拼装弯矩软分配示意图裁接头处内力薯：出M彻j夏=著（浮1昆-印ξ赌）钢×M读N广j暑=N汉管片上的内力糖：殖炮M蝴s皆=熄（觉1层+凳ξ粒）境×M鬼蚂N完s料=N领式装中详袋倾腥ξ—赚—嚷弯矩调整系数猎M样、报N蹄——龟—准莲分别为均质圆敲环计算弯矩和鸟轴力猜M哄j重劳、轧N宅j此替———么分别为调整后嫁的接头弯矩和挨轴力为M肾s坊卖、殊N桃s通盏———盏分别为调整后粥管片本体弯矩乡和轴力历忍.伤3激炒谎衬砌计算耐荷载却模型箭计算采用的荷丸载系统如图凯钉-啦3犯所示。管片衬增砌圆环与周围扭土体的相互作肥用均通过设置筝在衬砌全周只康能受压的径向摊弹簧单元和切事向弹簧单元来遵体现，这些单键元受拉时将自醉动脱离，弹簧苍单元的刚度由键衬砌周围土体崇的地基抗力系顽数决定。阁迫败3矮舍荷载系统示意据图赚暮.进4盖勺诵管片内力计算捷结果泪铅族县略掠笑倚计算结果如表夹也嫁3残所示。污管片内力（每枣环）和变形计态算结果屿倚吸月垂床曾膛3豆截面编号暂里程蚕最大正弯矩骆（从kN·琴m望）炮最大正弯矩望对应轴力渐（恳k讯N蜡）图最大负弯矩沿（缓kN·诱m畅）仆最大负弯矩压对应轴力却（贼k塑N似）饲最大直径偏变形忧（赴m话m酿）首1堪1+500乡724.2馆1945.9蛛427.6样2710偷14.02箩2吸1+640德619.2慢2570.3现363.2凯3225.6蝶13.51链3掉2+000信1009.6楼3626.1宜794.9渠4676.6疤25.28远4滑2+650赌975.6诵3839.5或556.1关4811.4事22.85奇5仍2+910朽1035.5劣3547.1失682.8皱4613桂22.38障6鸽3+050巾877.3顽2069.7煮593.6阔2912蜘17.19苹询.她5驾摄迹管片善配筋箭根据控制断面决内力计算结果炊，结合地质及菠埋深变化情况治，管片配筋分蝴为迎A畜型拾、钉B披型悼、症C匪型三种类型，叶不同类型配筋仆适用的里程如隐表耍滚类4母所示。江管片塔分段配筋表倦守停扫耻搭破础4帅起点伸里程设终点缘长度浊配筋类型建内侧烛配筋抗外侧崇配筋担LK插1戚+土34斗4卷LK树1闯+抓58豪0征236穴A真型滥6凭φ减25+苍8喇φ游20虑6榴φ拳25+诊9种φ镇16锐RK爽1牺+屠3蔬40布RK腊1恋+弊58洋0毕240食LK赠1皂+榆58兔0枣LK巷2和+写88猾0舌1300郊B助型象6窑φ施28+岛8喂φ射25争6秆φ旨28+椒9易φ隐20柱RK碰1浩+罚58铁0愉RK浸2维+闲88聪0雹1300安LK谈2荒+稳88尼0急LK喷3乱+残1系10拒230巾C北型甩1锤4盲φ佣28蛙6粮φ黄28+铃9椒φ现20覆RK盾2南+或88滥0棚RK清3咱+睬10京8膏228俘食田候近距离隧道施摘工影响及盾构沈掘进对堤防工炭程的影响分析狠咱.1沃医近距离隧道施右工影响分析且在已建隧道品一侧意平行施工新建行隧道时，后施候工隧道对土体摘的扰动以及对茧先行隧道的变农形及内力均将云产生影响。根浇据既有盾构隧颜道施工经验，谣一般当二条隧绞道的净距睡≥播1腿D者（桨D傻为隧道外径）夺时，其影响已精很小。本工程前在工作井附近和，隧道间的净还距为跌5.32m竟＜垮1D绘(姨11.3m)穿，设计时已充满分考虑近距离仪施工时二条隧释道的相互影响雾。庆后施工隧道与花先行隧道间的钟相互影响主要缩考虑以下几点船：欠（控1带）后施工隧道幸盾构的推进对允先行隧道的挤席压和松动；垮（秧2佳）后施工隧道吃盾构的盾尾通斥过时对先行隧窃道的松动；辨（努3资）后施工隧道济的壁后注浆对庙先行隧道的挤榴压；矛（逆4记）先行隧道引岩起周围土体的疮松弛对后施工制隧道盾构的偏场移等。农伴随这些现象扰会发生管片变挥形、接头螺栓腥变形、渗水、奇地表面下沉量逢增大等。质本次扶初步设计释选取接近江北那工作井近距离甩段采用有限元烟法进行隧道影划响分析。该段搁隧道覆土约互7.5m拒，隧道线间距刘17.熄62拳m涂，隧道净距啦5斗.茅32蛙m飘。盾构段先施条工东线隧道，害西线隧道在东蒸线隧道贯通后呢再掘进通过该熟段。房图项趣-1侮为该段近距离呜隧道影响分析产模型。层后继隧道推进叶时对先行隧道反产生的影响主豪要表现在先施糠工的隧道会产榜生附加位移乒，REF_Ref78124158\h辽图祖6.1.5舅6.1.5秃2光示出了这种影泪响闹。因同时，由于该四近接段的覆土滩较浅，先后施讯工的隧道对地沙表的影响也较析为明显，两隧扶道净距较小，闪使得沉降槽重敬合部分较大，深图精避-罚3诱示出了该位置长先后隧道施工芬对地表位移的喇影响，由图中川可以看出，地撒表最大沉降可疏达金10cm漆。施工时需要苍引起重视，并尤采取跟踪注浆拢等沉降控制措速施。踩图丙咳刚1劣壳厕近社接施工咐影响分析单元思图旬图橡迈脊2累蒸娱后施工隧道废对先行工隧道捏的影响（水平蜡位移）露图您定软3笨乒近接施工对地泛表的影响（竖贴向位移）殖为进一步减少至施工中两条隧亚道的相互影响戒，施工中采取改如下技术措施化：兄（捐1袜）先行隧道应烟及时作好纵、钞环向螺栓的连滩接工作；争（广2厅）加强先行隧性道衬砌管片的刊应力和收敛量微测；观（许3案）根据监测情蔑况及时调整盾飘构推进速度、慰同步注浆量及递注浆压力，稳翁定隧道间的侧叔向压力，尽量始减少隧道产生金的偏压。赵则.2弦锈盾构掘进施工颤对堤防的影响真分析练（喷1情）堤防工程概揪况代庆春路过江隧予道穿越北岸临咬江城市防洪堤级为杭州市市区俱防洪确保线。胖杭州市城市防式洪堤工程建成犬于侵199有8援年，堤顶高程舒为错11m丙（含挡浪墙顶拔）按五百年一坚遇设计，堤角胶按百年一遇标叼准设计，堤塘单结构是在原围球堤基础上改建捕为重力式混凝邀土挡墙。隧道涌南岸防洪堤为裁钱江确保线海渔塘，是杭州市扮滨江区及萧绍库平原的防洪屏旅障，按五十年射一遇标准设计族，但目前堤顶宾高程已超过设趁计标准。标准恳堤塘建设功于灶200崭2耳年竣工，堤塘芽结构为带有平壮台的复合式斜来坡，堤顶铺有涉沥青路面，宽怜7m递，外侧设有挡宋浪墙，挡浪墙冈顶高程为各6.17m堂，再暗外坡侧改建为隶带有灶2m碰宽平台的复合匪式混凝土灌砌颠块石护坡，堤孔脚设有钢筋混侧凝土护坦及小裁沉井防冲刷保氧护。驰（喂2局）堤塘沉降监蹦控指标美根据《钱塘江轿杭州市庆春路更过江隧道工程炼防洪评价报告爆》提出的堤塘缘监控指标为：兴北岸不均匀沉拒降斜率控制值饲为舅0.1柴%仪，最大沉降量愧控制值为蹄2cm疏；南岸不均匀陪沉降斜率控制浆值伴为参0.2炭%填，最大沉降量杠控制值为喝3cm诵。致（沉3宣）盾构隧道施眠工对堤防工程搜的影响分析剧在盾构掘进施吓工过程中，盾问构从岸边堤防羡结构下穿越，侮必定会因地层胞移动而导致堤狗防工程结构产庙生不同程度的投沉降变形。盾叨构施工引起的城地层损失和盾号构隧道周围受错扰动或受剪切哨破坏的土层的欣再固结，是地壶面沉降产生的催根本原因。要为预测盾构隧活道施工穿越堤俊防时引起的堤独防沉降量，本夹此设计采用有彼限元法进行了求分析计算。根插据地质和施工观条件，假定地遇层为弹塑性介僚质，将沉降视揉为力学过程，亿防汛墙结构和膜土体采用平面菊应变单元来模遮拟，隧道衬砌术采用梁单元模务拟。根据东、彼西线隧道先后泽施工顺序，考沾虑两种工况进友行计算。计算钢结果为：东线柳隧道先穿越堤掌防隧道结构顶鹰产生的最大沉劲降为挣1.9cm饺，堤顶防汛墙坏产生的最大沉两降为柴1.1cm邻；东、西线隧硬道均穿越堤防气隧道结构顶产赠生的最大沉降遥为简2.0cm叮，堤防防汛墙距产生的最大沉巡降为纽1.3cm验，详见图锁茧-黑4蛾、调图监铅5总。筹图呢则-令4规奏屋东线隧道穿越蔽堤防时地层沉化降等值线图答图壁拨-最5嫁烦拣西线隧道穿越警堤防时地层沉久降等值线图竿（葡4民）盾构穿越堤闲防施工时应采蝶取的措施踢a忘摇严格保持开挖膜面的泥水和土技压平衡，减少混对土层的扰动个。不得超挖或挎欠挖，防止过剥大的纠偏。尊b促购加强盾尾多点赶、均匀及时注暴浆。姻c蚁瘦加强检测，及琴时反馈防汛墙扬的变形、沉降盏信息，以便采觉取二次注浆、愉防汛墙底部注谜浆等技术措施扇。桶伟乌城盾构隧道段纵楼向设计话身.1到吧隧道纵断面概祝况叔本工程隧道纵劲断面设计有以爆下几个方面的错特点：毫（浩1语）隧道穿越地淋层渗透性变化刑较大，纵向上队两端为粘土层拔、粉质粘土层保，渗透性差，社而江中段及两宪岸部分地段地帅层均为砂砾层败，透水性好。手在结构受力上猜部分地段表现尤为水土分算，驻而大部分地段蜜为水土合算。樱（目2市）地面地形在抗两岸边段变化晨较大，泻隧道覆土厚度样最小聋7.5m跟，江南大堤处煮达到锦26m标，篇纵向荷载不均族匀变化大。顶（趴3边）隧道在纵断数面布置上还表冈现为两岸段为乐软弱砂层、粘而土层，江中段鸭局部位于圆砾钩层之上，地层挥基床系数差异谈大。销（胖4姑）症钱塘江割河床断面冲淤姥变化幅度较大早。众临.摸2少尖探隧道纵秤向设计痰隧道纵向荷载塔差异大及地基挨软硬不均是盾线构隧道段的主习要特征之一柴。此外，在盾席构段与工作井锐相连接处，为变了满足防水需矩要，采取局部宗刚性连接，这迅就造成纵向刚避度差异较大。蔬以上因素都会蒸使得沿隧道纵抵向产生不均匀爱沉降，并在地绕层、地形突变糖处和隧道刚度嫂突变处产生很裕大的变形或应副力，尤其在地勇震条件下，这泥种影响更为明劣显。针对这种狼情况，设计中租在地层、地形烧突变处和刚度说突变处的纵向贡螺栓连接上均城采用弹性垫圈蓝，来达到吸收窄变形减小应力脂的目的。并对尘此进行了若隧道纵向受力勇分析。小膊.锦3倒荡希隧道纵向计算螺纵向计算主要倦研究在静力作盛用下盾构隧道社纵向的变形、厕不均匀沉降以像及结构内力变记化。本次盒初步甚设计采用食有限元炎软件对盾构隧春道进行整体纵乡向分析，把盾粪构隧道简化成江刚度沿纵向不锻变的连续梁单恳元，对于环间抹接头影响根据爽在拉压、剪切继或弯矩作用下岸变位相等的原店则，换算得到捡盾构隧道在拉铺压、剪切或弯悲矩作用下的刚湿度折减系数。甜盾构隧道所受积水土压力根据已前述原则分别亡予以考虑，隧粗道下侧的弹性腊抗力采用樱地基挺弹簧模拟。计轻算结果见料图访省-1杨和窃图撇愚2江。改通过计算可知臂，斗隧道的夜变形和内力均购在喇承受能力范围木之安内。统图浩并亿1庄余讨圆形隧道整体豪纵向分析弯矩色图蜓图遭屡杜2狱敞脖圆形隧道整体汗纵向分析隧道皂沉降图话6.1.将7居症施工及运营阶树段隧道抗浮计岔算俊（灾1泰）施工阶段抗李浮计算掘在施工阶段，定以历年实测最谋低冲刷线作为到控制标高，对价江中段隧道最练小覆土截面进俩行抗浮计算。限该处最低冲刷仍标嗓高扰-14.涌8葵，路面设计标抢高肌-30.07柏6庄，覆土厚度才8.04m蔑。只考虑管片秋重力和覆土浮丹容重，计算得逐施工阶段抗浮梁安全系汗数沿K瞎＝汉1.36竿，满足抗浮要缸求装。掩（敏2秧）运营阶段抗切浮计算单运营阶段，以贪三百年一遇预齿测最低冲刷线拆作为控制标高阶，对江中段隧锣道最小覆土截女面进行抗浮计辟算。该处最低苹冲刷标织高孔-17.晴7娘，路面设计标蠢高幻-28.棵587般，覆土厚甲度缠3.5荣16好m奔，熟计算得运营阶要段在最大冲刷栋条件下味（不计摩阻力忍）碗，结构抗浮安岗全系罚数拌K贪＝搁1.1申6喜，满足抗浮要布求就。饲6.1.鼠8条乞盾构段内部结列构设计轧宅.1骄盾构段路面板辈结构设计丙（裂1腰）路面板结构悬布置限根据本隧道总骗体设计，在圆顷形隧道内按一先定间距布置逃韵生滑梯，并在垃江中最低点一辨定范围内设置泪江中泵房。故搜对于路面板结及构而言，有一仅般段、江中泵户房段以及逃生准滑梯开口段，野其具体分布情荷况见隧道纵断钟面布置图。恶（讯2页）路面板结构乒设计封本工程隧道内视路面板结构设但计时，车道板畜结构形式较简爷单。计算荷载禾城眠A剩级。根据结构俊受力分析情况翻，路面板厚杜350mm迅，中部支撑墙衰厚垫300mm玉均满足要求熊。馅6.1.狼8例.2驱返绝江中泵房结构争设计镰东西线羽分别接在定R茄K2+纷61戒0喉、雾L顿K2+吧610泼处设置江中泵膀房。江中泵房意设置在道路路吹面板下，宽竹2.0m腹，深智2.箱4胖m丹，江中泵房段猴长赴15.术0页m屈。在圆形隧道权断面布置上，形江中泵房设置葵在路面板下，盐其余两侧分别磁为紧急疏散通琴道和电力电缆崇通道，具体布拴置见连图翻蕉-1友。瓣图过6.1.珍9昏庭1域凶敞江中泵房段断屋面结构图辩东堂西线分别势在贸LK2+尿610弯及态RK2+添610暑路面下设置排邪水沟，将路面蝇侧沟的集水引展入江中泵房。酬同时在江中泵每房两端设置集赴水沟，将线路寺两端排水沟汇汉集，并用潜泵阿排入泵房内。奇根据排水需要扁，在路面板设姑置映4团个训800mm端×款1400mm筋的设备吊装孔搭兼人孔，在路例面截水沟与隧朽道中线处设置暮Φ敏400mm鬼的下水管，路湿面结构预留相连关设备孔。根肤据结构计算结偷果看，路面板仙开孔后，路面奥结构能满足使蠢用要求。要酱.冻3波资烟道板设计趋车道上方的烟最道板采用预制弹钢筋混凝土板吃制作，板屠厚氧10c锤m您，幅格宽群2.0纸m毒，通过吊杆与沸隧道纵向螺栓堡连接。板的边畅缘设置企口缝洽，用氯丁乳胶香砂浆嵌缝，以中满足烟道的密兼闭要求。晋6.2晋貌岸边段隧道设区计奏迎缘钓岸边段结构概论况挺地下明挖段结堵构包括江干区刘江北段和萧山流区江南段。鸦江南、江北工汗作井已施工，辜本次设计不考种虑。拦江北段分为主苦线段叼、吹Y克匝道段逢、誉Z漏匝道段。主线懒段里程讲左线：即L较K0+胜415删～俘L夜K1+秒319好，金长链904拖m顿；右线爬：之RK0+41近2.0技4赚～广RK1+动315.13困，胳长瘦903.09幻m评。结构分为引柏道段、明挖暗益埋段栋二秀部分结构慢；谅Y眉匝道里程芝YK0+陡8陪12.234坛～天YK1+10的5锻、沉Z刷匝道里市程花ZK0+8尘6报9有～椒ZK1+18篮0宪，结构分为明盆挖暗埋段、敞兆开段迟二部分结构。胡结构主要位于巧①洞-1赖层杂填土、狭①值-2愁层素填土、阳②裂-1奥层砂质粉土、殊②妹-2阁层粉土夹淤泥匹质土、荣③质-1味层粉砂夹粉土贺、裁③所-2块砂质粉土中。练江南段分为主机线段碎、辟A炸匝道段怎、增B瞒匝道段。主线欠段里程步左线窃：浊L留K3+指133境～蜘L劈K3+44耳0夺，长对307汇m拦；右线控：旷RK3+希129.09渠～并RK患3行+老434.08速4优，换长梦304.99乌4至m羊。结构专全骨为明挖暗埋段选结构奔；乒A西匝道段里支程塑AK0+兰150.55愤～卖+55角0块、仔B疼匝道里唤程杂BK0+部114.07响2肝～勿+51鲜8之，结构分为明懒挖暗埋段、敞宏开段二部分结永构。结构主要充位于返①持-1浆层杂填土、点①硬-2米层素填土、团②予-1款层砂质粉土、着②没-2深层粉土夹淤泥锋质土、踏③评-1孙层粉砂夹粉土隐、似③于-2言砂质粉土阿、摆④紧淤泥质粉质粘违土仰中慨。耕尺燕丹明挖段基坑围拾护与防水设计桌及基坑加固处鞋理画涝.1滋瓜基坑围护形式伏的选择厉基坑围护形式转的选择必须根借据基坑开挖深斤度、地质情况双、场地条件、钳环境条件以及严施工条件，通伶过多方案比选斗确定，所采用呼的围护结构应昆安全可靠、技苍术可行、施工六方便、经济合锅理。娃根据《建筑基催坑工程技术规鲁范》溪（贼YB9258肆-9企7夸）及《建筑基您坑支护技术规溜程》里（溪JGJ120解-9救9恼）规定，基坑汽侧壁安全等级软及重要性系数碍为二级。基坑露的安全等级：轧基坑深度大于萍或等于疤14m乔时为一级；基数坑深度小于柔14m彼且大于或等于岸8m走时为二级；基械坑深度小于绵8m找时为三级。强（煌1晨）围护结构型阔式忆我国常用的基灶坑围护结构型朗式有土钉墙、累钻孔桩（或咬满合桩）、地下截连续墙、搅拌椅桩狂、冒SM罪W牵等多种结构形喉式。诵本工程江北段丰穿越半钱江路、例富春江路和之酬江路。糊其中下穿的之岔江路可及其悄北侧庆春东路揉为近期新建道狡路，双从向绑6仍车道，交通繁纽忙，富春江路普至之江路段现挥为荒地，有水欲塘分布。江南顷段现多为渔塘差和苗木，有零拖星居民分布，锡具有放坡开挖庙的条件。驳从工程施工方贷便苦及对周边环境汉的影响扫角度出发，结概合工程造价的俗比较，直因佩江北段震基坑处于既有摘道路上，为减蛙少对既有道路添行车的脂干扰窜，江北段基坑地均采用垂直开促挖，僻基坑深度小于温3叠米婚的地段采用水浊泥土挡墙。扔江南利段基坑顶先汁用巡1帜：盾2马坡度放坡扶2遇米签后再进行垂直眨开挖，凡对于基坑深度才小于直5m幼的俯地段壳，设计采用放宵坡开挖的型式舒。晶在各种围护结牛构型式中懒，盘SM狂W钟工法具有经济旗、施工工序简吵单的特点，该陵工法在华东地舒区使用较为广脸泛护，埋但是适用的基管坑深度较浅一灌般电为俘1下0据～游12谦m餐。因此，陷对于基坑深度邻小于侨1种2警m考大于作3痛m暮的雄江北段基坑和卸基坑深度小于中1纠2绳m续大于嫌5m栽的江南段基坑疾，设计采艳用笼SM伤W叨围护结构型式比。理对于基坑深度河大于泰1飘2猪m睡的基坑，适用宇的围护结构型性式有钻孔桩（琴或咬合桩）和精地下连续墙。下由于钻孔桩咬松合桩缴施工工艺较难感掌握，为简化水围护结构形式核，冠设计采用地下催连续墙围护结酷构型式。沿靠工作井德后续段部分，泛基坑深度较深栽，翅且位于己⑤抓-砌2视层粉质粘土、光⑥鞋-僚2庆层粉质粘土、准⑦泛-浩2坑层粉细砂食，汤地下水位较高夕，舌基坑开挖深度瓜大于幻12m返地段厚采用地下连续军墙是最适合的绸围护型式。喇根据以上的分塌析，按开挖深键度的不同，经香工程经济、技哗术综合比较后倍，推荐采用的南基坑围护形式罢见表饭陆-表1跃和洲表驰迫2哪。锐江北岸明挖隧葵道段及竖井基趣坑围护结构型及式表董胃闲表椒道1伪工程段捞里巴迟虑程电基坑深度逝（酿m抹）案基坑宽度拳（泡m店）圆支护类型以主体扒隧道段交L苏K0+暖415挤~+4忙75取1.2娃～场3.贡2竟21.9搂水泥土挡墙尝L屯K0+锹475楚~映+685犯3.0轧～穷10.6获22.3~2喉2.9宋Φ虚6惜50mm水SMW源L鹅K豪0很+达685拖~+裁1000授10.6招～豪12.9输22.9~4贝1.8尝Φ聪8窑50mm姨SMW起L对K锻1狼+涝000认~谢L纲K港1猎+渗090钟12.9何～胆13.5刚41.8寨60朵0mm戚连续墙耀L连K染1窃+暗090魄~盲L氏K燥1数+泊319拥13.5着～哨16.1若41.8~2岁6.8歌80鸡0mm温连续墙某Z备匝道获ZK0+8叙69谊~+笼899傲2~3.2歼9.9狗水泥土挡墙窜Y陵匝道笔YK0+票821.23构~+测865.23文3.0奋~4.7响9.9聋水泥土挡墙高剧江南明挖隧道培段及竖井基坑鸟围护结构型式辩表数哭梁表歪骡团2茂工程段泼里施尿春群程席基坑深度男（欣m拆）明基坑宽度属（浮m膀）植支护类型辜主体选隧道段菠主线株东线：点L炭K3+133却~+440鉴22咬.2~17.著1扩10群.5悦～跃2检2缓8册00mm磨连续墙访西线：吸R踪K3+1么29.09衡~+4而34.08估21.5龄~体16.7污10.渐5日～覆2挂5盈A著匝道痛AK0+消150.55巩~+酷320.55霉1贡7渗~克1籍2衡10眼.5就～参10钉600mm衫连续墙疤AK0+叶320.55作~+肝373俗1矿2腔.0揭~碌9.5虫1抚0秘～潜11.3勉Φ芒8某50mm副SMW于AK0+穗373兰~+刃463魂9.5肠~拌5.2群11.3您Φ下6喊50mm芦SMW窝AK0+廉4姻63知~+550期5.得2关~0硬1释：祥2朗放坡葵B令匝道哨BK0+叉114.07贪2蒙~+年294接1拔7.2际~很1疯1.7撕10财.35组～照10.75克600mm燥连续墙御BK0+醒294疼~+笑339怕11.7在~徐9.5赞10篇.75委～偏11.65阳Φ谢8砌50mm娱SMW旨BK0+抗339痰~+责426简9.5轻~沸5.4房1俘1.65况～颂11.05泳Φ习6雾50mm氏SMW惠BK0+4董26敲~+518羊5.乌4绍~0传11.05迎～傲10.5烟1请：挖2乡放坡蚀（薪2懒）支撑型式坛设计采用钢管锐内支撑的支护斧方案。剖主体隧道基坑绕跨度较大，江工北段约炼2裤2侄～络4猜2孤m织，江南段哄约脑10.钢2丈～惑2婶5坟m贩，根据基坑跨真度大小在支撑管中间设置宰1择道盼或损2咏道鞠格构柱板。播岔.2蒙筋基坑防水方式扮的选择茫（显1挂）不同基坑防房水方式的优缺秒点分析盈根据既有基坑欢工程经验，可阴以说基坑防水斗方式是否可靠积是基坑工程成赠败的关键。目永前深基坑工程谣对地下水的治首理方法大致可匆分为：纯降水岸、纯隔渗和隔抗降结合三大类虫型。①纯降水摘纯降水一般只捏能用于基坑开湿挖深度不大或尘开挖深度较大德但降水对周边震环境影响较小时的基坑工程。②纯隔渗滥纯隔渗一般仅泄用于基坑开挖同深度虽较深但委基坑面积小或式有十分严格的序环保要求的基探坑。③隔降结合冈隔降结合方式址集中了隔渗与瓣降水的优点，丑对周边环境影亭响较小。事（桐2嘴）基坑降水方靠式的选择络本工程江北与碰江南两岸明挖桃段，分别处于叔已建和拟建道戴路中间，所处抹场地地势空旷倒，周边基本无估建筑物和重要尸管线，对基坑广引起的地表沉窑降无特殊要求插。设计采用基课坑内井点降水巷方式。降水深优度为基坑底以亏下淘1m夕。因基坑深度小于压及等于昂6m钓，采用轻型井狡点降水。基坑马深度大于砖6m怖，采用深井井焰点降水郊，其中江南段醋东主租线宽LK3+13株3~+363呆.9伙2窗和西主倾线榜RK3+12顾9.09~+慧434.0扣8槽段为降低承压鞭水闪，感其余地段为疏越干坑底土层。脏拳.3轧如基坑加固处理弃的选择蒜基坑加固措施抄目前较为常用锡的水泥土搅拌喷桩、高压注浆丰、碎石桩歼、偿CF弄G废桩。几种加固兆措施中：婆水泥土搅拌桩冬：相对经济，胡适用谋于霉1屯6悬～镇2通5煮m缘以内的地层加摘固，较适用于肉较为松散的粉惯土、粘土；颤高压注浆加固坛：加固深度大醒，较适用于粘窗土层，淤泥质京土存在加固困案难、蹄效果奥不理想，砂层恋存在加固范围竟难于控制的缺具点；哭碎石桩：加固敲深度大，加固侄效果较好，造谱价的较隙高；故CF固G含桩：加固深度贿最大，加固效收果好，但是其橡造价高。显根据工程实践呢以及地质、水胖文条件：虾江北段秋结构主要以私②赌-肯2主层英粉土夹淤泥质女土、君③舞-1摇层粉砂夹粉土虚、衣③摧-2厚砂质粉土院作为基底层；叠地基承载力满衡足要求，股对于结构抗浮俊不满足要求的败节段采咸用即φ笼80跟0萍钻孔灌注桩处爪理竿，其余地段地抵基不作处理。齿江南段结构主租要婶以彩④怠层淤泥质粉质歪粘土、政③爸-迫3换粉砂夹知粉土滔、皮③艳-2拒砂质粉土作为泪基底层疫，对结构底处住于坟④秆层淤泥质粉质避粘土上的地段锁采用水泥土搅柳拌桩抽条加固龙，间隔枣3m缩加固，加固宽仿度为妙3m争，深度为坑底玻下涂4m窑。齐对地铁与隧道昂交叉段地基采尖用高压旋喷桩瓶加固，加固深爪度至地铁结构途顶面，地铁侧冠面加固范围鉴3m恐，深度至地铁榜结构顶面以下诵3m冷。枝对于结构抗浮这不满足要求的景节段采滤用画φ信80查0扬钻孔灌注桩处忘理爆。丰盼剃堡基坑围护体系寺设计漏摆.1章中基坑围护体系拦设计原则责（借1肿）明挖段工程堂应根据周围环赖境条件，基坑掌开挖深度、支办护结构功能等帅确定基坑工程肢等级，并按相应应要求进行设呆计。恭鉴于本工程所终处场地较为空症旷，特别是江讨南为大片蟹塘辛，设计建议采浙取先期进行大形范围的地面清辣表工作，以降添低地面标高，释较少围护工程伯造价。叮侮辈萝娃槐药隙衰（谋3讨）设计中应根箭据不同工程段伯的设计要求，羡分段采用合理亦的支护体系。箱（京4早）支护结构应津进行强度、变路形、坑内外土搁体稳定性、围次护墙抗渗等验考算。当兼作上倡部建筑的基础言时，尚应进行稀垂直承载力、李地基变形和稳革定性计算。稿（润5术）当围护墙兼沟作岸边段主体赞结构或与内衬趣共同受力时，拆应与主体结构背底板、顶板等少采用可靠的连创接，确保变形洞协调。脑（奔6陕）确定围护结垃构的入土深度应时，必须进行拣墙体的抗滑、鞠抗倾覆和整体惊稳定性以及墙告前基底土体的贺抗隆起和抗管铁涌稳定性计算牲。推课.2寻嚷江北明挖暗埋司段基坑支护设腿计清江北明挖暗埋脆段瞧（拉JB什1凤7颜～帅JB祝31丝节）捧与其左右侧军的踏Y男、口Z世匝道是紧靠并用行布置的，基怪坑开挖需共同效考虑。此段基兄坑开挖深度为峰12.5纯m寇～拉1易6尖.2m宣，基坑沿庆春宇路穿越富春江济路、钱江路。古其中庆春路为感近期新建道路均，双酱向开6算车道，交通繁蚕忙，富春江路丸至之江路段现惠为荒地，有水肆塘分布。根据莲基坑所处的环征境及开挖深度顷，开挖深度大敬于伤14m效的地段掌基坑安全等级量定为一级；巾开挖深度大于既8m恢小于底14m祝的地段已基坑安全等级螺定为二级。仍根据基坑深度高JB唉0辽6陶～析JB卡09唱基坑深度为购7.0屠～陈1葵0料.扑8堤m痒，裤采鞭用慧φ顽650mm圾水泥搅拌或桩切+闪H卸型钢壳，查设置养2深～举3雀层横撑，横撑巧采用￠继609mm绕钢管，纵向间凳距为萝3m玻，察在横支撑处设良置淋56竖#泳双拼工字钢围武囹春。消Φ鸦6咏50mm土水泥搅拌桩平招面布置见图捷景-丛1宾。昼图凝成-神1赔歉兵Φ饱6顿50mm示水泥搅拌桩布去置图嫁JB饺09眯～巷JB郑20杠（球其中包与括乌Y哨、速Z承匝道）基坑深国度为满10田.8按～湿1舟3迁.全2甜m溪，围护结构采门用委φ浓8旬50mm届水泥搅拌兔桩尚+祸H幅型钢胖。音Φ熟8跌50mm桃水泥搅拌桩平晒面布置见图到俊-忆2诉。废JB促09迫～费JB考20挥段内设置牛3多～趟4绸层横撑，横撑满采用￠蔽609mm路钢管，纵向间蜡距为眯3m处，在横支撑处忌设蛙置谨56汽#默双拼工字钢围炊囹。衣图格迎-笑2棚逐乞Φ印8浅50mm味水泥搅拌桩布蝴置图屠JB警20俘～被JB四23裁基坑深度为论13.2铲～轮13.7匙m好采用地下连续嗽墙，连续墙的匆厚度特6溪00mm侵，设置刚3亭层横撑，横撑析采用￠溪609mm权钢管，纵向间掠距为晒3m岭。屈JB厉23呆～妖JB煎31炭基估坑深度为转1口3.7么～院16.2辣m击采用地下连续苹墙，连续墙的既厚度拐8荣00mm还，设置泊3窜～申4闲层横撑，横撑灵采用￠摇609mm猾钢管，纵向间术距为惊3m筑。芽JB0乘3疮～争JB返31姻基坑宽度达到沿了穗2钥2皮～丢4距2献m伙，为保证内支区撑的稳定，每吩隔篇9m蚀设每置炸1倚～买2诉道菠立柱，采用￠彻800mm帆的钻孔灌注桩拢，内插边距为鲜470mm圆×赖470mm蚀的格构型钢柱修。横撑间采用盾联系梁连接。昏本地段所处场鹅地地势空旷，秃周边基本无建旱筑物和重要管喝线，对基坑引充起的地表沉降材无特殊要求。忽设计采用基坑缎内深井井点降侨水方式，降水韵深度为基坑底卖以下耽1m蓄。翅江北紧JB07球～蓝JB08蔽节段结构位于叠钱江路和庆春捧东路交叉口，膏钱江路存在病110KV单电力管沟哥(2X1.候25mX蔑0.9m樱)隐和膨220KV接电力管沟各(代1mX愁1.4m绿+2X1.3音mX倘1.4m依)育，埋深码0.5m遇～统1.2m墙，横穿庆春东贡路，工程施工计时应采取悬挂竭保护措施，确薪保电力线安全干。惩湖江北盐JB扑07崖～译JB临26龄节段结构位于劳钱江路与灌富春江路复之间，霸工程实施时应森考虑分幅施工诉，合理组织交拢通导改，确保夜钱江路、厚富春江路盯及庆春东路社在工程施工期姥间通行。逗江北运JB遮26王～戚JB突2线7腰节段结构横穿愁现状新塘河，雕设计考虑先期恭施工河流两端浮结构，然后将轰河水导流至已些施工结构上方叨，在剩余结构雹完工后，恢复逢原河流走向。宋（崇1缓）结构计算①计算模式酱挡土结构在施怖工阶段仅作为或基坑围护结构堡考虑，在运营鹅阶段连续墙与粮内衬作为撕叠鸦合结构共同受停力，连续墙结颜构与内衬隙结构共同承担沟相应的内力。隙按照平面框架阵单元计算，考命虑开挖和回筑厘阶段的实际施提工及受荷状态危各工况的内力栗及变形。计算扬工况见图榴兆-歪3宵。想计算时，考虑崖墙体的先期位伸移，钢支撑施演加远50%~80局%震的设计轴力作载为预应力。伞下面选取基坑杂最深的位置分应别叙述地下连国续墙。月拍地下连续墙：映计算断面基坑滩深度为题16.畜2淋m坏，连续墙入土忆深度摄11.8告m株，基坑宽度为营37.2俊m将，地下水位为税地面以下咱0.5m婚，考虑降水为芽基坑下肌1m雪。德图沟旬3垄冻计算简图丰用弹簧模拟地喇基反力，弹性通抗力系数乞为怎10000~枝30000k屑N/m买3粪；②计算荷载正根据《建筑基亮坑工程技术规脖范》丢（荐YB9258爽-9蹈7如）计算基坑外嘉侧主动土压力猾。地下水位以万下对于粘性土披和粉土采用水灰土合算，对于偿砂土采用水土识分算原则。考地面超载摄按锁20kN/m胡2静考虑。港钢支撑采驴用懒Φ疮60尝9火钢管，壁厚然16mm屈；吨钢支撑轴向刚斥度系数，根据典计算。箩式中挖：许l伸-冰支撑长度贷点S捡-傍支撑间距慨映E鸣-业钢支撑的弹性轨模量限贼A控-汁钢支撑截面面剩积③计算结果袜A扇地下连续墙的尝内力、变形及虑沉降如REF_Ref77677900\h娱图鲁6.2.3欢4见所示。删图荒廉遍4且贸地下连续墙断云面支护结构内鹅力包络图顿基坑抗隆起安核全系贤数仅K户为遮2.2芽2拿＞置2.唱0饿；抗倾覆稳定莫性安全系耍数妻2.缴6果6松＞罪1.们2至。以上计算表本明支护体系是济安全和可靠的粮。越（网2伶）基坑防水及篮基础处理包江北互段叫JB上0吹4萄～临JB碰31休处于新建道路析上，由于基坑耐两边均无建筑债物，采用单纯捕降水就可以满模足环境保护的班要求。因此，天本段基坑采用鸦深井井点降水两，降至基坑开办挖线下藏1m指。注（惰2璃）塌纵向不均匀沉鼠降及基坑稳定曲性控制韵由于地层的不愁均匀性和纵向庄长度较大，造源成结构沿纵向柴产生不均匀沉维降。不均匀沉勺降使结构内产驳生较大的内力暑，当内力很大功时，结构将产怠生较大的裂缝魔，破坏了结构司的自防水功能赚，并可能使防季水层断裂。为酱减少不均匀沉加降对结构造成演不利影响，沿锡纵向每隔令3蜜0m纳左右设置一道弊变形缝。即袍.扛3色江北明挖敞开薯段基坑支护设奇计称根据本段工程脏所处的周围环披境及开挖深度麦，基坑安全等处级定为三级。居JB0缩3乖～棵JB0符5狂节基坑开挖深殊度按3.储0眼～扫7.柴0宗m内，采杜用慢φ奉650mm仪水泥搅拌路桩溉+忍H熟型钢作为基坑炸围护结构山，毕φ博650mm冬水泥搅拌桩平赠面布置见图介净-格1帝。脆贿拳比横支撑根据基讲坑开挖深度，氧设爸置菜1~义2台层，横撑采用壳￠厚609mm咐钢管，纵向间迁距烤为躺3级～场5棕m欢。在横支撑处鼓设阴置庄56卸#掉双拼工字钢围忙囹。股JB0先1式～穿JB0校2效节基坑深度为明1.3文～童4金.3紧m荷，基坑采用锡水泥土挡墙郊。叫（孕1慕）结构计算观φ游650mm纳水泥搅拌坚桩秩+双H势型钢只作为围嫂护结构，施工石完成后拔除，嘱故计算时只考禽虑其施工阶段利的受力。下面倘选词取白JB0浙6嚷节进行围护结筛构计算，计算骆断面基坑深度验为喜8.0m鸭，围护墙入土勿深度为再5m失，地下水位为案地面以下心0.5m份。计算结果如备图忧吧-6尤所示。狮图酷脾-6豆资滨φ典650mm尚水泥搅拌桩支贼护结构内力包滥络图番基坑抗隆起安嫂全系欠数爆K慨为扁2.4攻2证＞弄1.尊7顺，抗倾覆稳定值性安全系识数待1.8考4猎＞专1.0箭5逗。以上计算表荣明支护体系是敬安全和可靠的吹。厉（龄2郊）基坑防水及址基础处理虚在基坑开挖前映，基坑内提前塘采取轻型井点久降水，以抽干乐坑内残留水和标保证坑底脚趾戒的稳定。双江北诉主线背JB0税1能～己JB0猜5后段为敞开结构蝴，趴JB0灿5柴～边JB席31央段为喇暗埋尘结构城，秋其中五主线卵JB0傅2遥～悠JB0计8艳段参及请Y雷、阔Z废匝道印的掠YZ0末1团、散YZ0炒2样和恨ZZ01锄结构不满足抗刑浮要求，愁在结构底板设毛置帖φ伸80倍0交钻孔灌注桩埋抗浮淡。柱（蔑3波）纵向不均匀忽沉降控制显为减少不均匀宪沉降对结构造泰成不利影响，笋沿纵向每隔尖30由m渴左右设置一道兼变形缝。钳6拾.2.3鸟.5驴乎江南主线明挖牺暗埋段基坑支壳护设计晨根据规划要求衰及线路方案，盈江南侧主线分庸为东西侧线路土两条，主线均淹为明挖暗埋结比构俭（种JND0干1躺～便JND0懒9莲、笔JNX0辞1谎～逐JNX吹10旷），在遥L怕K3+44旗0雀处设置封堵板睛，为以后与钱蜻江世纪城相接稀预留接口。所丘处地段现多为槽渔塘和苗木，狱只有零星居民菊分布。磁江南主线段扔基坑开挖深度心为茧2飞2菌.2m阅～聪1母6.7廊m蚂，脱基坑安全等级临定为一级。采锣用牢0.8抽m脸厚地下连续墙猎作为挡土围护吸结构。本段内压设置惹6浓～汇4拆层横撑，横撑政采用￠眉609mm圆钢管，纵向间楚距为牧3m热。缓基坑宽度蹈最宽唐达到了倒25内m彻，为保证内支臂撑的稳定，测在蔑JND0抓6该～柿JND0劈7乔、粪JNX役04托～茶JNX银0搁6斑段塌每隔焰9m售设指置昨1穷根立柱，采用挡￠欢800mm辫的钻孔灌注桩周，内插边距为蛾470mm纽×崭470mm尾的格构型钢柱虫。横撑间采用灰联系梁连接。纷本地段所处场床地地势空旷，占周边基本无建炉筑物和重要管许线，对基坑引逼起的地表沉降圈无特殊要求。慰设计采用基坑扁内深井井点降霸水方式，降水芦深度为基坑底退以下肚1m固。淘其中大JND0强1目～痛JND0垮7不、茫JNX0剥1右～朵JNX柏0携6剪段基坑开挖深早度较深，承压规水位较高鉴，景为防止基坑开值挖过程中发生奇突涌捧突泥，告基坑开挖前愉需降低承筛压水芳，各段降低高陶度详体见江“灿杭州市庆春路返过江隧道工程廉南段后续明挖誉段降水专挡题怜”习。剥基坑开挖时考喜虑时空效应，番严格控制地表询沉降和围护墙颗的变形。霜（骄1况）结构计算：眼同江北段。惩（延2渣）基坑防水及桌基础处理：同艇江北段明挖暗凑埋段。狭（渴3额）纵向不均匀吸沉降及基坑稳隔定性控制约为减少不均匀猴沉降对结构造艘成不利影响，偶沿纵向每隔适3吵0m炮左右设置一道满变形缝。并对滤当基础底面处针于淤泥质粘土些上时，隙对基底采用搅翼拌桩抽条加固揭，加固宽度为县3m帮，间隔仍3m察加固，加固深解度为坑底下剩4m铲，炕减少基坑变形泡、沉降焦，增强基坑整弟体稳定性。遗对地铁与隧道皆交叉段地基采尾用高压旋喷桩多加固，加固深纵度至地铁结构万顶面，地铁侧乡面加固范围写3m师，深度至地铁狗结构顶面以下耀3m提。返见图扔匹-1争1搁睛和栽扔1平2拍。雄图闻币-1洗1暑慨窗搅拌桩蛙抽条六加固菌地基泽寄谈伯肉图躬窑-1英2志朽地成铁图2办号线与隧道交背叉段伐加固吧图弹开.7防桃江鼓南顽A劲、均B煮匝道基坑支护状设计尼A伙匝道位于公园愉东路上组，令B饥匝道位于公园心西路上，所处战地段地势开阔脸，周边无房屋崭建筑，基坑安竞全等级根据开约挖深度定为鸟二斥～三级。邻根据基坑深度捡分别采用废600mm壳厚的地下连续坝墙腔、绵φ亭650mm限水泥搅拌丘桩臣+掌H恼型钢桂和丙1:逢2便坡度放坡开挖岭。刃基坑防水历及介纵向不均匀沉氧降控制同江北毛段。买授煎币明挖段结构设萝计垮澡.1悄捕设计原则艘岸边段结构包咳括暗埋段、借光过渡段及怨敞开段结构。坊采用支护结构术内的现浇钢筋缩混凝土结构。议其设计原则如铁下：娇（蛛1份）疫结构主要尺寸匙的拟定应根据湾承载能力极限财状态及正常使谨用极限状态的鞋要求，分别进扬行承载力的计葱算和稳定、变凡形及裂缝宽度僻验算。舌（占2挣）细结构构件的设绝计按承载能力唇极限状态及正摇常使用极限状据态分别进行荷友载效应组合，翠并取各自最不界利组合进行结杯构构件的设计打。步（飞3号）粉主体结构的安架全等级为一级海，构件的重要幻性系数壮取则1.狂1笼。街（轨4碑）刮在结构计算中组应考虑施工过镰程中形成的支丛护结构的作用珠。呆（勉5栋）结构首按推10激0守年基准期超越暑概月率茄1荷0券％的场地地震侦烈度设防要求脆进行结构抗震疑承载能力、变咬形验算，按超冷越概轿率缺2仍％的烈度进行六承载能力验算资。魄（盒6荷）结构沿纵向慈约垒30朗m弱间距及在结构立、地基、基础毒或荷载发生变爹化的部分，应灾设置变形缝，桶变形缝宽度一坑般为弦1梅0mm熄，并应采取措质施确保变形缝辰两边结构不产抹生影响行车安擦全的差异沉降璃。掉（枕7控）隧道运营期巷抗浮稳定安全黑系迟数亭Ks叠≥持1.捷1犹。畅（牢8队）考早虑底6驳级人防荷载。年纤.2更说明挖段结构设誉计啄（泛1悬）结构设计触江北主线明挖高暗埋段与其两献侧茂的置Y际、症Z抹匝道并行逼，遣Y狸、地Z拣匝道明挖暗埋度段结构与主线萍结构连同一起秤设置。翼江北主线明挖骨暗埋段矩形隧花道里程箭为本K0+5疼65汗～命K1+盟319林，全长稀7畏5胸4鬼m秋，分成吐25寺节，编号醉从色JB0靠6摇～巷JB箭31掌（其中包锄括涛Y蹄、裙Z贼匝道的暗埋段厅）；江南主线踩明挖暗埋段矩臣形隧道里程为脱：东线幸L迹K3+13顾3词～属+44病0赚，长播307m殿，分为鹿9盐节，编号鱼从预JND0顷1倒～克JND0厕9摘；西线仇R五K3+性129.09蛋～胜+4旦34.08美，长销304.99略m骆，分为压10汽节，编号铅从殿JNX0好1则～邀JNX刑10斜。卸节段长度切约攀3戏0m供左右积，蝴施工期间通过片预留后浇带，抹并采用补偿收敌缩混凝土浇筑昂，达到减少变济形缝和结构开赠裂的目的。朱A臭匝道明挖暗埋抽段矩形隧道里别程票AK0+已150.55包～年+盒4接63情，全长辫312.45欠m弟，分成特10监节，编号从鉴AZ票0羞1股～着AZ毁1另0塑，接结构形式为单组跨矩形断面。腹B阶匝道明挖暗埋英段矩形隧道里栗程彩BK0+批114.07圆2豪～鹊+讨426沾，全长束311.92碎8冷m删，分成承9树节，编号畏从蚕BZ0屡1莫～柜BZ0涌9块。御以上结构混凝战土强度等级采笨用途C3装5存，抗渗标牙号支S丝8纱（馅0.8MP饼a毫）。当围护结耐构采用地下连热续墙时，内衬绍采用廊叠器合结构设计。肢当围护结构采龙用水泥搅拌桩励时，内衬单独肤承担外力。既根据隧道通风货要求，需要在酱明挖暗埋段安盾装射流风机。券射流风机固定睁在隧道顶板下寒，结构需要在菌标准断面上加骨高仗1.5秒0钻m那，纵向长度为垫8m栏，并在前后各酱8m班范围内与标准慈断面进行顺接讨。风机安装段烤净空的变化详越见图伏蹲-深1卸。傲图备择悼1班居哪明挖暗埋段风晚机安装段净空绿变化图（单位破：问m莲m筛）勾江北段为主线斜与展Y票、自Z蓝匝道并行胸，无Y赞、江Z赌匝道大部分段妙的结构与主线锻结构共同设置去，霉Y牺匝道有倘44摆m瞧（敞开话段款YZ0跪1歉~YZ0或2反）恼，诞Z锻匝道有概30免m射（敞开段舟的捕ZZ0竖1厦）为单独结构潮型式。煮江北段主线结刷构采用两洞室诱加一管廊的结畜构形式，管廊延里布置管线，遥如图培汉-肚2板、温3李。社图帮败伴2祝JB偶06尸～纪JB揉14映结构图（单位斑：同mm悔铃围护未示）舞图饺桥烟3核JB1洪6腔～拒JB1谅7顷结构图（单位凭：骆mm初窗围护未示）桐江鹊南航JND0绒1及～纵JND0省9目、野JNX0悼1绢～己JNX谣10拜节很结构覆土厚，红为减少覆土厚刷度，提高结构掏承载能力，背采用双层结构策，并且趴顶板采用折板膜形式，乡在大跨度段藏JND0须7役、稍JN飘X辛0作6腾底板也设置发折板形式络，亚如图棕绑-祸4妇。邻A党匝道轿（强AZ0鹅1渡～醒0起5职）茅、蛇B牵匝道锻（萝BZ0丛1哈～贩0牧4定）埋深较大段径也采用双层结婚构、这顶板采用折板碧形式示。为江南段双层结眉构管线布置于葬上层结构中，格江北段主线地再段管线布置于棋中间管廊，江刮南锤A筋、辫B击匝道单层及江隶北养X蛋、米Y读匝道结构两侧蜓各加宽辩100mm嗽，便于布置管辰线。习图颈简卸4解JND还0态3仿～忠06播、告JNX俘0骂3妈～怒05贞结构图（单位挂：祖mm灶社围护未示）悔经宪结构依抗浮瞒验算，在不泛满足抗浮要求黑的断面，采取平在椅结构妹底板次设勒置崇Φ猾80精0勒钻孔灌注桩作橡为肃抗拔桩的抗浮颜措施渗。言（戴2讯）结构计算①计算模式腰内衬结构按照再平面框架单元洲计算。结构计涉算简图如REF_Ref77793080\h胸图式杀5云。若图忍浊-也5雪部荷载模型灿q自阔─拐辉顶板上的竖向怎地面超载（馆按寿20kN/m惭2较）和水土压力概；嫩e尝1贝、涛e花2撞奖─汪引侧墙水土压力呼；获q沈水闷以─渣财底板水压力；植用弹簧模拟地仗基反力，弹性蝴抗力系数贷为穿10000~堪20000k脸N/m津3蜓；②计算荷载赚根据明挖暗埋基段结构的特点绸和各作用的性造质，作用可分胁为永久作用、溉可变作用和偶俩然作用。永久垂作用包括结构哑自重、水土压梳力和混凝土收侦缩等；可变作强用包括温度荷虾载、汽车荷载究等；偶然作用奔有地震作用、影人防荷载、爆画炸荷载等。结眯构计算各种荷峡载组合见表香往-茶1掌。敏表蛾蔽-励1螺中按承载能力客极限状态设计狂时欺，丢1~康4孙项为基本组合饥，其余为偶然概组合；按正常添使用极限状态刻设计时，结构市自重、水土压椒力及砼收缩应镰力为长期作用嘉，其余为短期挺作用。熄温度荷载考炸虑宁±叉10蚂℃振，混凝土收缩宴应力按降温今-10净℃针考虑，地震裤按限7章度地震作用，程采用拟静力法蹦计算。简作副刚骗用瞒甩聋组宪离烛合欣驾表哭贺歼表蜻香-SEQ表\*ARABIC\s3档2富荷道客资载昨作用系数缸1绕2恢3互4煮5莲6琴7猛8凡9梅10抽结构自重弄1.35只★袄★堂★稼★牙★阴★遥★友★紫★门★俘水土压力倒及地面超载示1.4朱★膝★黑★两★繁★鹿★谊★挨★哲★彼★栏温度睬升温滤1.4小★寿★恳降温者1.4旬★吉★踢混凝土收缩槽1.35漆★粱★箭★著★氧★态★嫩★稍★授★畏★队底板汽车荷载裳0.9额★倒★笔★黎★重★专地震作用黎1.0浙★胳★狮人防荷载后1.0吴★付★在爆炸荷载论1.0堆★咐★③计算结果浇运营阶段结构欢内力图如图梯亏-缎6谱～素图多皱1膏1融所示。边图顶娘-规6JB重1稼1板弯矩包络图足（氏kN.笼m做）衫图筐斥-7J际B1娇1尾轴力包络图厦（四k终N耕）姻图忽燃-10鼻JND0泊4阿弯矩包络图虑（有kN.而m椅）昆图翻颈-11茫JND0香4稳轴力包络图遮（隔k劫N嫌）娃从计算结果分瓦析可知：各作递用中地震作用榨（按拟静力法恶计算）对截面精承载能力影响皮较小，水土压忽力、温度荷载唤和混凝土收缩聋对结构影响较良大，配筋率约站为落1失～妇2刮％左右，设计鹊采用的结构厚耗度可以满足强天度和刚度要求渡。枪戒.超3间析光过渡匪段结构设计外为了减少抗拔丧桩的设置及节吃省工程投资，拐减少敞开段的汁长度，靠近暗苍埋段的饮3盐0m绩～桐4栋0m包敞开段上设置冠顶板，顶板上兰覆土锐0.5m想，在顶板上开迁孔作为光过渡索。恐图奔嚼-毫12游陆光过渡段开孔塘平面布置图俭殖.3挎脖引道敞开段结赌构设计庭江北主线敞开伍段里程为搬L追K0+障415境～州+5躁2询5杏，全长疑1录1凉0m久，分为争4洪节，分节编号精为俊JB0迁1讲～滑JB0酷4瘦。敞开段结构秩见图比烛-1遇2粗所示。央图调宴-12焦尿江北敞开段结杆构追地刮铁麦2喊号线钱江路金站熄4茎号出入口禽在隧道江北段戏约溪LK0+49喝0辅处下穿隧道，缝下穿隧道的地剑铁苏2股号线出入口与矩隧道结构合建孙，两端临时封爹闭，并预留接期口乡。挖图希裙-1杰3腾唤地刻铁欺2婶号剃线渠4签号出入口与隧姻道交叉关系读Y斑匝道敞开段隧侄道里生程谊YK0+源821.23劈4因～编+低885配.23昂4极，全长蛇64绕m协，分成垄3黄节，编号感从潮YZ0周1拢～融YZ0驱3走，其中编号项Y穴Z01貌、疼Y陷Z0言2及为单独结构型衣式岸，明迁YZ0蜡3册与江北主线祥结合谜设置饿；嘱Z罗匝道敞开段隧子道里慎程港ZK0+8秧6减9被～稠ZK腥0+932残，全长桂83层m荣，分成王3愿节，其中编号补从灯ZZ0板1涂为匝道单独结哭构型式，如图穴技-1况3选所示；守ZZ0疏2挎～却ZZ03义与江北主线两结合迁设置。会A档匝道敞开段隧板道里萍程千AK0+阻507莫～黑+折550蹲，全长剪4孔3电m舒，分成舅2过节，编号俘从良AZ缓13词～海AZ戒14精；芒B喜匝道敞开段隧弄道里镇程矩BK0+猴4尸8居0腊～朴+51烛8柴，全长悲38惯m膨，分成腹2袜节，编号捕从从BZD反12较～倚BZD各13拿。结构形式着为围U赤形断面，如图字捏-1动3仔所示。集图龟饱-愤13A家Z矩13沫～询AZ辜14逮、饰BZ多12吗～诊BZ德13弓结构图孩以上结构混凝林土标号采疾用仆C3肾5悲，抗渗标占号防S流8截（王0.8MP跑a姓）。当围护结电构采用连续墙世时，内衬采用匪叠欺合结构设计。辟当围护结构采臭用水泥搅拌桩界时，内衬单独虑承担外力。纯考虑结构的抗波浮舍，林U呜形结构底设润置案φ片80再0旋钻孔抗拔桩，拦以满足结构的吐抗浮要求。韵6.某2饰.5绣笨坝江南明挖隧道波施工对南沙大钢堤的影响分析榴南沙大堤为江汽南的二线堤塘钓，隧道江南明蕉挖结构穿越南弦沙大堤，隧道析施工时应合理挠安排施工时段字，避免在洪水烛期施工二线堤能塘。同时在施卡工时采想用雁“全翻恩堤造”衬施工，即先施丛工替代堤防部焰分，改移堤塘学后，再施工原群堤塘下部分，康然后期再签恢复原堤塘。肉对于堤塘位茫于彻A漆匝道敞开段部逮分，应结合规晶划道路及规划鸡堤塘彻底改移袭该拨段堤塘。由于抗采用明挖施工场，可按堤塘的屡沉降控制标准侍控制施工参数迫，对堤塘的安偏全性有很好的坝保证。厅6.3除披挡隧道抗震设计护使浸核抗震设计原则爱（贫1蚂）地下结构抗冠震设计，主要悔是保证结构在誉整体上的安全道，允许出现裂玉缝和塑性变形靠。残（驻2镇）结构应具有呈必要的强度和骑良好的延展性稻。钩（疮3红）为使结构具历有整体性和连鲜续性，在装配俩式钢筋混凝土班结构设计中采团取必要措施，皱加强管片间连息接。搂（吨4蛙）因地震波长普比本隧道短，趣故隧道纵向将杆产生不同相位瞎的变形，在隧渣道设计时在间扒隔一定距离设疗置变形缝（抗生震缝），允许厘结构在限度内街变形。景飘箭料抗震设计技术骤路线间本工程抗震设洽计主要采用动险力数值分析方迅法，针对杭州河钱塘江隧道工慧程合成的人工止地震波，遗以槐10辰0疏年概率水准赶为珠3刚％的加速度时昂程曲线作为输旗入，首先计算寨分析工程场地滤地层的地震响浩应，在获得地味层地震响应，赖尤其是位移响饲应和剪切力响陶应的基础上，肯利用反应位移劫法对本工程典荣型地段盾构隧想道横截面进行拴横断面方向的蔽地震响应分析址；利杜用凝ANSY染S需瞬态模块，采伟用多载荷步手蒙段，对隧道纵迫向课1000m唉范围进行了三亡种工况（纵向及传播的剪切波锈、纵向传播的亚压缩波骄、它45备°申传播的剪切压富缩波）的行波学地震响应分析纹；利用快速有蓄限差分原理，馒对联络横通道灾施加隧道横向跪和纵向两种工们况下的加速度项激振，考察联享络横通道的地膀震响应及其抗楚震薄弱部位。个在上述分析基蝴础上，提出针介对本工程的一圆些抗减震措施燥。乏根据以上的路酿线，对本隧道泳抗震分析的周孕围地基的稳定虏性、横断面抗颤震分析及纵断在面抗震分析进摩行专题研究，果研究内容集中丈在以下四方面追：挡（象1悬）场地地层地呢震响应分析；涨（凳2康）盾构隧道横像断面方向地震逮响应分析；后（脆3磨）盾构隧道纵颠向地震动力响净应分析拳，聋并提出本工程青抗震建议和工事程抗减震措施肌。菠永夹跑隧道横断面抗屯震计算绍很无部吩舱悼蝴而恶办骆间良眯闭货集库互司鸦虚桐质摊朽非仙炉漆负胀浓启好杰义何图块瓶SEQ图\*ARABIC\s3仇8骆衫港反应位移法的圣抗减震计算模障型束根据常时荷载彩静力分析的典炮型工况，选取云的盾构隧道横古截面计算深度孔为毕55m筋，隧道埋深刻22m按；遭S约u止为阳0.088骄7盗，钳T律s晕为百1.047肝5国，召G然D针为于1.24e8贷P乔a疲。隧道路以港7+它1职分块错珠缝垄12杯°互拼装。叨从计算结论看槽，无论从变形材上，结构内力使上，叠加地震非作用后的结果弓都有所增大，材相对静力常时阀荷载单独作用枪而言，附加动猎力作用后的最爹大负弯矩增大院明显，接近静晌载的两倍，且宅出现在盾构隧菠道右上部，最减大正弯矩从静杏力作用下的顶圈部转移到右下嘱部，提高赖了雪1寺1胁％；最大轴力识出现在盾构隧芦道左下部，提豪高挂了弓3猾3界％，叠加后的贫轴力都是压力守。最大变形出咳现在最大弯矩洒附近，相对静屿力结果提高欺了词3浩4售％。从抗震角爪度而言，应对碧盾构隧道右上究部和下部，左书上部和下部相偿应节点附近区完域进行重点处消理。从管片材驻料抗弯抗压角山度看，横断面碌的抗震性能是下可以达到的，侦从隧道运营角掌度，旅1.5cm岔的变形也是可赶以接受的。煤泡南厨隧道纵向抗震毛计算昼租抖姨静盐净辟盯秋桌供渔秃裹喂渣事盯义央啄档遵敲缝腿裹素弊因去蜂随密解摊训耳零袍醉事膀汤裹夜育留过冬倡窗除析际待旧窄日持示鹊框居棍张迈浪绞裹敲稿号蚕该川叨反套翠苦颤刷鬼起填次胖用同一种地震雀波在上面三种泰工况下对盾构交隧道进行激振是，考察其纵向搂动力特性，可娘总结出以下特莲点：眨（逃1丸）横截面的剪顺切波导致的变箭形和隧道截面订剪力主要在剪系切波激振方向惑，弯矩以激振爹方向剪力引起消的弯矩为主，零其引起的隧道衰沉降或隆起较妻小，可忽略。抗隧道的最大应霸力基本在材料钩允许范围内。行（况2执）纵向压缩波撕激振导致的结深构变形以隧道牛轴向的拉压为钻主，在竖向的吊沉降和隆起也依值得重视，但使水平向上的扭私曲很小。主要情原因是水平向芦有周边地层的丽约束，隧道上海面虽有土层，督但其为自由表临面，较水平向或容易发生变形叙。此工况下的传轴力较大，竖薄向剪切力及其淘引起的弯矩不质可忽视。纵向蠢压缩波引起的拍最大应力可能测造成结构纵向宵的拉伸破坏，球建议增强环间流接头的柔性。敢（惧3毫）惩45息°榜传播的剪切压乓缩波激振时，驴在水平横向和罗纵向都有一定虾的变形，但是佩其横向变形鉴畏于工况一和工躬况二之间，其缸纵向变形鉴于忙工况二和工况企一之间，都处福于第二位。从皇主应力上来看焦，无论是最大迟还是最小主应合力，都小于纵盏向压缩波，但文较横向剪切波浙时要大。兆（朵4漏）从控制应力头的角度，应该拖重视纵向压缩恭波作用下隧道鸟的纵向拉伸和跟压缩应力；从的控制隧道变形厨、维护隧道正息常运行角度，丙应关注横向剪胆切波引起的隧乐道扭曲错动变存形。绘以直肉明挖隧道段抗文震分析糠明挖隧道由于此间承隔侧2忆0煤～差60秧m税左右设置了一采道变形缝，且辛地层、结构、参荷载差异均不驳大，因此其地级震反应不明显中，在结构设计筐中采用拟静力阿法对地震作用磁进行了计算，顷结果表明，由浪于本隧道地震麦强度较小，地厦震力非设计控绍制作用。采取通的主要抗震措机施是：根据结搁构断面变化、溜刚度变化等合惕理设置变形缝堤。宅弱钟削隧道抗震设计楼措施袖根据分析结果旦，盾构隧道的缩设计可以满足坑抗震需要，但匹为了加强盾构茄隧道的抗震性钞能，需要采取捡相应的减震措川施。由于在地浙震时，隧道具猾有随着地层的皮变形而变形的足动力特性，增献加隧道的刚度米，地震产生的奔断面力也将增跌大，如果按照灾地震附加断面呜力与常时荷载逮断面力叠加的做结果进行结构下设计，其结果花是衬砌断面的乔厚度和配筋率悼都将增加。因继此在隧道的抗乌减震措施中应斜尽量避免以增淋大隧道的刚度膝来抵抗地震影达响的抗震措施亚，而应优先选喂用减震措施。单减震措施是指杜在隧道的构造挑方面采用的一谈些工程方法来唇吸收地震时地贤层内所产生的聪位移，以降低凳地震对隧道的盗损害。设计采导取以下的减震念措施提高工程繁的抗震水平：炼（烧1偿）盾构隧道的丽纵向拉伸量主杀要产生在隧道踏纵向接头处，钞因此增强盾构陆隧道纵向接头据的变形能力是迁减震的有效措佳施。纵向接头伸采用拦斜敞螺栓、加长纵办向螺栓长度、票在接头处加弹忙性垫圈等方式飞吸收位移，从论而达到减震的休目的。从弯螺湖栓和斜螺栓的城比较来看。显攀然，斜螺栓在春地震时更容易情变形，且变形寺时对隧道管片扎结构的损害相大对较小，从抗词震角度推荐采损用斜螺栓连接涂形式。参（燕2准）在盾构隧道即接头处采用回怠弹能力强的止焦水弹性胶片，种且适当增加胶翻片的厚度，施娱加预应力紧固财，可达到地震孤时有效止水的玻目的，保证隧块道的正常运营握。另外，采用沈可更换的遇水瞒膨胀橡胶密封妄圈作为螺栓孔示密封垫圈不仅枕可止水，还可吊以消震拒。庭（蹲3催）在盾构隧道保与竖井的结合评部位适当设置御变形缝，增加倘接头柔性。欧6.4做狠霉结构耐久性设世计混6.4上.1暴塌久影响混凝土结候构耐久性的因摘素良混凝土结构耐啊久性是指一个膝构件、一个结咬构系统、一幢侄建筑物或一座绵构筑物在一定缝时期内维持其蛇安全性、适用算性的能力。以龟往，混凝土结眼构耐久性的研搜究内容主要侧靠重于材料方面初的耐久性机理顽或劣化机理；反目前，耐久性拨的研究内容有轿了更系统的补鸟充：拟建结构理的耐久性设计田内容与方法、漫在役结构的耐乘久性评估和剩轨余寿命的预测警、和提高结构纷耐久性的技术广措施等多方面慎，具体见图趟6.4脾.1市-习1裁所示。敲影响混凝土结叛构耐久性的主授要因素可按作歇用方式分为结致构性影响因素软和环境性影响躁因素。针对耐亮久性影响因素泥可确定结构耐阴久性设计的主触要内容：木（策1课）与混凝土耐衰久性有关的环哲境条件的确定雨；干（惑2崇）提出混凝土肥材料的特殊要毯求及混凝土配堆合比；瓣（辰3漠）制订耐久性曾设计和施工技青术规程；羞（山4名）提出保证耐独久性的施工质滴量控制、质量吧保证措施；饭图录6.4薪.1梳苗1业勒咽混凝土结构耐许久性的内容蔬（坚5布）混凝土结构些钢筋腐蚀进程鲜无损害监测系握统的方案设计呀；档（坝6乔）隧道结构工喝作寿命的验算转。出6.4冬.2探印阳结构耐久性设讨计原则括（馒1林）隧道结构的弹设计使用年限之为深10息0晌年；独（怀2诚）本工程结构加重要性系数些为聪1.扩1江；殊（闷3叫）参照国内外双相关现行规范敞的有关耐久性习的规定，并根崭据本工程的特唇点，从混凝土张材料及其性能谜要求、混凝土伪保护层厚度、诱表面最大裂缝粱宽度等方面确宫定耐久性设计敢的总体要求