第八章谐振接地方式的优化

第八章谐振接地方式的优化OK第一节引言第二节微机选线和微机接地保护装置第三节自动跟踪补偿第四节需要说明的几个问题第五节结语第一节引言

国内外中压电网的运行经验表明,谐振接地方式在供电可靠性、人身安全、设备安全和通信干扰等方面,具有较好的运行特性。

但过去存在两个技术难题:一是接地保护的选择性长期没有得到满意的解决;一是消弧线圈需用人工进行调谐,加之电弧接地过电压和谐振过电压的理论与研究在相当长的时间内不够完善,因此,在一定程度上限制了此种接地方式在一些国家和地区的应用与发展。

近些年来,随着科学技术的进步和制造业的发展,这些问题在国内外均已获得解决。利用微机选线装置或微机接地保护,加上自动跟踪补偿的消弧线圈,在保持谐振接地方式原有优点的基础上克服了上述的缺点,使此种接地方式得到了优化和推广,成为中压电网包括电缆网络在内的比较理想的中性点接地方式。

在大电流(低电阻、低电抗和直接)接地系统中,利用零序过电流保护实现故障线路的选择性,一直被认为是比较简便的,但如今有时也遇到困难。数十年来,大电流接地方式在技术内涵方面缺乏明显的进步,难于满足现代负荷特性及人身安全等等要求,法国电力公司(EDF)所走过的曲折道路,恰好说明了这点。

本章将主要结合国内外科技的发展和创新成果,就谐振接地方式优化工作中的微机接地保护选择性和自动跟踪补偿装置等有关问题,进行较为全面的分析和论述,并在此基础上提出若干值得说明的问题。第二节微机选线和微机接地保护装置

在前面有关章节中已经述及,谐振接地方式可以自动消除电网的瞬间单相接地故障,无需继电保护和断路器动作。

发生永久性单相接地故障时,则要求继电保护在很小的接地故障电流下瞬间检出故障线路并自动跳闸,或尽快转移负荷后再令断路器跳闸。

近代的微机技术为继电保护领域带来了一次革命,并将之提高到一个崭新的水平。

放弃了过去保护装置中沿用的“绝对定值”概念,应用数字技术,按不同条件选用“群体比幅”、“相对相位”、“双重判据”和“重复判断”等办法。

充分发挥微机的灵敏度高、计算速度快和综合分析判断能力强等特点,对电网中各条馈电线路的有关电量信息进行实时同步采集、记录与集中处理。

克服了电网运行方式多变与线路长短不一的等等限制,使多种模式的接地保护装置,均能在小电流接地系统中实现对故障线路的选择性

为了更好地说明问题,本节从接地保护所涉及的基础物理量谈起,并用理论发展与技术进步的观点,简述不同微机接地保护的工作原理和新型的保护装置。在介绍我国电网中已经投入运行或试运行的不同型式的微机接地保护时,将同时介绍国外有关新型接地保护方面的情况。一基波电量解析

在小电流接地系统中,当发生永久性单相接地故障时,流过故障点的接地电流中含有暂态分量、高次谐波分量和基波分量等三种物理量。暂态电流中又含有电容电流和电感电流分量,高次谐波电流中主要为5次谐波分量,基波电流中有有功电流和无功电流分量,而基波电流同时又可分为零序、负序和正序分量等。

以上三种电流量中的多个分量,以及有功功率、零序导纳和相对相位等,均可被用来构成不同原理的接地保护。

为实现小电流接地系统接地保护的选择性,首先应掌握发生单相永久性接地故障时,电网中的基波零序电压的变化和线路中基波零序电流的分布状况。1基波电压的变化及基波零序电压

小电流接地(中性点不接地和谐振接地)系统中,假定正常运行情况下的三相电压对称平衡,三相对地电容相等,同时忽略三相对地电导和消弧线圈的有功损耗,便可得到电网的等值接线图(图8-1).

当C相发生单相永久性接地故障时,由于系统的零序阻抗甚大,此时电网的各相和中性点的对地电压的变化情况如图8-2所示。2基波零序电流的分布

(按照零序网络讲)

对于中性点不接地和谐振接地的电网,当发生永久性单相接地故障时,两者基波电压的变化情况相同,已如上述,可是在故障点的接地电流方面,两者情况有所不同,以下将分别进行讨论。

(1)中性点不接地电网

在中性点不接地的电网中,假定有3条长度不等的线路,当线路3的C相发生永久性单相接地故障时,电网中基波电容电流的分布状况如图8-3所示。对于非故障的线路1来说,其三相电容电流各为:===这样,非故障线路1基波零序电流可用下式求得:=

由式(8-2)可知,线路1的零序电流

的大小,等于该线路三相对地电容电流的相量和,方向是从母线流向线路.同理,非故障线路2的基波零序电流其方向与线路1相同,从母线流向线路

(如果电网中有更多的线路,皆可依此类推)

。

对于故障线路3来说,健全相的电容电流仍用同样方法求得,只是故障相的电容电流不再为零。此时,三相的电容电流值分别为:

×3同样,利用式(8-2)可求得故障线路3的基波零序电流为:式(8-4)说明,故障线路的零序电流等于所有非故障线路零序电流的相量和,唯方向相反,由线路流向母线。(2)谐振接地电网

在中性点谐振接地的电网中(图8-4),当线路3的C相发生永久性接地故障,线路1和线路2的零序电流分布状况,与中性点不接地电网中的非故障线路的情况相同,此时故障点的接地电流由原来的电容电流变为补偿后的残流（零序）。经化简后的故障线路首端基波零序电流之值为:υ为消弧线圈的失谐度由式(8-5)知,当失谐度v<0（过补)时,故障线路首端的零序电流3I03

方向是由母线流向线路;当v>0(欠补)时,3I03方向是由线路流向母线;当v=0,3I03方向一般是由母线流向线路。

由此可见,谐振接地电网在运行方式不变的条件下,随着消弧线圈调谐状态的不同,故障线路零序电流的方向不同,而且通常消弧线圈靠近谐振点运行,故其数值变化也很小(图8-5)。

除以上讨论的基波电量外,故障电网中的一些其他物理量也可用来构成微机接地保护.二有功电流接地保护

三功率方向接地保护四

谐波电流接地保护

当小电流接地电网中发生单相接地故障时,高次谐波电流便随之产生。在高次谐波电流中主要为5次谐波分量,它在电网中的分布,与上面讨论的基波零序电流的分布情况相同。在有效值相同的电压作用下：高次谐波电流中的容性分量与谐波次数成正比,5次谐波电容电流增大为基波时的电容电流的5倍;感性分量与谐波次数成反比,消弧线圈的5次谐波感性补偿电流,减小为基波时的补偿电流的1/5,两者不仅不会相互补偿,甚至后者谐波的感性电流几乎可以忽略不计。这样,不论消弧线圈的补偿状况如何，情况均与中性点不接地时几乎相同.

在理论上,故障线路中的5次谐波零序电流应当最大,且滞后5次谐波零序电压90度;非故障线路中的5次谐波零序电流较小,且超前5次谐波零序电压90度，藉此可以进行对故障线路的选择.

在实际运行的电网中,可能由于干扰和谐波污染等原因,使故障线路中的5次谐波电流不一定总是最大;在这种情况下,保护装置可从5次谐波电流较大的少数几条线路之中,利用相位判据进行重复判断,以正确检出故障线路。同时采用小波变换技术,也可改善谐波电流接地保护,提高其可靠性和灵敏度。

如果5次谐波电流分量在所有线路上的方向相同,且大小相差不多时,则接地保护判定为母线故障。

5次谐波微机保护中的零序电流,不仅在故障线路和非故障线路上的差值悬殊,而且在判定方向时,对相位的要求也不很严格,只要小于90度,即判定为同相;反之,只要大于90度,则判定为反相。这样有利于防止保护的误动作。

保护装置由零序电压启动后,便可对各条线路的零序电容电流数据采样,找出2条以上5次谐波电容电流较大的线路,再比较它们的电流相位,其中方向相反者,即为故障线路;方向都相同时,即为母线故障。

1987年,华北电力学院在我国首先提出上述原理，解决了小电流接地系统接地保护的选择性。

该保护装置还具有自动校对现场零序电流互感器极性的功能,以保障接地保护装置动作的正确性。2011-3-9五、暂态电流接地保护

当谐振接地电网中发生单相接地故障时,从故障点暂态电流的组成来看,主要包含：电网故障相的对地电容的放电波与非故障相的对地电容的充电波,以及消弧线圈的暂态电感电流分量等三个成分,由于暂态接地电流的频率很高,幅值很大,且该暂态零序电流与零序电压的首半波之间存在着固定的相位关系,此种特性可供构成接地保护之用。对于放射形结构的电网而言,在故障线路上两者的极性相反,而在非故障线路上,则两者的极性相同,藉此可以检出故障线路。

这里应当指出,在环形结构的补偿电网,由于具有电容电流“分界点”的非故障线路,其两端的零序电压和零序电流首半波的极性相同;而“分界点”不在其上的非故障线,则一端相反,一端相同;同时,对于故障线路而言,两者的极性,也是相反。

所以,环网结构中的暂态电流接地保护的选择性问题,尚待研究解决。不过,在一般情况下环网多为开环运行,这一问题就显得比较次要了。否则,也可先将环网解开,再进行故障线路的选择,在环网的接地保护选择性问题解决之前,这是可行的。当然,为了安全起,在尽快检除故障线路之后可再行合环。六负序电流接地保护

当补偿电网中发生单相接地故障时,接地故障基波电流可分解为正序、负序和零序分量,其中的基波负序电流分量具有三个特征:①基波负序电流分量基本与负荷电流无关;②故障线路基波负序电流分量的有效值,与所有非故障线路者相比,前者不仅数值最大,而且比后者高出许多;③故障线路与非故障线路的负序电流分量的相位相反。1谐振接地电网

（基波零序电流不可用！）

为了选择谐振接地电网中的故障线路,需要对所有线路的基波负序电流分量的增量,进行大小和方向的比较。

故障线路基波负序电流分量增量的绝对值,从理论上讲应当最大;实际由于存在干扰就不一定如此;但是,故障线路的基波负序电流分量的增量,与各条具有较大增量绝对值的非故障线路的增量之间,相位是相反的,藉此可以实现对接地故障线路的选择性。因为需要电流的增量，所以需要故障前的电流量，需要电流录波，所以较复杂。2中性点不接地电网（基波零序电流也可用！）

为了选择中性点不接地电网中的故障线路,应当对所有线路的基波负序增量值的相对大小进行比较,故障线路的增量值应当是最大的。

基波零序电流分量的增量也具有上述特性。

我国研制的该负序电流接地保护装置已投入电网运行。七电流信号注入式接地保护

藉助电压互感器处于空闲状态的接地相,可以向电力系统注入一个特殊波形的电流信号,以供实现综合保护功能之用。

由于系统发生单相接地故障时,被注入信号仅在接地相的线路中流通,经过接地故障点后即行返回,非接地相的线路中没有信号,故只要检测各线路中有无注入信号电流,便可进行故障选线。

而通过对注入信号电流和电压的检测,计算变电所到接地故障点之间的电抗,便可实现故障测距。

如果在变电所和接地故障点之间存在分支线路,注入信号也不会进入无接地故障的分支线路,根据这一特点,便可查找出接地分支线路及其上的故障点确切位置,从而实现故障定位功能。

此种装置于1994年研制成功后,约有2000套产品已投入电网运行,效果良好,不过,这批装置需要依靠人工手动探测故障。1996年改进为微机自动巡检式,要求在每条馈线上装设一个带有编码电路的探测器,使每条线路对应一个编码,所有的探测器都通过3条公共导线并接在一起,接至主机的解码输入端,自动检出故障线路使性能得到进一步的提高。这样便可应用于无人值班变电所。八零序导纳接地保护

零序导纳接地保护是奥地利研究开发的。EDF利用了一种新的求值方法,测量线路的零序导纳,以判别谐振接地电网中的高阻接地故障。

在谐振接地电网中,假定有数条馈电线路,根据该电网正常运行时的零序回路,利用消弧线圈适当的失谐状况和位移电压的相应改变,便可将每条馈线的对地零序导纳和导纳系数计算出来。如果所有的零序导纳系数都不超过健全电网限定的允许值,它就被储存起来作为相应馈线的参考值。当任何一条馈线发生单相接地故障时,就相当于产生了一个附加的不对称电源,这就会导致零序电压和馈线零序电流的总和量发生变化。此时,同样可计算出该条馈线的对地导纳系数,比较接地故障前后馈线零序导纳系数的变化,藉此便可检出发生接地故障的馈线.

在中性点不接地或经消弧线圈接地的电网中,由导纳绝对值和电导两个判据构成的接地保护,至少有一个判据始终能满足检出接地故障的要求.波兰研制的导纳接地保护装置,已在国内推广应用,到1996年为止,已有多套投入中压电网运行.九残流增量接地保护

理论分析表明,在电网发生单相永久接地故障的情况,若增大消弧线圈的失谐度(或改变限压电阻的阻值),则只有故障线路中的零序电流(即故障点的残余电流)会随之增大。

藉助微机计算速度快、综合分析和判断能力强的特点,对失谐度变化前、后各条馈线的零序电流进行实时采集、同步记录和集中处理,然后通过对比找出残余电流明显变化的馈线,便可确定为发生永久接地故障的线路。

根据这一物理现象,凡是随调式的自动消弧线圈,均可利用残流增量法构成微机接地保护或微机选线装置。

由调容式消弧线圈构成的此种微机接地保护成套装置,其主要特点是接地保护与消弧线圈的自动测控系统实现了一体化,经过模拟试验和现场试验,动作全部正确,已经先后在南通、珠海和深圳等一些城市的中压电网中投入运行。1999年9月获得国家专利。

此种微机接地保护的原理简明,计算迅速,依靠检测残流的相对量值进行判断,摆脱了电流互感器等测量误差的影响,同时可以进行重复计算和重复判,所以灵敏度和可靠性都较高。该保护可作用于信号,也可动作于线路跳闸。十本节小结

德国中部供电公司(MEAG)在所辖的中性点谐振接地和不接地系统中,采用了多种多样的方法,对多种接地故障的检测方案进行了研究,同时进行了50多次的现场试验,得到的主要结论为:

(1)所有使用原始技术数据的传统方法,均不能完全满足接地保护装置的启动和选择性的要求,而慎重改变故障量值的一些方法,则较为可靠; (2)各种保护装置的动作成功率,都随接地故障电阻的增大而降低,当故障电阻超过1kΩ

时,传统继电保护的可靠性急剧降低;(3)通过适当变动失谐度而改变零序电流的方法,可以很好地满足启动条件;(4)只有数字式方法才能利用原始的技术数据测得很高阻值的接地故障的方向和距离。

在本节所述的各种微机接地保护中,除注入电流信号的保护外,其余的保护都要用到电网在故障时的一些参数作为启动条件（多采用基波零序电压）。

有功电流、负序电流和谐波电流三种接地保护,主要是依靠检测相关电流的绝对值进行判断,当故障线路对应的相关电流不是最大时,还需要增加相位等参数作为辅助措施。残余基波有功电流、功率方向和暂态电流三种接地保护,通过对所检测的相位进行比较以判别故障线路。

零序导纳系数、残余电流增量两种接地保护,则是藉助检测相对值,即比较有关参数的变化量来检测故障线路的。

在后者情况下,可以排除测量系统误差的影响,所以灵敏度和可靠性最高。

缺点：需要知道系统在非故障时的相关数据。

第三节自动跟踪补偿

自动跟踪补偿装置一般由驱动式消弧线圈和自动测控系统配套构成,自动完成跟踪测量和跟踪补偿。当补偿电网的运行方式改变时,该装置便自动跟踪测量电网的电容电流,并将消弧线圈调谐到合理的补偿状态;或者当电网发生单相接地故障时,迅即将消弧线圈调谐到接近谐振点的位置运行,使接地电弧瞬间熄灭。

就调谐方式而论,可分为两种,在接地故障发生前,调整消弧线圈到靠近谐振点运行的,称为“预调式”,在此条件下为使中性点的位移电压不大于15%额定相电压,需要串联(或并联)一定数值的限压电阻;另一种称为“随调式”,即在正常情况下消弧线圈远离谐振点运行,中性点位移电压较低,而在接地故障发生后,迅即调整到位,故不需加装限压电阻。前者可利用机械调节或电气调节完成,后者则必须利用电气调节完成。

对于无中性点引出的3-10kV中压电网,补偿装置一般由接地变压器、消弧线圈和限压电阻器等构成,三者或两者可以共箱,也可以分体。对于35-66kV的中压电网,因有中性点引出,可省去接地变压器。一多级有载细调消弧线圈

初期的人工调匝式消弧线圈,只有5个分接头,欲将残流的无功分量限制5A以下,一般会遇到困难,后来增加到9个或更多的分接头。利用有载分接开关的不同组合,将消弧线圈的可调分接头作到15-21个,一般是不困难的。二无级连续调节消弧线圈

无级机械连续调节的消弧线圈,主要有动铁式和动圈式两种型式。

1动铁式

此种无级连续调节的消弧线圈,由于铁心存在着可调气隙,一般说来振动和噪声较大。只要将铁心的固定部分形成刚体并规范可动铁心的活动范围,便可将振动与噪声降低到普通电力变压器或传统的消弧线圈的相应水平。

世界著名的哈弗莱公司(Haefely)开发的插棒式消弧线圈,就是动铁式连续无级调节方式,其设计原理见图8-7。此种消弧线圈的补偿电流调节范围大,连续运行时可达1:10，2h运行时可达1:12.5。图8-7中所示的中置铁心块,对改善上下插棒铁心气隙周围的磁场分布状况,具有显著的作用,因此,气隙的调节范围很大。

此种消弧线圈已在欧洲及其他许多国家推广应用,其整体结构如图8-8所示.法国中压电网的中性点由低阻抗接地方式改为谐振接地方式后,采用的补偿装置就是这种插棒式消弧线圈。由动铁式无级连续调节的消弧线圈构成的自动跟踪补偿装置,最早在我国煤矿系统的电缆网络中投入运行,收到了显著的效果。2动圈式

动圈式无级连续调节的消弧线圈,通过调节活动线圈对固定线圈的相对位置而改变两者之间的互感,其原理和结构与动圈式感应调压器相同。我国80年代初期研制成功的此种充油式消弧线圈,额定容量为180kVA,额定电流调节范围为15-30A,至今已安全运行近20年未发生异常现象。该产品已于1984年申报国家专利。三、直流助磁式消弧线圈

直流助磁式的消弧线圈是一种"随调式"的补偿装置,它的原理是在交流工作绕组内设置一个铁心磁化段,通过改变直流助磁磁通的大小,以调节交流的等值磁导.四、磁阀式补偿装置

此种“随调式”补偿装置,需要预先将多个补偿电抗值存储于数据库内,一旦电网发生单相接地故障,由电压互感器的信号启动跟踪测量运算系统,通过实测电网的容抗值,

然后在数据库中提取与之对应的补偿电抗值,控制磁阀式消弧线圈，即可自动实现跟踪补偿。五、可控硅调节消弧装置

1可控硅调节消弧变压器

关于消弧变压器的结构和原理,在第二章中已有阐述。主要是将塞流线圈的电感量用可控硅调节便是本节所说可控硅调节消弧变压器。2可控硅调节消弧线圈

利用可控硅也可以实现消弧线圈电感的连续调节,主要方法是通过改变与消弧线圈部分可调绕组相并联的晶闸管的导通时间来改变消弧线圈的等值电感,达到连续调节补偿电流的目的.见图8-16(a).此种消弧线圈虽然可以提高调谐精度,但调谐范围依然较难扩展.

广东省电力试验研究所研制开发的10.5kV调感式自动消弧线圈,可以克服这一缺点.原理与变压器基本相同,但增加了滤波回路见图8-16(b).

六、调容式消弧线圈

调容式自动消弧线圈是在传统人工调匣式消弧线圈的基础上,去除绕组上的分接头,同时增加一个二次绕组,通过改变接入其中的电容器组数,达到逐级调节补偿电流的目的.其接线原理如图8-17所示.当电容器组全部投人时,补偿电流

;反之,当电容器组全部退出时

,可见,其调节范围是相当宽的.电容器组数和容量可按一定的数学规律进行选配,若采用4组电容器,则可提供16个补偿电流值;若采用5组电容器,则可提供32个补偿电流值;若采用6组电容器,则可提供64个补偿电流值,等等.

此种调容式自动消弧线圈先后在珠海、深圳等地的6～35kV中压电网投入运行,同时其自动测控系统与残流增量微机接地保护实现了一体化,这对熄灭接地电弧与检出接地故障十分有利。八、限压电阻的选择

预调式自动跟踪补偿的消弧线圈，一般需要加装限压电阻，限压电阻可以与消弧线圈串联，也可以与之并联。由于后者的电压高、阻值大，设计与制造比较困难，运行维护也较麻烦，所以现在很少采用，此处不再讨论。

目前国产的预调式自动消弧线圈，一般多带有串联限压电阻，其阻值有10、14、40、80、100、320Ω,和370Ω,等多种，阻值相差悬殊，看来不尽合理。

加装串联电阻的主要目的是限制正常运行时的中性点位移电压和断线故障时的谐振过电压，同时也可提高部分微机接地保护装置的灵敏度。但是，对接地电弧的瞬间熄灭也会带来一些不利的影响，基于消弧线圈的熄弧原理，在满足限压要求的条件下，不仅阻值应适当减小，并且当发生单相接地故障时也必须在尽可能短的时间内将其退出运行。否则，除影响接地电弧的熄灭外，还会降低自动测控系统的灵敏度。

理论分析和运行经验表明，在一般的情况下，对于3～10kV的补偿电网，串联限压电阻采用十几欧姆；35～66kV者，阻值采用数十欧姆即可满足要求，否则，应当采取措施降低不对称度。对于电缆补偿电网来说，阻值还可适当降低。九自动测控系统

以上所述不同调节方式的可驱动补偿装置，配以适当的自动测控系统后，即可具有自动跟踪补偿的功能。当电网运行方式改变时，便可实现对电网接地电容电流的自动跟踪测量和补偿，同时能够保证调谐的精度。这样，当发生单相接地故障时，可使接地电弧瞬间自行熄灭。由于生产厂家的不同，自动测控系统的软件和硬件也有区别。但是，都应当满足如下的基本要求：

(1)跟踪测量和跟踪调谐要快：当电网运行方式改变后，能在较短时间内自动启动并完成跟踪测量和合理的调谐；

(2)灵敏度较高：对电网参数的少量改变，也能及时作出反应，以便进行跟踪；

(3)动作可靠性高：抗电磁干扰能力强，具有自检功能，动作简捷准确，使用寿命较长；

(4)监测参数直观实用：主要包括电容电流、补偿电流(相应的分接头档位)、残余电流(或失谐度)和中性点位移电压等参数的测量，以及接地故障的自动记录等，并能自动(液晶)显示、报警和打印；(5)工作方式灵活：可自动也可手动控制，可独立也可并联运行，可就地控制也可远方控制；(6)适用性较广：应能适用于架空线路电网，混合电网和中性点不对称电压较低的电缆

电网；(7)定时测控：在电网正常运行的情况下，测控应尽量减少调节次数并定时周期进行,不应休眠、死机或退出运行；(8)测控保护一体化：测量控制系统与接地保护装置“两者合一”,相辅相成，便于瞬间熄灭接地电弧或迅速清除接地故障，等等。能够避免对消弧线圈进行过于频繁的调整。

第四节需要说明的几个问题

发电机是电力系统的原动力,作用十分重要。发电机在运行中必须具备对突发性故障的应变能力,而发电机的中性点接地方式与此有密切的关系。中性点不同接地方式的发电机,对同一故障的应变能力是有区别的,其中的化解能力较强者,运行可靠性就较高。

发电机中性点的接地方式,按照其发展的历程可划分为:①中性点直接接地;②中性点经低阻抗接地;③中性点不接地;④中性点经高电阻接地;⑤中性点经消弧线圈(谐振)接地等。

从以上讨论的内容中可以清楚地看出，由于采用了高新技术，谐振接地方式的技术装备已经是今非昔比，面貌一新。在这种情况下，有些问题值得说明如下。一、电阻接地方式问题 我国谐振接地的中压电网，已经有了50年的运行经验，取得了良好的效果。近些年来,

越来越多的城市电网加装了或正在装备微机接地保护和自动跟踪补偿装置，使电网的运行特性得到了进一步的改善。

在谐振接地方式优化之前，可以认为电阻接地是解决中压电网中性点接地方式的途径之一。可是，电阻接地方式在数十年的时间内，就技术内涵而言，没有什么实质性的进步，

在制定我国的有关规程、导则和标准时，一般都要着重考虑其科学性、实用性和方向性。大型发电机的中性点接地方式也同此理，《继电保护和安全自动装置技术规程》早在80年代初期进行修订时，就增加了发电机中性点采用谐振接地方式的明确规定。二、法国的实践经验法国中压电网的中性点，从60年代初采用低阻抗接地方式以来，曾经有近30年的历史。为了满足电能质量不断提高的要求，1989年法国电力公司(EDF)和法国燃气公司(GDF)明确规定，从1995年开始，每年达到的目标应当优于:(1)1min以上的停电，不多于6次；(2)因延迟重合而带来的10～15s的停电，不多于30次；(3)因快速重合而带来的0.3s的停电，不多于70次；(4)累计停电小时不超过3h。同时，为了保障人身安全和适应负荷特性变化等的需要，EDF毅然决定从90年代初开始，将城市和农村的纯电缆网络、混合电网和架空线路电网的中性点，全部改为谐振接地方式运行。

中性点接地方式的全面改造，虽然花费了一定的投资，可是经济效益和社会效益是十分显著的。三、美国的现状问题

美国中压电网的中性点主要采用大电流接地方式，这是由历史原因形成的。原AIEE明确承认谐振接地方式的优点而没有采用，乃因从前的接地保护问题没有获得圆满的解决。因此说过去未采用谐振接地方式，是由于技术上的原因。

而现在仍保持大电流接地方式，则主要是经济因素。因为美国基本为私营电力企业，系统的备用容量大，网架结构好，自动化水平和管理水平高等，故供电可靠率自然也高。根据1983年CIRED的会议资料，美国的配电网广泛采用可以过负荷50%～70%的变压器，配电网、站装有大量的可调电容器组作为无功电源，等等。显然，在此情况下改变中性点接地方式是不合算、不必要的。但是，大电流接地系统中的人身安全，依然受到较大的威胁，统计资料说明不容乐观，而低压设备的绝缘水平虽然可以提高，也毕竟不是上策。四、日本的变迁问题

日本过去的情况与德国相同，电力系统的中性点主要采用谐振接地方式。它在侵华期间，从我国的东北到海南岛，对3～154kV电网的中性点就是如此处理的。日本在二战失败后，美国作为战胜国进驻日本，由于美国的电力设备大量地倾销并占领日本市场，在这种情况下，相应的大电流接地方式便随之进入日本，到了1947年时，在22～77kV的电网中，中性点