门架脚手架计算书

梁、楼板模板门式脚手架支撑计算书工程概况本工程位于福建仙游抽水蓄能电站下库500KV开关站左侧（300.00平台上）。本工程占地面积：1183.93m²本工程建筑面积：地上5281.126m²，地下283.99m²建筑层数为地下局部1层，地上5层，建筑总高度23.88m基础形式为独立柱承台基础建筑功效：专业用房与办公用房构造体系：框架构造、按六度抗震设防构造平面的轴网尺寸以下----71.9m×15.8m本工程各层梁板混凝土构造工程施工才采用门式脚手架。编制根据根据《工程建设原则强制性条文电力工程部分（施工及验收）》中《水工混凝土施工规范》DL/T5162-第4.2.5、4.2.8、4.2.9等条文规定严格实施。根据《工程建设原则强制性条文电力工程部分（施工及验收）》中《水工混凝土施工规范》DL/T5162-第10.2.1及10.4.1规定严格实施。1《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-；2.组织设计及施工图纸。3.《建筑地基构造规范》GB50007-；4.《建筑构造荷载规范》GB50009-；5.《钢构造设计规范》GB50017-。门式脚手架计算书（一）、门式脚手架材料规定1.门架立杆采用外径42.5mm、壁厚2.5mm的焊接钢管，立杆加强杆采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管，其力学性能应符合国家现行原则《碳素构造钢》GBT700中Q235A钢的规定，门架型号采用门架MF1217。使用的钢管不得有弯曲、变形、开焊、裂纹等缺点，并涂有防锈漆作防腐解决，不合格的钢管决不允许使用。2.扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁的技术性能符合《钢管脚手架》GB15831-1995规定的规定，对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺点。扣件与钢管的贴合面要严格整形，确保与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不不大于5mm，扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要不大于1mm，扣件螺栓的拧紧力矩达60N.M时扣件不得破坏。3.木脚手板的选用必须严格，脚手板材质坚硬，不腐烂，横向裂纹不得不不大于四分之一板宽，脚手板宽普通为200~300mm，厚度不不大于50mm。脚手板端部（80mm~100mm处）用铁皮或铁丝扎紧2-3圈。竹笆板的选用必须严格，竹笆板宜采用毛竹或南竹制作，进场竹笆必须紧密、有良好的韧性及弹性模数。（二）、门式脚手架施工方法本工程为五层框架构造，楼板厚度大部分为h=110，局部90、100、120、150厚。框架梁以250×700、300×700、400×700、400×800为主，次梁为200×400、200×500、200×600、250×500等。结合本工程构造形式、实际施工特点，室内采用门式脚手架模板支撑体系来满足梁、板的施工。必须确保其整体性和抗倾覆性。基本规定1.搭设楼地面应平整且确保混凝土楼板的承载力达成规定，立杆下应垫枕木并加设扫地杆。2.剪刀撑：四边持续设剪刀撑，且应由下向上持续设立。（三）、门式脚手架计算书1.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.340；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.150；倾倒混凝土荷载原则值(kN/m2):2.000。2．脚手架参数计算的脚手架搭设高度为4.5m；门架型号采用MF1217，钢材采用Q235；搭设尺寸为：门架的宽度b=1.22m，门架的高度h0=1.93m，步距1.95m，跨距l=1.82m；门架h1=1.54m，h2=0.08m，b1=0.75m；（详见图1）门架立杆采用Φ42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用Φ48.0×3.5mm钢管；每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离300mm；梁底木方截面宽度40mm，高度100mm；梁顶托梁采用Φ48.0×3.5mm钢管。（详见图2）1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1计算门架的几何尺寸图图2模板支架示意图3.楼板验算（板厚度取150mm）:3.1楼板底木方的计算木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为3.1.1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.500×0.150×0.300=1.148kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.340×0.300=0.102kN/m(3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载原则值：q3=2.000×0.300=0.600kN/m经计算得到，木方荷载计算值：Q=1.2×(1.148+0.102)+1.4×0.600=2.339kN/m3.1.2木方强度、挠度、抗剪计算木方计算简图木方弯矩图（kN.m）木方变形图（mm）木方剪力图（kN）通过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.188kNN2=2.508kNN3=1.989kNN4=1.989kNN5=2.508kNN6=1.188kN通过计算得到最大弯矩M=0.300kN.m通过计算得到最大支座F=2.508kN通过计算得到最大变形V=1.3mm木方的截面力学参数：截面惯性矩II=4.00×10.00×10.00×10.00/12=333.33cm4；截面抵抗矩WW=4.00×10.00×10.00/6=66.67cm3；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.300×106/66666.7=4.50N/mm2木方的抗弯计算强度不大于13.0N/mm2,满足规定!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.666/(2×40×100)=0.625N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足规定!(3)木方挠度计算最大变形V=1.3mm木方的最大挠度不大于1220.0/250,满足规定!3.2楼板底托梁的计算：梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。托梁按照集中与均布荷载下多跨持续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.065kN/m。托梁计算简图0.5870.5870.72托梁弯矩图（kN.m）托梁变形图（mm）2.992.992.980.470.452.052.074.584.593.793.781.271.251.251.273.783.794.594.582.072.050.450.472.982.99托梁剪力图（kN）通过计算得到最大弯矩M=0.719kN.m通过计算得到最大支座F=8.382kN通过计算得到最大变形V=0.7mm顶托梁的截面力学参数：截面抵抗矩W=5.08cm3；截面惯性矩I=12.18cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.719×106/5080=141.54N/mm2顶托梁的抗弯计算强度不大于215.0N/mm2,满足规定!(2)顶托梁挠度计算最大变形V=0.7mm顶托梁的最大挠度不大于900.0/400,满足规定!3.3门架荷载原则值作用于门架的荷载涉及门架静荷载与上面托梁传递荷载。3.3.1门架静荷载计算门架静荷载原则值涉及下列内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架(MF1217)1榀0.205kN交叉支撑2副2×0.040=0.080kN水平架5步4设0.165×4/5=0.132kN连接棒2个2×0.006=0.012kN锁臂2副2×0.009=0.017kN累计0.446kN经计算得到，每米高脚手架自重叠计NGk1=0.446/1.950=0.229kN/m(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用Φ48.0×3.5mm钢管，按照4步4跨设立，每米高的钢管重计算：tg=(4×1.950)/(4×1.820)=1.0712×0.038×(4×1.820)/cos/(4×1.950)=0.105kN/m水平加固杆采用Φ48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设立，每米高的钢管重为0.038×(1×1.820)/(4×1.950)=0.009kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m每米高的附件重量为0.020kN/m；每米高的栏杆重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力累计NGk2=0.181kN/m经计算得到，静荷载原则值总计为NG=0.409kN/m。3.3.2托梁传递荷载托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为第1榀门架两端点力2.991kN，2.991kN第2榀门架两端点力8.382kN，8.382kN第3榀门架两端点力8.382kN，8.382kN第4榀门架两端点力2.991kN，2.991kN经计算得到，托梁传递荷载为NQ=16.764kN。3.4立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N=1.2NGH+NQ其中NG——每米高脚手架的静荷载原则值，NG=0.409kN/m；NQ——托梁传递荷载，NQ=16.764kN；H——脚手架的搭设高度，H=4.5m。经计算得到，N=1.2×0.409×4.500+16.764=18.973kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=18.97kN；Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算其中——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，=0.617；k——调节系数，k=1.13；i——门架立杆的换算截面回转半径，i=2.26cm；I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=15.78cm4；h0——门架的高度，h0=1.93m；I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；A1——门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；h1——门架加强杆的高度，h1=1.54m；I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4；A——一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=6.20cm2；f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。经计算得到，Nd=78.421kN。立杆的稳定性计算N<Nd,满足规定!4.梁模板验算（梁尺寸取250×700mm）：4.1梁底木方的计算木方按照简支梁计算：4.1.1荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.500×0.700×0.300=5.355kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.340×0.300×(2×0.700+0.250)/0.250=0.673kN/m(3)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载原则值q3=2.000×0.300=0.600kN/m经计算得到，木方荷载计算值Q=1.2×(5.355+0.673)+1.4×0.600=8.074kN/m4.1.2木方强度、挠度、抗剪计算：122012208.07kN/mAB木方计算简图0.0.5320.000木方弯矩图（kN.m）0.0000.0002.230木方变形图（mm）0.9680.9680.9680.9680.9680.968通过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.968kNN2=0.968kN通过计算得到最大弯矩M=0.532kN.m通过计算得到最大支座F=0.968kN通过计算得到最大变形V=2.23mm木方的截面力学参数为截面惯性矩I：I=4.00×10.00×10.00×10.00/12=333.33cm4；截面抵抗矩W:W=4.00×10.00×10.00/6=66.67cm3；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.532×106/66666.7=7.98N/mm2木方的抗弯计算强度不大于13.0N/mm2,满足规定!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×0.968×103/(2×40×100)=0.363N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足规定!(3)木方挠度计算最大变形V=2.23mm木方的最大挠度不大于1220.0/250,满足规定!4.2梁底托梁的计算梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。托梁按照集中与均布荷载下多跨持续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.038kN/m。9009009009000.96kN0.96kN0.96kN0.96kN0.96kN0.96kN0.96kN0.96kN0.96kN0.04kN/mAB托梁计算简图0.20.2260.277托梁弯矩图（kN.m）0.40.4810.030托梁变形图（mm）托梁剪力图（kN）通过计算得到最大弯矩M=0.277kN.m通过计算得到最大支座F=2.857kN通过计算得到最大变形V=0.5mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=5.08cm3；截面惯性矩I=12.18cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.277×106/5080=54.52N/mm2顶托梁的抗弯计算强度不大于215.0N/mm2,满足规定(2)顶托梁挠度计算最大变形V=0.5mm顶托梁的最大挠度不大于900.0/250,满足规定!4.3门架荷载原则值作用于门架的荷载涉及门架静荷载与上面托梁传递荷载。4.3.1门架静荷载计算门架静荷载原则值涉及下列内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架(MF1217)1榀0.205kN交叉支撑2副2×0.040=0.080kN水平架5步4设0.165×4/5=0.132kN连接棒2个2×0.006=0.012kN锁臂2副2×0.009=0.017kN累计0.446kN经计算得到，每米高脚手架自重叠计NGk1=0.446/1.950=0.229kN/m(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用Φ48.0×3.5mm钢管，按照4步4跨设立，每米高的钢管重计算：tg=(4×1.950)/(4×1.820)=1.0712×0.038×(4×1.820)/cos/(4×1.950)=0.105kN/m水平加固杆采用Φ48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设立，每米高的钢管重为0.038×(1×1.820)/(4×1.950)=0.009kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m每米高的附件重量为0.020kN/m；每米高的栏杆重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力累计NGk2=0.181kN/m经计算得到，静荷载原则值总计为NG=0.409kN/m。4.3.2托梁传递荷载托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为第1榀门架两端点力1.020kN，1.020kN第2榀门架两端点力2.857kN，2.857kN第3榀门架两端点力2.857kN，2.857kN