6万吨合成氨造气工段工艺设计——毕业设计

6万吨合成氨造气工段工艺设计摘要摘要本设计6万吨/年合成氨造气工段工艺设计采用块煤送入造气炉制气，该工艺技术成熟，结合湖北宜化丰富的生产和管理经验，在同行业中具有热量回收充分、消耗低、低成本等优势。根据已知参数，利用所学知识对合成氨的工艺流程进行设计，工艺计算，并对设备进行了选型。关键词造气炉；已知参数；工艺衡算；设备计算目录摘要11前言32物料及热量衡算621被损耗燃料各组分量的计算822炉渣生成量的计算923计算带出物及炉渣中各组分的总重量924燃烧气化后进入煤气中各元素的量103空气吹分阶段的计算1131物料衡算1132热量衡算124蒸汽吹送阶段的计算1541物料衡算1542热平衡计算195总过程计算2151燃料使用分配2152吹风气产量2153物料平衡2254热量平衡2455配气计算2656消耗定额（以吨氨为基准）276主要设备工艺计算2961空气鼓风机的计算2962煤气发生炉的计算3163废热锅炉的计算3264洗气塔357结论40参考文献41致谢421前言氨是一种重要的化工产品，主要用于化学肥料的生产。合成氨生产经过多年的发展，现已发展成为一种成熟的化工生产工艺。本次设计采用间歇式固体煤气发生炉造气，余热回收，具有环保、节能的优势。现对造气工段主要工艺做一下简介。1固定层煤气发生炉制造的煤气根据气化剂不同,工业煤气一般分以下四种空气煤气以空气为气化剂制取的煤气,合成氨生产中也称吹风气水煤气以水蒸汽为气化剂制取的煤气混合煤气以空气和适量的水蒸汽为气化剂制取的煤气半水煤气组成符合氢气氧化碳与氮气体积比为3132的混合煤气,即合成氨原料气2煤气发生炉自上而下分为干燥层,干馏层,还原层,氧化层,灰渣层干燥层一般不产生气化反应,此区内的燃料因刚加入炉内,故温度低,主要是通过吹风时的吹风气,上吹时的煤气,以及下吹时的过热蒸汽,通过此区域时,将此区域的水蒸发掉,起干燥预热的作用干馏层此区燃料受到热气体连续加热并分解放出低分子烃,在热分解时析出水份,醋酸,硫化氢,甲烷等,气化剂通过此区域时一般不发生反应还原层此区域是气化层发生气化反应的主要区域之一,由氧化层来的CO2还原生成CO及水蒸汽分解为氢气,燃料依靠与热的气体换热被再次预热,此区域的化学反应是CO2C2COH2OCCOH22H2OCCO22H2COH2OCO2H2氧化层在煤气炉的整个燃料中此区域的温度最高,燃料中的C与空气中的O2产生反应,其反应CO2376N2CO2376N22CO2376N22CO376N2氧化层与还原层总称为气化层灰渣层燃料经过气化后,剩余物质称为灰渣,灰渣与炉体最下部分称为灰渣层,在生产中起到预热气化剂,保护炉篦和承受燃料层骨架的作用3间歇式制气通常分为五个阶段进行吹风阶段空气从炉底吹入,进行气化反应,提高燃料层的温度上吹制气阶段蒸汽和加氮空气从炉底送入,经气化反应生成煤气送入气柜下吹制气阶段水蒸气自上而下通过燃料层生成的煤气也送入气柜，其目的是吸收炉内热量可降低炉顶温度,使气化层恢复到正常位置,同时使炭层温度增高,有利于燃尽残碳二次上吹制气阶段蒸气由炉底入炉将炉底下部管道中的煤气排净,为吹风做准备俗称安全上吹吹净回收阶段二次上吹后炉上部分空间出气管道及有关设备都充满煤气,如吹入空气立即放空或送三气将造成浪费,因此转入吹风之前,从炉底部吹入空气,与产生的空气煤气与原来残留的水煤气一并送入气柜加以回收。造气炉图示4本次工艺设计计算的根据说明1原料采用无烟块煤。（2）基本数据主要是参照湖北宜化以及煤炭科学研究所的实测结果，并作了相应的适当调整。加氮方法是采用上吹加氮，即开始上吹的同时，吹风暂不关闭，继续由空气管路向炉内送空气，一并回收到系统中去。加氮时间可根据半水煤气成份要求随时调整。显然，这种方法不如上、下吹全过程均匀加氮的效果好，但简单方便，亦可以满足生产需要。为简化计算，按照蒸汽吹送阶段均匀加氮来进行计算。2物料及热量衡算计算基准以100KG块状无烟煤为原料。本设计中块煤来源于山西，根据鄂尔多斯联合化工有限公司造气工艺指标分析参数以及相关调整制定已知条件如下表21燃料组成及热值序号成份CHONSA1W合计1重量（）湿78011440450760481376511002重量（）干8221520474080506145100燃料热值281646KJ/KG其中A1为灰份W为水份表22吹风气组成成份H2COCO2N2CH4O2合计H2S体积（）29054516967357050604010008281G/M3标表23水煤气组成成份H2COCO2N2CH4O2合计H2S体积（）4150317578017820780351001353G/M3标表24炉渣组成成份CSA合计重量1480285100表25各种物料进炉的温度名称温度空气30吹风气450上行煤气400下行煤气250炉渣250蒸汽压力（010MPA）220查过热蒸汽过热焓値表得焓値291401KJ/KG表26生产循环时间序号操作名称吹风上吹下吹二次上吹空气吹净合计1203140631002时间,S304656094515021被损耗燃料各组分量的计算燃烧在炉中被带出的损失量按照4KG计算，其为干燃料，根据表11燃料组成及热值计算求得。其中被损耗燃料中各组分之重量为表27被损耗燃料中各组分之重量序号元素组成，重量各组分重量，KG1C8224082232882H152400152006083O047440047400194N08400800325S0506400506002026A214540145058合计100422炉渣生成量的计算按照标准100KG燃料计算1237605819ALKG其中12305为100KG块状无烟煤中灰份量（湿基）。1A为燃烧在炉中被带出的损失量按照4KG计算时灰份量。2为炉渣组成中灰份量。3由此可以炉渣中各组分的生成量为C150498294CLKGS031SAAK由此可得ACSL2940318509ACSKG23计算带出物及炉渣中各组分的总重量根据表17被损耗燃料中各组分之重量计算和上式炉渣生成量的计算求带出物及炉渣中各组分的总重量。C32894582CKGH06HKGO1ON32NKS00512SKGA58176A总计9KG24燃烧气化后进入煤气中各元素的量根据上式计算的带出物及炉渣中各组分的总重量和式21求得C7801529741CKGH406895HO31OKN076327NKGS485048S总计91K计算误差91003空气吹分阶段的计算31物料衡算311每标准吹风气中各元素的含量计算C12054169072139CKGH8024HKGO35624ON8075916NKGS20743S312由碳平衡计算吹风气产量（标准）724158690M313由氮平衡计算空气用量（标准）3072546计算由空气带入水汽量空气（相对湿度80）30由物化手册查得空气中水汽含量为00213KG水汽/KG（干气）空气带入水汽量为543612903149720KG314氮的平衡进燃料带入氢19459KG（24计算已得）空气中水汽带入氢16358KG合计194563094出吹风气中的氢8216KG吹风气中水汽含氢360945379合计为2915376094KG吹风气中水汽含量183796KG故可得每标准吹风气中水汽含量为02354315氧的平衡进燃料带入氧49643KG（24计算已得）空气中带入氧32546016094KG空气中水汽带入氧978合计9383317K出吹风气中的氧5460296G吹风气中水汽含氧1683KG合计为7105432178KG误差82136112硫的平衡进燃料带入硫04288KG（24计算已得）出吹风气中带入硫07945860459KG32热量衡算321进项燃料发热量10286410KJ燃料显热373式中10467为燃料的比热容根据燃料情况估算。/OKGC干空气焓5492J式中12979为空气的比热容，查化工原理得。/OK空气中水汽焓17256738式中25556227为30时的干饱和蒸汽的焓合计2879030KJ322出项吹风气发热量84094105KJ有表22吹风气组成查得各组分气体之高热值，计算单位吹风气发热量单位吹风气发热量2417694164253985HCOH表30007213608/KJM干吹风气的焓89J其中14455为吹风气的平均热值，标准。3/OKJMC由附录15917查得各组分气体的平均比热容。干吹风气平均比热容02930542970169458141672CP3038/24CKGMC吹风气中水汽焓1619021J式中33841904450时的过热蒸汽的焓（物理化学手册）。/KJKG飞灰发热量（干燃料发热量）28146296/051987JKGK飞灰显热54式中10467燃料的比热容0/JKGC炉渣中可燃物的发热量3912067318542KJ式中33913、10467分别为碳和硫的发热值/KG炉渣的显热509J式中09630煤渣的比热容0/KKGC散失热（取燃烧发热量的6）281641687J合聚在炭层中的热量79039301K324吹风效率1307462864表31空气吹分阶段的热量平衡表进项，KJ出项，KJ1燃料发热量28164601吹风气发热量787057532燃料显热314012干吹风气的焓380242253干空气焓21107323吹风气中水汽焓40140254空气中水汽焓382627834飞灰发热量118797055飞灰显热1884066炉渣中可燃物的发热量78151427炉渣的显热37338散失热16898769积聚在炭层中的热量13000371合计287903024蒸汽吹送阶段的计算41物料衡算411每标准米3煤气中所含元素量C120758072164CKGH3503854HKGO312ON807284NKGS353S412由碳平衡计算实际水煤气产量（标准）372106M413由氮平衡计算空气用量（标准）335807249169414空气带入水汽量为741623023KG415氢平衡设定已知和假设条件上行煤气量（标准）3XM上行煤气含水量（标准）干3026/KG上下吹蒸汽量相等各为W下行煤气量（标准）351XM下行煤气含水量（标准）干0/KG为计算方便起见，上下吹时气体成分假设相同，上吹、下吹加N作为均匀加入计算。上行阶段进项燃料带入氢1945058331XXKG蒸汽带入氢28WKG空气中水汽带入氢20630637153XX合计49KG出项煤气中氢8X煤气中水汽含氢2060918XKG合计352809XXKG平衡64739W0X581KG下行阶段进项燃料带入氢9419450833XXKG蒸汽带入氢218WKG空气中水汽带入氢06306837XK出项煤气中含氢511250378XXKG煤气中水汽含氢量203968合计16704XKG平衡217504879WKG2958WXK2650792WKG解方程（1）（2）48XX30657（标准）3192M8WKG由此得上行煤气产量（标）319824上行煤气产量占总量的百分数198240535下行煤气产量（标）319786M下行煤气产量占总产量的百分数1378045上行煤气中水汽含量261984512KG下行煤气中水汽含量53769煤气中总水汽量7K上吹蒸汽量10892KG下吹蒸汽量53蒸汽总耗量217846KG上吹蒸汽分解率10859231505下吹蒸汽分解率6437平均蒸汽分解率217871040593416氧平衡进项燃料带入氧4963KG蒸汽带入氧271054K空气带入氧空气中水汽带入氧1620384KG合计9305274813261KG出项煤气中氧35141KG煤气中水汽含氧6270978合计15230586KG误差31206417硫平衡煤料带入硫48KG合计02煤气中硫1735104269KG42热平衡计算421进项燃料发热量10286410KJ燃料显热373蒸汽焓92867干空气焓794其中12979为由物化手册附录1510查得，（标准）。3/KJM空气中水汽焓397820635273016KJ合计48KJ422出项水煤气发热量198KJ式中96248517为水煤气热值，由下式得单位煤气发热量24764614253958HCOH19007079628517KJ上下行干煤气焓上行煤气焓824371842式中13739上行煤气的平均比热容30/KJMC222499356457896130CPHCOCON041517283035789608534（标）31/KJMC下行煤气焓378654206183KJ式中13534下行煤气的平均比热容30/KMC由物化手册附录查得各气体在0250的平均比热容222490232935684175678CPHCOCON151703073509308624C4/CPKJMC上下行干气焓17415930KJ423煤气中水汽焓上行5236589下行69203KJ式中33841904,29734654分别为400250时的过热蒸汽的焓/KJKG上下行煤气总水汽焓1687532081376254KJ424飞灰可燃物的发热量49飞灰燃料的显热KJ炉渣中可燃物的发热量310241067381560KJ炉渣显热594散失热量（取燃烧发热量的5256）86825KJ合计4710KJ425需从碳层中吸取的热量5364906426制气效率81842816402752表41空气吹分阶段的热量平衡表进项，KJ出项，KJ1燃料发热量28164601煤气发热量322731862燃料显热314012干煤气的焓15529533干空气焓2917003煤气中水汽焓376823544空气中水汽焓5273024飞灰可燃物的发热量118711115蒸汽焓63287875飞灰燃料的显热188406合计346066886炉渣中可燃物的发热量7815160从碳层中吸收热量64950692047炉渣的显热3733058散失热量1482584544合计411017572合计287903025总过程计算51燃料使用分配每100KG燃料中用于制半水煤气为XKG根据热平衡得6521740137945X得89KG每100KG燃料用于制取水煤气为68KG每100KG燃料用于制取吹风气为3152吹风气产量（标）35846093195M吹风耗空气量（标）38水煤气产量（标）335106924M加氮空气耗量（标）374851蒸汽耗量（标）21506942KG总过程效率7106384853物料平衡碳平衡进项燃料含碳72427KG合计72427KG出项水煤气含碳24901648KG吹风气中含碳352930合计724275KG氢平衡进项燃料中氢19459KG空气中水汽带入氢2180529301508KG加氮空气中水汽带入氢3蒸汽带入氢21481603KG合计166811KG出项水煤气中含氢249037856KG水煤气中水汽带入氢1429085吹风气中含氢249037KG吹风气中水汽含氢21504618合计189796KG氧平衡进项燃料中氧49643KG空气中水汽带入氧32180554KG加氮空气中水汽带入氧21034K蒸汽带入氧164282489KG合计2078794KG出项水煤气中含氧2490327698KG水煤气中水汽带入氧12476279358KG吹风气中含氧1509KG吹风气中水汽含氧61935023428合计2082299KG误差97107氮平衡进项燃料中氮0728KG空气中水汽带入氮281805791754KG加氮空气中水汽带入氮合计22796KG出项水煤气中含氮249084971KG吹风气中含氮1356K合计22796KG硫平衡进项燃料中硫含量04288KG合计04288KG出项吹风气中硫含量07913508KG水煤气中硫含量0127395028KG合计04355KG54热量平衡进项燃料发热量281640KJ燃料显热3干空气焓9786KG空气中水汽焓180201325712694KG加氮干空气焓59J加氮空气中水汽焓357J蒸汽焓494K合计32618KJ出项吹风气发热量19354608125978KJ干吹风气焓4吹风气中水汽焓3360KJ水煤气发热量24968517298干水煤气焓7045KJ其中，上行3471下行2920385KJ水煤气中水汽焓1304156KJ其中上行49104其中下行5172KJ飞灰可燃物发热量871飞灰燃料的显热量4031670680435炉渣中可燃物的发热量6KJ炉渣的显热量045散失热量182表51热量平衡表进项，KJ出项，KJ1燃料发热量28164601吹风气发热量26059728782燃料显热314012干吹风气的热焓125899443干空气热焓7008663吹风气中水汽焓132967044空气中水汽焓126691474水煤气发热量21587579885加氮干空气焓195113315干水煤气热焓103885556加氮空气中水汽焓352694976水煤气中水汽焓252153687蒸汽热焓420433777飞灰可燃物发热量118711118飞灰燃料的显热量174403259炉渣中可燃物的发热量781516010炉渣的显热量37330511散失量148258454412计算误差09合计32651898合计32651889955配气计算配气量计算半水煤气中231COHN吹风气中有效成份254698573水煤气中有效成份215473258COHN设单位水煤气中配入吹风气量为（标）3XM3572318750X100KG燃料制气时水煤气产量22429需要配入的吹风气量为3M（标）3249071564100KG燃料可制取半水煤气为（标）324916024220138175H034CO2869045715351027321N4820785CH56消耗定额（以吨氨为基准）半水煤气吨氨耗为30M吨氨原料煤消耗519224KG折合含碳量为84的标准燃料煤7801394KG空气消耗量（标准）318052075M蒸汽消耗量24K吹净时间核算配入水煤气中的吹风气为，占吹风气总量的百分数为31601604829935吹净时风量的65左右，根据循环时间计算，吹净气量占吹风气总量百分数12二者接近，吹风回收气量即为配入水煤气中的吹风气量，故已定循环时间百分比基本适应。煤气炉指标（各气体的瞬时流量）合成氨能力为6万吨/年，采用块煤，吨氨需要半水煤气量为3350NM3，小时半水煤气量为3350NM3/H620100NM3/H。根据湖北宜化生产的28M煤气发生炉实际情况，单台煤气发生炉产气量为5500NM3/H需要28M煤气发生炉台数201005500365即4台采用5台煤气发生炉，预留1台作为备用。表26生产循环时间序号操作名称吹风上吹下吹二次上吹空气吹净合计1203140631002时间,S3046560945150根据表26生产循环时间每100KG块煤的生产指标为生产量加氮水煤气（标）3249M半水煤气（标）0吹风气31861消耗量吹风空气（包括吹净）30M蒸汽量1428KG每个循环平均产半水煤气量3506吹风空气流量吹净时风量为吹风时风量的65左右328360117605/4045MH加氮空气流量329/蒸汽流量上吹蒸汽流量（包括二次上吹）20836014545/9KGH下吹蒸汽流量2083360145293/KGH吹风气流量（标）39145/M上行煤气流量320836045791/H下行煤气流量33942/M关于上面的计算有以下几点需要说明以上计算流量未考虑设备工况不稳定时会有泄露。煤气产量在加煤后各循环中并不相同，以上指标是平均值。假定上吹阶段为均匀加氮过程。6主要设备工艺计算61空气鼓风机的计算611干空气用量以一台炉上吹加氮计。由56可得（干）317065329048/MH612空气含水量（干）32043892641/MH则含水量为（标准）3024690/8MH式中0019由下图根据已知参数在温度30，相对湿度80，查得湿度约为0021图61空气水系统的湿度温度图（100KPA）613湿空气用量（标准）320438692147/MH当海拔高度低于3000米以下时，海拔高度每升高12米，大气压降低133PA，根据已知海拔高度选择400米及下降4433PA，37010689/23143H即为549/IN可以中意机电（湖北）鼓风机制造有限公司生产的D600共2台，1台备用。360M/IN62煤气发生炉的计算夹套锅炉的作用降低氧化层的温度，防止灰渣粘壁并副产蒸汽。夹套锅炉的液位控制在1/22/3。规定夹套锅炉回收热量为煤气炉散热量的50，软水采用离子交换工艺出水控制水质及监控电导率其规定工艺指标为10US/CM，温度进口30，总固体150PPM，锅炉产蒸汽压力为02MPA绝压饱和蒸汽。排污水总固体2000PPM。炉膛面积,24FD则231865M生产强度/台32014/H根据此参数可以选择由山东博山渣浆泵厂生产的2800造气炉，夹套水蒸发量为，副产的02MPA蒸汽冬季用于取暖，其余返回造气锅炉。7586/KGH夹套产汽量及耗水量根据100KG燃料为基准的热量计算已求得煤气炉散失热量，148256KJ假设进口脱盐水量为，产汽量为XKGYG进项回收散失热量0741293KJ软水显热1256J合计56XG出项蒸汽热焓270538YKJ式中为02MPA蒸汽饱和蒸汽焓270538/KJG排污水热焓49XY式中4984944为02MPA沸水的焓，/KJ合计4982031XYG平衡（1）714982039XY总固相平衡（2）1502XY联立求解得98KG7038KG则每100KG燃料副产蒸汽27038KG每100KG燃料消耗水29228KG每100KG燃料排出污水219KG由计算已得吨氨耗原煤1392KG每台炉每小时产氨50648T折合每小时副产蒸KGH消耗软水36489/0K排污51/KGH63废热锅炉的计算631已知条件废热锅炉的作用回收吹风气和上吹煤气的显热，产生蒸汽，为煤气炉制气和其他化工生产提供一部分蒸汽来源，废热锅炉炉身倾斜7度，用于促进对流，提高热交换率，并使炉身和汽包重心达到平衡，避免基础受力不均而塌陷，以致发生锅炉倒塌的严重事故，废热锅炉的外壁包有石棉制品隔热保温层，防止热量损失。废热锅炉的液位控制在1/31/。煤气炉是间歇生产，废热锅炉能力应满足最大热负荷的需要。在造气的操作的各阶段以吹风气阶段的热负荷为最大，故废热锅炉传热面积可以根据以吹风气为条件进行计算。已知计算得到的吹风气流量32083601952145/43MH每标准干吹风气中水汽含量M故由空气吹风阶段的计算可得每标准吹风气中水汽含量为318602/549KGN表61废热锅炉工艺参数名称温度气体进口温度450气体出口温度230炉内压力2109/KGCM产气压力7软水进口温度总固体排污水总固体30150PPM1500PPM632产气量及耗水量根据以100KG燃料为基准的热量平衡计算以及总固体平衡计算设进口软水量为XKG，产气量为YKG热量平衡进项（1）干吹风气显热由52计算100KG燃料吹风气产量为（标）35846093195M42KJ1434为干吹风气在0450时的平均热熔，30/KJNMC（2）吹风气中水汽热焓19350379185KJ式中32799391为水汽450的过热蒸汽焓，KG/KJ,00203为每标准吹风气中水汽含量，。/KGNM（3）干上行煤气显热0594214850247KJ为100KG燃料上行煤气量，314219为0450时的平均热熔，。30/NMC（4）上行煤气中水汽热焓290542637914KJ（5）软水显热。XKJ合计1852301361092XXKJ出项（1）干吹风气显热93567845012674KJ13967为干吹风气在0230时的平均热熔，30/KJNMC（2）吹风气中水汽热焓109KJ式中29299为水汽230的过热蒸汽焓，KJ/KG,00203为每标准吹风气中水汽含量，。3/KGNM（3）干上行煤气显热0594218204578KJ1388为0230时的平均热熔，。30/NMC（4）上行煤气中水汽热焓2905426914892KJ（5）蒸汽热焓饱和蒸汽的焓为27597，KJ/KG7/KGCM29YJ（6）排污水热焓，69296为沸水的焓KJ/KG26XY27/KGCM（7）热损失取33610931089X合计456274Y平衡736102XX（1）15836203Y总固相平衡（2）15X97XKG24Y则每100KG燃料副产蒸汽2754KG每100KG燃料消耗水2967KG每100KG燃料排出污水213KG由计算已得吨氨耗原煤1392KG每台炉每小时产氨5016483T折合每小时副产蒸汽1927927542/KGH消耗软水164679/0排污8/KGH则换热器可以选择为列管式吹风气平均温度02345TC吹风气平均体积流量37012013451895/96VMS管采用5735,气体流速取12M/S,170管子根数285N管间距取T70MM，管板填充系数取90，105DT71749M取N500，D1800MM，L6M，换热面积为。230M64洗气塔641第一洗气塔（洗气箱）6411已知条件（1）进气总管92012MM（2）气柜压力300MM水柱（3）洗气塔至气柜间管道阻力100MM水柱（4）洗气塔阻力100MM水柱（5）进气管水封高度65MM（6）上行煤气流量320833604957491/MH下行煤气流量22（7）上行煤气含水量（标准）干306/KGM下行煤气含水量（标准）干51（8）出洗气箱气体温度80（9）冷却水温度32（10）上行煤气通过时，洗气箱排水温度506412直径D22206509210314465M取洗气箱直径H4M86413出洗气箱气体量（1）出洗气箱上行煤气流量出废热锅炉上行煤气干气37491/7491/234/NHKMOLH水汽02685KOLH进洗气箱上行煤气热焓有废热锅炉计算，出废热锅炉上行煤气温度为230干气显热341302981KJ式中311为干气体在0230的平均分子热熔水汽热焓97257629299为0230时过热蒸汽的焓合计809KJ出洗气箱上行煤气热焓干气显热34134式中3039为干气体在080的平均分子热熔水汽热焓1972652264637为080时过热蒸汽的焓合计967350KJ出洗气箱上行煤气中水汽含量进洗气箱焓差80967521洗涤水带出热量1348耗于蒸发水份的热量27603547KJ蒸发水量35469160KGMOL2640为80时过热蒸汽的焓出洗气箱上行煤气中所带水汽量818KOL出洗气箱上行煤气流量34542M（2）出洗气箱下行煤气流量及排水温度出炉煤气下行煤气干气371/1/NHKOLH水汽347120547120542/863/NMHKMOLH进洗气箱下行煤气热焓有废热锅炉计算，出废热锅炉下行煤气温度为150干气显热1059J式中30725为干气体在0150的平均分子热熔水汽热焓2437864K277308为0150时过热蒸汽的焓合计729135J出洗气箱下行煤气热焓干气显热10K式中3034为干气体在080的平均分子热熔水汽热焓出洗气箱气体中水汽含量048291374069538915173KMOLKG10738出洗气塔气体压力，2/GC50K0482980饱和蒸汽压，2/CM水汽热焓389156409124069KJ冷凝水显热冷凝水量28KG冷凝水显热75