3000立方米印染废水处理厂的设计资料

1、武汉纺织大学2014届毕业设计论文1综述1.1印染废水的产生及特点印染是对纺织材料进行再加工的过程， 包括预处理、染色、印花和整理等四个过 程。印染废水是指印染厂、毛纺厂、针织厂等在生产过程中排出的各种废水的总称。 由于纺织材料种类繁多，生产产品的花样更多，在生产过程中使用的染料、助剂等化 工原料的种类非常多。印染废水的水质复杂，污染物按来源可分为两类：一类来自纤维原料本身的夹带 物；另一类是加工过程中所用的浆料、油剂、染料、化学助剂等。分析其废水特点， 主要为以下方面。(1) 水量大、有机污染物含量高、色度深、碱性和 ph大、水质变化剧烈。因化 纤织物的发展和印染后整理技术的进步，使PVA浆

2、料、新型助剂等难以生化降解的有 机物大量进入印染废水中，增加了处理难度。(2) 由于不同染料、不同助剂、不同织物的染整要求，所以废水中的ph值、COD、 BOD、颜色等也各不相同，但其共同的特点是 BOD/CODCr值均很低，一般在20流右， 可生化性差，因此需要采取措施，使 BODCODCr值提高到30流右或更高些，以利于 进行生化处理。(3) 印染废水中的碱减量废水，其 COD值有的可达10万mg/L以上，ph值12,因此必须进行预处理，把碱回收，并投入酸降低其ph值，经预处理达到一定要求后，再进入调节池，与其它的印染废水一起进行处理。(4) 印染废水的另一个特点是色度高， 有的可高到40

3、00倍以上。所以印染废水 处理的行政任务之一就是进行脱色处理，为此需要研究和选用高效脱色菌、高效脱色 混凝剂和有利于脱色的处理工艺。(5) 印染行业中，PVA浆料和新型助剂的使用，使难生化降解的有机物在废水 中含量大量增加。特别是PVA浆料造成的COD含量占印染废水总COD的比例相当大， 而水处理用的普通微生物对这部分 COD很难降解。因此需要研究和筛选用来降解 PVA 的微生物。此外，因生产的间断运行，故存在着水量水质的波动；对于大量使用还原染料、 硫化染料、冰染料等的废水，其化学絮凝效果相对较差。因此处理工艺要考虑这些因 素，要有一定的适应水量、水质负荷变化的能力。印染过程的四个工序都排出

4、废水， 如预处理阶段排出退浆废水、煮炼废水、漂白 废水，染色阶段排出染色废水，印花阶段排出印花废水和皂洗废水。 退浆废水：水量较小，但污染物浓度高，其中含有各种浆料、浆料分解物、纤维素、淀粉、碱和各种助剂。退浆废水呈碱性，PH值在12左右。上浆以淀粉为主的（棉布）退浆废水，其COD BOD值都很高，可生化性较好；上浆以聚乙烯醇（PVA 为主的（如涤棉经纱）退浆废水，COD高而BOD低，废水可生化性较差。 煮炼废水：水量大，污染物浓度高，其中含有纤维素、果酸、蜡质、油脂、碱、 表面活性剂、含氮化合物等，废水呈碱性，水温高，呈褐色。 漂白废水：水量大，但污染较轻，其中含有残余的漂白剂、少量醋酸、硫

5、代硫化钠等。 丝光废水：含碱量高，NaOr含量3%5%多数印染厂都通过蒸发浓缩回收，所以，丝光废水一般很少排出，经过多次重复使用最终排出的废水仍呈强碱性，BODCOD SS均较高。 染色废水：水量较大，水质因所用染料的不同而不同，其中含浆料、染料、助剂、表面活性剂等，一般呈强碱性，色度很高，COD较BOD®得多，可生化性较差。 印花废水：水量较大，除印花过程的废水外，还包括印花后的皂洗、水洗废水，污染物浓度较高，其中含有浆料、染料、助剂等，BOD CO均较高。印染废水的特征可概括为：有机物浓度高、成分复杂、可生化性较差、色度深、碱性大、PH高、水质变化大。印染行业是工业废水排放大户，

6、全国排放量为 300400 万mVd，因此，是污染负荷较大的行业之一。1.2印染废水的处理1.2.1印染废水处理的通用方法 生物处理技术生物处理法，包括厌氧生物处理法和好氧生物处理法， 好氧生物处理法中常有的有表面曝气活性污泥法、高浓度活性污泥法、生物转盘、生物接触氧化、生物铁法和 SBF等为提高废水的可生化性，缺氧、厌氧工艺往往应用于印染废水氧化工艺处理之 前。活性污泥法是目前使用最多的一种方法，有推流式活性污泥法和表面曝气池等。 活性污泥法具有投资相对较低，处理效果较好等优点。生物接触氧化法具有容积负荷 高，占地小，污泥少，不产生丝状菌膨胀，无需污泥回流，管理方便，填料上易保存 降解特殊有

7、机物的专性微生物等特点，因而近年来在印染废水处理中被广泛采用。印染废水成分复杂，处理难度较大，在实际工程中常采用组合处理工艺。 对可生 化性较好的印染废水，采用一级或二级生物处理工艺；对可生化性一般的废水，可采 用厌氧生物处理与好氧生物处理相结合的工艺，也可采用好氧生物处理与物化法串联 工艺；一些含有对微生物具有毒害或抑制作用的废水， 先采用物化法进行预处理，再 进行生物处理；排水量较小时，也可采用纯物化剂处理工艺。随着科技的发展，新的 污水处理工艺不断发展，如投菌生物处理法、高效絮凝剂、高效脱色剂等对提高废水 的处理效率具有较大的帮助。另一方面改革生产工艺，采用无废少废工艺，从源头上 消除污

8、染，是更积极主动的方法，也是可持续发展的必由之路。 物化处理与其他处理技术印染废水处理中，常用的物化处理工艺主要是混凝沉淀法与混凝气浮法。此外， 电解法，生物活性炭法和化学氧化法等有时也用于印染废水处理中。混凝法是印染废水处理中采用最多的方法，有混凝沉淀和混凝气浮法两种。常用的混凝剂碱式氯化铝， 聚合硫酸铁等。混凝法对去除CO环口色度都有较好的效果。作为废水的深度处理，混 凝法设置在生物处理构筑物之后， 具有操作运行灵活的优点。在印染废水处理中，也 可将混凝法设置在生物处理之前，也有其独特的优点。 化学氧化法纺织印染废水的特征之一是带有较深的颜色。主要由残留在废水中的染料所造 成。此外，有些悬

9、浮物，浆料和助剂也能产生颜色。这对排放和回用都很不利。为此， 必须进一步进行脱色处理。常用的脱色处理法有氧化法和吸附法两种。 氧化脱色发有 氯氧化法，臭氧化法和光氧化法三种。化学氧化法一般作为深度处理设施， 设置在工 艺流程的最后一级。主要目的是去除色度，同时也降低部分 COD经化学氧化法处理 后，色度可降到50倍以下，CO去除率较低，一般仅5%15% 电解法借助于外加电流的作用产生化学反应，把电能转化为化学能的过程称为电解。利 用电解的化学反应，使废水中的有害杂质转化而被去除的方法称为废水电解处理法， 简称电解法。电解法以往多用于处理含氰、含铬电镀废水，近年来才开始用于处理纺 织印染废水的治

10、理，但尚缺乏成熟的经验。 活性炭吸附法活性炭吸附技术在国内用于医药，化工和食品等工业的精制和脱色已有多年历 史。70年代开始用于工业废水处理。生产实践表明，活性炭对水中微量有机污染物 具有卓越的吸附性，它对纺织印染，染料化工，食品加工和有机化工等工业废水都有 良好的吸附效果。一般情况下，对废水中以BOD,CO等综合指标表示的有机物，都与 独特的去除能力。所以，活性炭吸附法已经逐步成为工业废水二级或三级处理的主要 方法之一。本次设计针对的是印染废水中的针织印染废水。1.2.2针织印染废水的产生与处理1、针织产品的织造针织产品是由一根根纱线变成线圈互相吊套连接而成的。它不像机织产品尺寸稳定，其纵横

11、尺寸都可伸缩，尺寸不稳定，有较大的延伸性。针织用纱由于要形成圈， 必须柔软，而且粘度要小，故针织用纱不需上浆。针织坯布是由纱线通过经编机和纬 编机完成的。2、针织产品的印花和染色工艺由于针织坯布纱线不含浆料，故针织坯布不需退浆。但是为了去除织物上的天然 杂物，需经过煮炼工序，为了去除织物上的色素及剩余杂质等，还需经过漂白工序。 化纤针织产品一般不需经过漂白。棉针织产品染色与印花工艺过程与棉机织产品基本一样。 棉针织产品的印花和印 染过程排放炼漂废水和印染废水，混合后称为针织印染废水。针织印染废水与机织印 染废水相比，ph值、色度与有机污染物浓度均较低。1.3设计依据和原则1.3.1设计依据1、

12、设计处理水量：Q=3000t/d2、废水水质：该水为针织印染厂的废水，主要污染物为COD色度等COD=7001000mg/L SS=500800 mg/L; ph=7.510.0 ;色度：400600倍3、 排放水质：要求处理后水质达到山东省地方标准纺织染整工业水污染物排放标准(DB37/ 533 2005)标准中B级标准：CODC 60mg/l，SS< 30mg/l，色度w 30 倍。1.3.2设计原则1、根据废水特点，选择合理的工艺路线，做到技术可靠、结构简单、操作方便、 易于维护检修。2、在保证处理效果的前提下，尽量减少占地面积，降低基建投资及日常运行费 用。3、废水处理设备选用性

13、能可靠、运行稳定、自动化程度高的节能优质产品，确 保工程质量及投资效益。2工艺流程的选择2.1悬浮物的去除由于废水的SS值相对较低，因此在预处理部分设置细格栅来去除较大的悬浮物 等。混凝沉淀池和生物处理池均可处理一部分SS,使其值降至一定标准。2.2碱度的去除印染废水的水质呈碱性，可在格栅后设置调节池，保证一定的匀质匀量时间，以 达到一定要求的PH值。2.3有机物的去除2.3.1生化处理方法的选择常用的生化处理工艺有各种类型的活性污泥法和生物膜法如表2-1所示:表2-1两种生化方法的工艺特点及费用比较项目接触氧化法延时曝气法工艺 特 占八、出水水质良优流程无污泥回流系统，较简单有污泥回流系统过

14、程控制没有污泥膨胀现象，易于控制控制不好有污泥膨胀上浮现象负荷负何咼，污泥浓度咼低负荷，长停留时间占地面积曝气池容积相对较小，但需设污泥浓缩池曝气池容积较大污泥产量及污泥产量较大，污泥需污泥产量小，絮凝沉降性能处置进行浓缩，然后脱水相对好；不需浓缩，可直接脱水与后续脱色流程的组合可在二沉池前直接投混凝剂进行脱色，简便易行，节省费用追求高效脱色时可用吸附法费基建投资3 元 / （ m/d）500688用直接处理成本元/ （ m/d）0.370.40本设计针对的针织印染废水量较小，因此考虑采用生物膜法中的生物接触氧化2.3.2物化方法的选择常用的物化处理工艺还有混凝沉淀和混凝气浮法，色度和CODf

15、c除率在50流右。本设计采用混凝沉淀法。2.4色度的去除常用的方法有活性炭吸附法和混凝法， 由于活性炭再生需要昂贵的费用，因此本 设计考虑混凝法。2.5工艺流程的确定废水首先经过预处理，即格栅和调节池，去除微量悬浮物和水质水量的调节。 由 于印染废水中的染料会对生物池中的微生物的活性有抑制作用，故让废水先进行物化处理，经过混凝沉淀池，使得废水的色度和有机物浓度得到一定的去除后，再进行生物处理。另外，由于印染废水的可生化性不高，故令混凝池出来的水进入水解酸化池， 使废水中的有机大分子分解成小分子， 从而提高其可生化性，之后再通入接触氧化池 进行好氧处理，使其CO併口色度达到要求。大致流程如图2-

16、1所示：废水4格栅调节池混凝沉淀池1 111I污泥外运一 脱水间<-*浓缩池图2-1工艺流程图2.6达标分析表2-2达标分析项目CODcrSS色度PH调节池进水10008006007.5 10.0出水100080060078去除率000混凝进水100080060078沉淀池出水50012030078去除率50%85%50%水解池进水50012030078出水30010015078去除率40%17%50%接触进水300100150氧化池出水60803078去除率80%20%80%78二沉池进水60803078出水60303078去除率62.5%综上列表，二级沉淀池出水符合山东省地方标准纺织

17、染整工业水污染物排放标准（DB37/ 533 2005）标准中 B级标准：CO険 60mg/l , SSc 30mg/l，色度w 30 倍。3各处理单元的计算和设计3.1格栅的设计计算3.1.1格栅的作用除去废水中较大的悬浮物、漂浮物、纤维物质和固体颗粒物质，从而保证后续处 理构筑物的正常运行，减轻后续处理构筑物的处理负荷。3.1.2格栅的分类按照栅条间隙，可分为粗格栅（50100m）中格栅（1040m）和细格栅（310mm； 按照栅渣清除方式，可分为人工清除格栅、机械清除格栅和水力清除格栅。3.1.3格栅的设计参数1） 格栅前渠道内的水流速的一般采用 0.40.9m/s,此处取v1=0.6m

18、/s;2）过栅流速一般采用 0.61.0m/s，此处取v=0.8m/s;3）格栅倾角一般采 40o60o，此处取60o3.1.4格栅的计算格栅计算尺寸图如图3-1所示：（1）进水渠尺寸（B，h）废水实际流量Q=3000t/d=3000m/d,印染废水的总变化系数k=233印染水的设计水量 Qa=2Q=6000 m/d=0.0694 m /s令进水渠宽与水深的关系为 B1=2h,且Bh=QaJv 1=0.0694/0.6=0.116m 2故 h=0.24m,B1=0.48m2! 1 XI Hi-1H1 h11|:.1h51图3-1格栅计算尺寸图（2）栅条的间隙数（n）已求得栅前水深h=0.24m

19、,设过栅流速v=0.8m/s,格栅倾角二=60 ，栅条间隙宽度e=0.01m故 n=Qmsx sin :ehv0.0694、sin600.01 0.24 0.8栅槽宽度（B）设栅条宽度S=0.01m故 B=S(n-1)+en= 0.01 34(33 -1) 0.01=0.69m（4）通过格栅的水头损失（h1）2计算水头损失hc= sin，其中由于栅条断面形状选择迎水面为半圆形的矩2g形：查得此断面的形状系数：=1.83，阻力系数.=（S）4F.83（翳）43“83得 h0 =1.830.822 9.81sin 60 二 0.052 m格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数 k一般取3故 h| = h

20、0k = 0.052 3 = 0.156 m（5）栅后槽总高度（H）栅前渠道超高h2取0.3故 H = h hih2 二 0.24 0.156 0.3 ： 0.7 m（6）栅槽总长度（L）进水渠道渐宽部分的展开角度： i 一般取20进水渠道渐宽部分的长度ii=0.69 °4J 0.288m2ta n%2xta n20°栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度*二上=0.144 m2栅前渠道深 比=hh2 = 0.24 - 0.3 二 0.54mH0 54故 L 丨21.0 0.5 =0.288 0.144 1.0 0.52.24 mta nata n60°设置长宽为4m

21、的格栅间3.2调节池的设计计算3.2.1调节池的作用印染废水具有水质、水量和酸碱度等水质指标随排水时间大幅度波动的特点。调节池针对印染废水的以上特点，可以调节其水质水量，使处理构筑物和管渠不受废水高峰流量和浓度变化的冲击，另外，可以对呈碱性的废水进行PH调节。3.2.2调节池的计算（1）调节池容积：由于印染废水的停留时间需在10h以上，故令停留时间t=12h得调节池的容积V=Qt=125 12=1500帛（2）调节池尺寸： 有效水深取5m池面积为300m,池宽取12m池长为25m（3）穿孔管曝气：空气量 Qs=125625mh=0.174m3/s空气总管D取150mm管内流速V1=10m/sV

22、 1在1015m/s范围内，满足规范要求。空气支管D2:共设8根支管，每根支管的空气流量为3q=0.02175 m /s支管内的空气流速V2应在510m/s范围内，选V2=5m/s,则支管径=0.075m=75mm取 D2=100mm则穿孔管D3:每根支管连接六根穿孔管，则每根穿孔管的空气流量3卄q=0.03625 m /s，取 V3=5m/s取 D3=32mm,则孔眼计算：孔眼开于穿孔管底部与垂直中心线成 45°处，并交错排列，孔眼 间距b=100mm孔径=4mm穿孔管长一般为4mm孔眼数m=74个，则孔眼流速v=6.5 m/s管路阻力计算：沿程阻力 hi=103.5mm局部阻力h

23、2=216mm布气孔阻力h3式中1.2-布气孔局部阻力系数；3-空气密度为1.205kg/mv-孔管流速，m/sg重力加速度，m/s穿孔管安装水深H=4.4m总需水头 H=H+hi +b+h3=4.4+0.1035+0.216+0.0012=4.72m（4）出水泵的选型：QW型潜水排污泵 根据实际流量Q=3000 m/d=125 m3/h,故选 择的型号为：100W120-10，其参数为流量120 m/h,扬程10m,转速 1440r/min，出口直径 100mm重量 150kg。3.3混凝沉淀池的设计计算3.3.1混凝的作用通过向水中投加一些药剂（通常称为混凝剂及助凝剂）使水中难以沉淀的胶体

24、颗 粒能相互聚合，长大至能自然沉淀的程度。还可投加一些有机脱色剂，使废水中的色 度得到一定的去除。3.3.2混凝的原理混凝处理包括凝聚和絮凝两个阶段。在凝聚阶段水中的胶体双电层被压缩失去稳 定而形成较小的微粒；在絮凝阶段这些微粒互相聚结（或由于高分子物质的吸附架桥作用相助）形成大颗粒絮体，这些絮体在一定的沉淀条件下可以从水中分离去除。333混凝剂的选择考虑因素（1）处理效果好，对希望去除的污染物有较高的去除率，能满足设计 要求；（2）混凝剂及助凝剂的价格应适当便宜，需要的投加量应当适中，以防止由于 价格昂贵造成处理运行费用过高；（3）混凝剂的来源应当可靠，产品性能比较稳定， 并应宜于储存和投加

25、方便；（4）所有的混凝剂都不应对处理出水产生二次污染。综上因素考虑，选择聚合氯化铝（PAC。（资料2 ）PAC的特点有净化效率高， 耗药量少，过滤性能好，对各种工业废水适应性较广；温度适应性高，PH适应范围宽（可在PH=59勺范围内），因而可不投加碱剂；使用时操作方便，腐蚀性小， 劳动条件好；设备简单，操作方便，成本较三氯化铁低；是无机高分子化合物。3.3.4脱色剂的选择采用絮凝脱色剂，代号脱色I号。它的特点有属于聚胺类高度阳离子化的有机高分子混凝剂，液体产品固含量 70%无色或浅黄色透明粘稠液体贮存温度 545C，使用PH值79,按1: 501: 100稀释后投加，投加量一般为20100mg

26、/L也可与其他混凝剂配合使用对于印染 厂、染料厂、油墨厂等工业废水处理具有其他混凝剂不能达到的脱色效果3.3.5助凝剂的选择采用聚丙烯酰胺（PAM它的特点有在处理高浊度水时效果显著，既可保证水质，又可减少混凝剂用量和一级沉淀池容积。目前被认为是处理高浊度水最有效的高分子絮凝剂之一，并可用于水厂污泥脱水；聚丙烯酰胺水解体的效果比未水解的好， 生产中应尽量采用水解 体，水解比和水解时间应通过试验求得； 与常用混凝剂配合使用时，应视原水浊度 的高低按一定的顺序先后投加，以发挥两种药剂的最大效果；聚丙烯酰胺固体产品 不易溶解，宜在有机械搅拌的溶解槽内配制溶液，配制浓度一般为2%投加浓度0.5%1%聚丙

27、烯酰胺中丙烯酰胺单体有毒性，用于生活饮用水净化时，其产品应 符合优等品要求；是合成有机高分子絮凝剂，为非离子型。通过水解构成阴离子型， 也可通过引入基团制成阳离子型。3.3.6投药池的容积计算(1) 混凝剂PAC投药池容积(W混凝剂最大用量a=10mg/L处理水量 Q=3000m3/d=125m3/h药液浓度b取10%每天配制溶液次数n=3W, =24 100aQ/(1000 1000bn)二 aQ/417bn =10m3(2) 助凝剂PAMS药池容积(W2助凝剂最大用量a=10mg/L处理水量 Q=3000m3/d=125m3/h药液浓度b取10%每天配制溶液次数n=3W2 =24 100a

28、Q/(1000 1000b n)二aQ/417b n=10m33.3.7混合池的设计计算将混合池分为两个部分，其中一个加入混凝剂PAC,另一个加入助凝剂PAM.采用机械搅拌混合池，设计要点如下：为加强混合效果，除池内设有快速旋转 桨板外，还可在周壁上加设固定挡板四块，每块宽度采用(1/101/12 ) D(D为混 合池直径)，其上下缘离静止液面和池底皆为 1/4D; 混合池内一般设带两叶的平板搅拌器，搅拌器离池底 0.50.75 D q(Dq为搅拌器 直径)当H(有效高度)：D< 1.2时，搅拌器设1层；当H: D>1.3时，搅拌器可设 两层；如H: D的比例很大，则可多设几层；每

29、层间距(1.01.5 ) C0,相邻两层 桨板采用90°交叉安装； 搅拌器直径D= (1/32/3 ) D;搅拌器宽度B=(0.10.25)D(1) 混合池有效容积(W混合时间T=8min混合池流量 Q=3000ri/d=2.08m3/min设两个池子即n=2故 W=QT/n=8.32/设混合池长宽均为2m,即l=w=2m混合池水深 H=W/l*w=2.1m当量直径 D= 一 =2.26m混合池壁设四块固定挡板，每块宽度1/10D=0.23m,其上下缘离静止液面和池底皆0.6m,扌当板长为2.1m-1.2m=0.9m混合池超高0.5m,混合池全高为2.1m+0.5m=2.6m(2)搅

30、拌器外缘线速度v=3m/s搅拌器直径Db ： 2/3D,Do=1.5m搅拌器距池底高度采用 0.7m,搅拌叶数Z=2,搅拌器宽度B=0.413m搅拌器层数e=1。搅拌器转速 n0 = 6" =60 3 38r/minnD03.14x1.5搅拌器旋转角速度 w二兰 二乙卫=4rad /sD。1.5阻力系数C取0.5，水的容重V=1000kg/m5，搅拌器半径R=D/2=1.5/2=0.75m重力2计算轴功率N2C 3ZeBR4408g加速度g=9.81m/s0.5 1000 43 2 1 0.413 0.754408咒9.81水的动力粘度取水温20r的1.029 10kg.s/m2，设

31、计速度梯度G取500s需要轴功率N1JWG21021.029 10* 8.32 5002102N1 :- N2，满足要求。传动机械效率V n 一般取0.85电动机功率N3m46Kw3.3.8处理后的水质设计混凝池可使废水色度和 COD值均减小50%即CODmg/L339 级沉淀池的设计计算(1)沉淀池的选择如表3-1所示：表3-1各种沉淀池比较池型优点缺点适用条件平沉淀效果好C池子配水不易均匀C适用于地下水流对冲击负荷和温采用多斗排泥时，每个泥位咼及地质较差式度变化的适用能力斗需要单独设排泥管各自排地区较强泥，操作量大；采用链带式适用于大中小施工简易，造价较低刮泥机排泥时，链带的支撑 机和驱动

32、件都浸于水中，易 锈蚀型污水处理厂竖CD排泥方便，管理C池子深度大，施工困难适用于处理水量流简单对冲击负荷和温度变化的不大的小型污水式占地面积小适用能力较差造价较咼C池径不宜过大，否则布水不匀处理厂辐C多为机械排泥，机械排泥设备复杂，对施工C适用于地下水流运行较好，管理较质量要求咼位较咼地区式简单排泥设备已趋定型适用于大中型污水处理厂斜C生产能力大，处C构造复杂，斜板、斜流理效率咼；管造价高，须定期更换，易式停留时间短，占地面积小；堵塞；C固体负何不宜过大，耐冲击负何能力较差综上分析，本设计采用辐流式沉淀池，并且，周边进水的辐流式沉淀池是一种沉淀效率较高的池型，与中心进水周边出水的辐流式沉淀池

33、相比， 其设计表面负荷可提 高1倍左右。因此，本设计采用周边进水的辐流式沉淀池。（2）沉淀池的计算：设计参数：辐流沉淀池设计流量取最大设计流量，初次沉淀池表面负荷去32321.01.5m /m .h,二次沉淀池表面负荷取 0.71.0m /m .h，沉淀效率40%60% 池直径一般大于10m,有效水深大于3m; 进水处设闸门调节流量，进水中心管流速大于0.4m/s，进水采用中心管淹没式潜孔进水，过孔流速0.10.4m/s，潜孔外侧设穿孔挡板式稳流罩，保证水流平稳； 出水处设挡渣板，挡渣板高出池水面0.150.2m,排渣管直径大于0.2m，出水周边采用锯齿三角堰，汇入集水渠，渠内水流速为0.20

34、.4m/s; 排泥管设于池底，管径大于200mm管内流速大于 0.4m/s，排泥静水压力1.22.0m，排泥时间大于10min 池底坡度一般采用0.050.10沉淀部分水面面积（F）其中，最大设计流量Qa=2Q=6000md=250 m3/h池数n=1表面负荷q =1.0 m3/mh故池子直径（D）max =q*S故=17.8m（取 D=18m）实际水面面积（F）实际表面负荷（）0.98 m3/m2.h单池设计流量（Q）Qo=Q/n=25O/1=25Om/h校核堰口负荷（）0.61L/s.m<4.34 L/s.m符合要求校核固体负荷（）其中，混合液悬浮物浓度（MLSS N=3kg/m3

35、污泥回流比R=02 2=70.9kg/m.d<150 kg/m .d符合要求澄清区高度（）其中，沉淀时间t=2h污泥区高度（）其中，污泥停留时间t' =4h（资料4 P138） 底流浓度Cu=6kg/m3池边水深（）设缓冲层高度为0.3m=1.97+2.6+0.3=4.87m（11）沉淀池高度（H设池底坡度为0.06，污泥斗直径d=2m池中心与池边落差h3=0.48m超高 h1=0.3m污泥斗高度h4=1.0mH=h1+h2+h3+h4=0.3+4.87+0.48+1.0=6.65m（12）沉淀池污泥量（）进水流量其中，沉淀池有效容积3沉淀时间t=2h干污泥量其中，沉淀池进水悬浮

36、物含量为 800mg/L沉淀池出水悬浮物含量为120mg/L去除污泥量其中，含水率为寸的污泥量为去除污泥含水率%=95%3.4曝气系统的设计计算3.4.1对曝气系统的要求 供氧量在满足曝气池设计流量时生化反应的需氧量以外，还应使混合液含有一 定剩余DO值，一般按2mg/L计； 使混合液始终保持悬浮状态，不致产生沉淀，一般应使池中平均水流速度在0.25m/s 左右； 设施的充氧能力应便于调节，有适应需氧变化的灵活性； 在满足需氧要求的前提下，充氧装置的动力效率和氧利用率应力求较高； 充氧装置应易于维修，不易堵塞，出现故障时，应易于排除； 充氧装置一般是选用易于购到的可靠产品，附有清水试验的技术资

37、料； 应考虑气候、环境因素，如结冰、噪声、臭气问题等。3.4.2曝气类型大体分为两类，一类是鼓风曝气，是指采用曝气器-扩散板或扩散管在水中引 入气泡的曝气方式。另一类是机械曝气，是指利用叶轮等器械引入气泡的曝气方式。 根据污水性质、环境要求、管理水平、经济核算，工程设计中可选用鼓风曝气、机械 表面曝气、射流曝气等方式，一般宜选用鼓风曝气式。3.4.3鼓风曝气系统鼓风曝气系统由鼓风机、空气扩散装置（曝气器）和一系列连通的管道组成。鼓 风机将空气通过一系列管道输送到安装在池底部的曝气器，经过曝气器使空气形成不 同尺寸的气泡。气泡在扩散装置出口处形成，尺寸则取决于空气扩散装置的形式， 气 泡经过上升

38、和随水循环流动，最后在液面处破裂，这一过程中产生氧向混合液中转移 的作用。（资料2 P503）（1）空气扩散装置的选定在选定空气扩散装置时，要考虑下列各项因素： 空气扩散装置应具有较高的氧利用率（Ea）和动力效率（Ep）,具有较好的节能 效果； 不易堵塞，出现故障易排除，便于维护管理； 构造简单，便于安装，工程造价及装置本身成本都较低。此外，还应考虑废水水质、地区条件以及曝气池型、水深等。微孔曝气器的主要性能特点是产生微小气泡，气、液接触面大，氧利用率较高， 一般可达10%上；其缺点是气压损失较大，易堵塞，送入的空气应预先通过过滤处 理。选用YMB型微孔曝气器，它是由优质合成橡胶制成，具有较高

39、的优质速度，充氧 效率高，不易产生堵塞，不怕锈蚀。表3-2 YMB- I的规格及性能参数直径膜片平均空气量服务面积氧利用率充氧能力（。2）动力效率（。2）D/mm孔径/3 人-1/m 个/m2个-1/%/kg.(mlh)-1-1/kg .(kW.h)260801001.530.50.7518.427.70.1120.1853.465.19（2）鼓风机的选定国内目前常用风机1罗茨鼓风机：TS系列低噪声罗茨鼓风机，R系列罗茨鼓风 机，L系列罗茨鼓风机；2离心鼓风机：高速单级污水处理离心鼓风机， C系列污水 处理离心鼓风机。鼓风机应选用高效、节能、使用方便、运行安全，噪声低、易维护管理的机型。（3）

40、鼓风机机房污水处理厂采用鼓风曝气系统时，宜设置单独的风机房。也可根据情况设置敞开 式风机站，或采用密闭隔音结构风机房。机房宜布置在曝气池附近。机房内可设有值 班室、配电室、工具室，对单级离心鼓风机房应设有冷却或风冷却系统。机房内值班 室宜有单独出入口，宜用双层玻璃，并应有良好的隔声措施。机房顶板及内墙应采用 吸声效果较好的材料贴面。机房内值班室应有必要的通讯手段和机房内主要设备工况的指示或报警装置。当机房内不设值班室时，机房主要设备工况的指示或报警装置均应引进总值班室。（4）供风管道的铺设要求： 水面以上供风干、支管可采用 UPVC-FR复合管（加强聚氯乙烯+2mn玻璃布）或FRP管、钢管。水

41、下供风支管也可采用加强聚氯乙烯UPVCTo 供风管道为钢管时，必须对管道内进行严格防腐处理，管道外也宜做防腐处理。 管内防腐可采用厚S =150卩的铝合金热喷涂或其它方法。 布气支管允许水平高度误差值土 10mm 微孔曝气器底盘与布气支管连接后，底盘平面与管轴线水平误差不应大于5mm 微孔曝气器固定支架应可调。调整后同一曝气池内曝气器盘面标高最大误差不应大于5mm两曝气池之间的曝气器盘面标高，最大误差不应大于10mm或按设计要求。 供风支管的间距应通过计算确定，但不宜小于0.5m。 为便于检修和更换曝气头，也可采用可提式微孔曝气器装置。 曝气支管末端应有排除气、水混合物之立管，管端伸出水面，管

42、径不宜小于 5mm支管与立管连接处孔洞直径以 3-5mm为宜，管上设有阀门。 微孔曝气器的固定支架，应有足够的锚固力，与池底板进行锚固应考虑所受浮 力。 微孔曝气器安装前，应将供风干管、支管等所有管道吹扫干净。3.5水解酸化池的设计计算3.5.1水解酸化池的作用印染废水的可生化性较低，通过酸化水解可使废水中的有机大分子分解成小分 子，有利于后续有氧细菌的分解作用，从而提高废水的可生化性，有利于改善后续 好氧生化处理的效果3.5.2水解酸化池的计算（1）有效容积（V）设停留时间HRT=8h污水流量 Q=3000 riVd=125 m3/h设置两个水解酸化池，即n=2故有效容积V=QHRT/2=1

43、000 m去除率计算()第一个水解酸化池：其中，有效容积 V=1000=300mg/L容积负荷 M=300 g BOD/(m3 d)废水流量Q=3000n/d最大进水CODS度La=500mg/L最大出水 CO浓度为Lt=400mg/L求得第一个水解酸化池的最大出水 CODS度Lt=400mg/L去除率=(500-400) /500=20%第二个水解酸化池：3其中，有效容积 V=1000m容积负荷 M=300 gCOD /(帛 d)废水流量Q=3000n/d最大进水CODS度La=400mg/L最大出水 CODS度为Lt=300mg/L求得第二个水解酸化池的最大出水 COD浓度Lt=300mg

44、/L去除率=(400-300) /400=25%即：经过两个水解酸化池的处理，印染废水中COD勺含量300mg/L(3)实际池子体积(W设两个水解酸化池的长(I )为20m宽(w)为10m则有效水深h=W/lw=5m令池子超高为0.5m故实际池子体积w=1100 m(4)水解酸化池需氧量(Q)每个水解酸化池处理的污水量 Q=3000iVd，处理的CO浓度L=100mg/L=0.1kg/m3 因此，处理的COD勺量q=QL =300kg/d设此厌氧环境中，分解1kgCO需要0.5kgO2故 Q=150kg/d（5）风机总供风量（Q）Oc0.28 :3 式中Q -风机总供风量（m/d ）;0.28

45、-标准状态（O.IMpa, 20 C）下每立方米空气中含氧量（kgQ/m3）;&-曝气器氧的利用率，以25灿O c -需氧量，150kg/d/d=1.49m3/mi nhcOc24 qc表3-3 TSB-50型号罗茨式鼓风机转速升压流量配套电机型配套电机功率机组最大重量/(r/mi n)/KPa/(m3/mi n)号/KW/kg145049.01.48Y100L2-43140（6）曝气器数量（hc）式中hc按供氧能力所需曝气器个数（个）；O c -曝气器污水标准状态下生物处理需氧量（kgQ/d ）;q c -曝气器标准状态下，与曝气器工作条件接近时的供氧能力 （kgQ/h 个）式中0.

46、28 -标准状态（0.1Mpa, 20 C）下每立方米空气中含氧量3（kgQ/m）;q- YMB型微孔曝气器的空气量，2渤个kgO 2/m3（7）产泥量计算（Q ）水解池的污泥产率为O.O7kg/kgCOD,进水COt度为500mg/L 出水COD浓度为300mg/L去除 COD为 500 mg/L-300mg/L=200mg/L=0.2kg/m3由 COD泥量为 W=0.070.23000=42kg/d3产干泥体积 V=W/1000=0.042n/d'3含水率为99% 故污泥产量 Q =0.042/（1-99%）=4.2m /d(8) 填料的选定一般而言，可生化性好的废水选用弹性填料

47、，对于可生化性较低的废水一般选用 组合填料。印染废水的可生化性不高，故选用组合填料。组合填料是在软性填料的基 础上改进的另一类型填料，由纤维束、塑料环片、套管、中心绳组成。(资料3 P399)纤维束在中间塑料环片的支撑下， 避免了纤维束中心结团现象，同时又能起到良好的 布水、布气作用。传质效果好，氧利用率高。3.6接触氧化池的设计计算3.6.1接触氧化池的大体构造图3-3接触氧化池3.6.2生物接触氧化法的特点 由于填料比表面积大，池内充氧条件好，氧化池内单位容积的生物量高于活 性污泥法曝气池及生物滤池，因此，它可以达到较高的容积负荷； 由于相当一部分微生物固着生长在填料表面，不需要设污泥回流

48、系统，也不存在污泥膨胀问题，运行管理简便； 由于池内生物固着量多，水流属完全混合型，因此它对水质水量的骤变有较强 的适应能力； 因污泥浓度高，当有机容积负荷较高时，其F/M仍保持在一定水平，因此污泥产量可相当于或低于活性污泥法。363接触氧化池的设计计算（1）氧化池的有效容积（V）V=Q（LLt）M3 式中， 平均日污水量Q=3000m /d进水 CODS度 La=300mg/L出水 CODS度 Lt=60mg/L容积负荷 M= 720g COD/（m d）=1000m3故V - Q(La -Lt) 3000(300 -60)- M 720停留时间t' =16h即：经过接触氧化池的处理

49、，印染废水中 COD勺含量60mg/L （2）氧化池总面积（F）取接触氧化填料层总高度H=3m则接触氧化池总面积:2=400m（3）每格氧化池面积（f）取接触氧化池格数n=2,则每格接触氧化池面积:4002=200m每格接触氧化池尺寸为20m10m（4）校核接触时间（t）已求得每格氧化池面积f=200m2,滤料层总高度H=3m平均日污水量Q=3000n/dnfHQ 242 200 3= 9.6h3000/24（5）氧化池总高度（H）氧化池有效水深h=V/f=5m设超高为0.5m故 H=5+0.5=5.5m（6）接触氧化池需氧量（Q）每格接触氧化池处理的污水量 Q=3000n/d , 处理的 C

50、ODS度 L=120mg/L=0.12kg/m3 因此，处理的COD勺量q=QL= =360kg/d设此厌氧环境中，分解IkgCO需要1.5kgO2O c=540kg/d(7)风机总供风量(Q)Oc0.28 :式中Q -风机总供风量(m/d)；0.28-标准状态(0.1Mpa, 20 C)下每立方米空气中含氧量(kgQ/m3);&-曝气器氧的利用率，以25灿O c -需氧量，540kg/d3故/d=5.36m /min表3-4 TSB-50型号罗茨式鼓风机转速升压流量配套电机型配套电机功率机组最大重量/(r/mi n)/KPa/(m3/mi n)号/KW/kg97019.65.37Y1

51、32M 1-64325(8)曝气器数量(hc)hcOc24 qc式中hc按供氧能力所需曝气器个数(个)；O c -曝气器污水标准状态下生物处理需氧量(kgQ/d );q c -曝气器标准状态下，与曝气器工作条 件接近时的供氧能 力(kgQ/h 个)式中0.28 -标准状态(0.1Mpa, 20 C)下每立方米空气中含氧量3(kgQ/m);q- YMB型微孔曝气器的空气量，2nV个2 kgO 2/h 个（9）产泥量计算（Q ）接触氧化池的污泥产率为0.4kg/kgCOD进水CODS度为300mg/L出水COD浓度为60mg/L去除 COD为 300mg/L-60mg/L=240mg/L=0.24

52、 kg/m3由 COD泥量为 W=0.4*0.24*3000=288kg/d产干泥体积 V=W/1000=0.288 nVd含水率为99% 故污泥产量 Q =0.288 /（1-99%）=28.8m 3/d（10）填料的选定同水解酸化池3.7二级沉淀池的设计计算二级沉淀池同一级沉淀池一样，选用辐流沉淀池。（1）沉淀部分水面面积（F）其中，最大设计流量 Q=3000n/d=125 m3/h 池数n=1表面负荷q =0.8 m3/m2.h2故 A=Q/q=125/0.8=156 m池子直径（D）故 D=.4lw=i4.im(取 D=15m)V n头际水面面积实际表面负荷（q)q= 0.71 m3/

53、m2.h单池设计流量（Q)3Q0=Q/n=125/ 仁 125 m/h校核堰口负荷（）0.37L/s.m<4.34 L/s.m符合要求校核固体负荷（）其中，混合液悬浮物浓度（MLS$ Nv=3kg/m3污泥回流比R=0.52 2=76.4kg/m.d<150 kg/m .d符合要求（8）澄清区高度（H H=Qt/A=qt其中，沉淀时间 t=2h, q= 0.71 m 3/m2.hH=qt=2*0.71m=1.4m（9）污泥区高度（h）h=q t ' =4*0.7=2.8m其中，污泥停留时间t' =4h（资料4 P138）底流浓度Cu=6kg/m3（10）池边水深（H）设缓冲层高度为0.3m=1.4+2.8+0.3=4.5m（11）沉淀池