隧道工程课程设计1

word文档可自由复制编辑word文档可自由复制编辑word文档可自由复制编辑1初始条件某高速公路隧道通过III类围岩(即IV级围岩)，埋深H=30m，隧道围岩天然容重γ=23KN/m3，计算摩擦角ф=35o,变形模量E=6GPa,采用矿山法施工；衬砌材料采用C25喷射混凝土，材料容重22KN/m3，变形模量E25GPa。 h h2隧道洞身设计2.1隧道建筑界限及内轮廓图的确定该隧道横断面是根据两车道高速公路IV级围岩来设计的，根据《公路隧道设计规范》确定隧道的建筑限界如下：W—行车道宽度；取3.75×2mC—余宽；因设置检修道，故余宽取为0mJ—检修道宽度；双侧设置，取为1.0×2mH—建筑限界高度；取为5.0m2L—左侧向宽度；取为1.0mLL—右侧向宽度；取为1.5mRE—建筑限界左顶角宽度；取1.0mLE—建筑限界右顶角宽度；取1.0mRh—检修道高度；取为0.25m隧道净宽为1.0+1.0+7.50+1.50+1.0=12m设计行车速度为120km/h,建筑限界左右顶角高度均取1m；隧道轮廓线如下图：图1隧道内轮廓限界图根据规范要求，隧道衬砌结构厚度为50cm（一次衬砌为15cm和二次衬砌35cm）通过作图得到隧道的尺寸如下：图2隧道内轮廓图得到如下尺寸:R9.47m，R5.6m，R11.2m 1 2 33隧道衬砌结构设计3.1支护方法及衬砌材料根据《公路隧道设计规范》（JTG-2004），本设计为高速公路，采用复合式衬砌，复合式衬砌是由初期支护和二次衬砌及中间防水层组合而成的衬砌形式。复合式衬砌应符合下列规定：1初期支护宜采用锚喷支护，即由喷射混凝土，锚杆，钢筋网和钢筋支架等支护形式单独或组合使用，锚杆宜采用全长粘结锚杆。2二次衬砌宜采用模筑混凝土或模筑钢筋混凝土结构，衬砌截面宜采用连结圆顺的等厚衬砌断面，仰拱厚度宜与拱墙厚度相同。由规范8.4.2-1，对于两车道IV级围岩：初期支护：拱部边墙的喷射混凝土厚度为12-15cm，拱墙的锚杆长度为2.5-3m，锚杆间距为1.0-1.2m；二次衬砌厚度：拱墙混凝土厚度为35cm因此确定衬砌尺寸及规格如下：深埋隧道外层初期支护，根据规范规定，采用锚喷支护，锚杆采用普通水泥砂浆锚杆，规格HRB20×2.5m，采用梅花型局部布设，采用C25喷射混凝土。初次衬砌：采用C25喷射混凝土，厚度为14.8cm。防水板：采用塑料防水板及无纱布，且无纺布密度为300g/m2,防水板应采用铺满的EVA板防水层，厚度为2.0mm，搭接长度为150mm。二次衬砌：根据《公路隧道设计规范》，采用C25号模筑防水混凝土，厚度为35cm。整个衬砌厚度为14.8+0.2+35=50cm。3.2隧道深浅埋的确定及围岩压力的计算隧道的内轮廓尺寸为B=12.37m，H=13.69m因为IV级围岩需要预留变形量，查《公路隧道设计规范》8.4.1知IV级围岩需预留变形量为50-80mm，衬砌厚度为50cm，又每侧超挖量为10cm，故隧道的近似开挖尺寸为：B12.3720.520.10.0813.65mt H13.6920.520.10.0814.97mt由于是IV级围岩H2.5h p qH—深浅埋隧道的分界深度ph0.452S-1qh—等效荷载高度q—跨度影响系数；1i(B5)ti—围岩压力增减率，当B5-15m取i=0.1th0.452S-10.4524-1[10.1(13.655)]6.714mqH2.5h2.56.71416.785mp q埋深H30H16.785m故为深埋隧道。pH 14.97又t1.11.7B13.65t可用公式qh计算均布垂直压力：qqh236.714154.42kN/m2q因为该隧道围岩级别为IV围岩水平均不压力为：11e（-）q25.74-51.47kN/m2634衬砌结构内力计算4.1基本资料公里等级高速公路围岩级别IV级围岩容重r=23KN/m3弹性抗力系数K=0.18×106KN/m变形模量E6GPa材料容重22KN/m3h材料变形模量E25Gpah衬砌厚度d=0.5m图3衬砌结构断面图4.2荷载的确定4.2.1围岩压力的确定隧道的内轮廓尺寸为B=12.37m，H=13.69m因为IV级围岩需要预留变形量，查《公路隧道设计规范》8.4.1知IV级围岩需预留变形量为50-80mm，衬砌厚度为50cm，又每侧超挖量为10cm，故隧道的近似开挖尺寸为：B12.3720.520.10.0813.65mt H13.6920.520.10.0814.97mt由于是IV级围岩H2.5h p qH—深浅埋隧道的分界深度ph0.452S-1qh—等效荷载高度q—跨度影响系数；1i(B5)ti—围岩压力增减率，当B5-15m取i=0.1th0.452S-10.4524-1[10.1(13.655)]6.714mqH2.5h2.56.71416.785mp q埋深H30H16.785m故为深埋隧道。pH 14.97又t1.11.7B13.65t可用公式qh计算均布垂直压力：qqh236.714154.42kN/m2q考虑一衬后的围岩释放变形折减系数0.4q0.4154.4261.768KN/m34.2.2衬砌自重1g（dd）(0.50.5)2211KN/m20 n h2全部垂直荷载q=61.768+11=72.768KN/m2围岩水平均布压力e=0.4×72.768=29.1KN/m24.3衬砌几何要素4.3.1衬砌的几何尺寸内轮廓线半径：r9.47m，r5.6m 1 2内径r，r所画圆曲线端点截面与竖直轴线的夹角： 1 264o，58o 1 2拱顶截面厚度d0.5m，拱底截面厚度d0.5m 0 n4.3.2半拱轴线长度S及分段轴长 643.14 0.5583.14 0.5S(9.47)(5.6)16.77m180 2 180 2将半拱轴长度等分为8段，则SS2.1m8S 2.18.410-8E25106h4.4计算位移4.4.1单位位移用辛普生法近似计算，按计算列表进行，单位位移的计算列表见表4-1表4-1单位位移计算表注：1I—-截面的惯性矩，I=bd3/12,b取单位长度2不考虑轴力影响单位位移值计算如下：S1 8.410-8768.0006.451210-5E IhSy 8.410-83547.07229.795410-5E IhSy2 8.410-829568.593248.376210-5 22E Ih计算精度校核：2（6.451229.79452248.3762）10-5314.418210-5 11 12 22S（1y）28.410-837430.737314.418210-5ssE Ih闭合差△=04.4.2载位移——主动荷载在基本结构中引起的位移1）每一块上的作用力(竖向力Q、水平力E、自重力G),分别由下面各式求得，Q=q×b i iE=e×h i iG=(d+d)/2×△S×r i i-1 i h其中：b——衬砌外缘相邻两截面间的水平投影长度ih——衬砌外缘相邻两截面间的竖直投影长度id——接缝i的衬砌截面厚度i均由图3直接量得，其值见表4-2。各集中力均通过相应图形的形心

表4-2载位移Mo计算表p770.4172.54630.34423.10084.1200.2090.2091.273-6.327-4.816-107.08580.7852.29857.12323.10075.9260.3930.3931.149-22.421-9.067-87.239续表4-22）外荷载在基本结构中产生的内力块上各集中力对下一接缝的力臂由图直接量得，分别记以a、a、a。q e g内力按下式计算之：弯矩：oMox(QG)yEQaGaEa ip i1,p i i q g e i1 i1 轴力：osin(QG)cosE ip i i i i 式中Δx、Δy——相邻两接缝中心点的坐标增值。 i iΔx=x-x i i i-1Δy=y-yi i i-1Mo和No的计算见表4-3及表4-4。ip ip表4-3载位移No计算表ip截 sinα* ∑ cosα*∑i α sinαcosα i ∑E ∑i No （Q+G） i E p面 （Q+G）0.0000.0001.0000.0000.0000.000 0.000 0.00015.2500.2630.965137.7107.40136.2227.140 29.08230.5000.5080.862264.43127.621134.20923.799110.41045.7500.7160.698375.58159.009269.02941.176227.85361.0000.8750.485472.90491.356413.61144.290369.32176.2500.9710.238563.896185.354547.73644.056503.680-0.0291.5001.000 606.425270.135606.218-7.071613.2896 106.75 -0.280.958 659.870354.255631.872-102.095733.967 0 8 122.00 -0.530.848 740.093430.181627.634-227.961855.595 0 03）主动荷载位移计算过程见表4-4表4-4主动荷载位移计算表△=△S/E×∑M0/I=8.4×10-5×（-1083146.795）=-9098.426×10-51p h p△=△S/E×∑M0y/I=8.4×10-8×(-6059744.064)=-50901.850×10-52p h p计算精度校核△=△△Sp 1p+ 2p△=△S/E×∑M0(1+y)/I Sp h p因此，△=8.4×10-5×（-7142890.860）=-60000.276×10-5Sp△△=-（9098.426+50901.850）×10-6=-60000.276×10-5 1p+ 2p闭合差△=0.000。4.4.3载位移——单位弹性抗力及相应的摩擦力引起的位移1）各接缝处的抗力强度按假定拱部弹性抗力的上零点位于与垂直轴接近450的第3截面，α=45.75°=α; 3 b最大抗力位于第5截面,α=76.25°=α; 5 h拱部各截面抗力强度，按镰刀形分布，最大抗力值以上各截面抗力强度按下式计算：σ=σ（cos2α-cos2α）/（cos2α-cos2α） i h b i b h计算得，σ=0，σ=0.5847σ，σ=σ。3 4 h 5 h边墙截面弹性抗力计算公式为：σ=σ[1-(yˊ/yˊ)2] h i h式中yˊ——所求抗力截面与外轮廓线交点到最大截面抗力截面的垂直距离；iyˊ——墙底外边缘cˊ到最大抗力截面的垂直距离。(yˊ和yˊ在图3中可量得)h i hyˊ=2.47m;yˊ=4.93m;yˊ=6.87m; 6 7 8则有：σ=σ[1-（2.47/6.87）2]=0.8707σh hσ=σ[1-（4.93/6.87）2]=0.4850σh hσ=0;8按比例将所求得的抗力绘在图4上。图4图4结构抗力图2）各楔块上抗力集中力R，i按下式近似计算：R，S/2i i1 1 i外式中，S——楔块i外缘长度，由图3量得。i外R，的方向垂直于衬砌外缘，并通过楔块上抗力图形的形心。i抗力集中力与摩擦力之合力Ri按近似计算:RR'12i i式中μ——围岩与衬砌间的摩擦系数。取μ=0.2,RR'12 R'则i i=1.0198i其作用方向与抗力集中力的夹角为β=arctanμ=11.301°。由于摩擦阻力的方向与衬砌位移方向相反，其方向朝上。R的作用点即为R，与衬砌外缘的交点。 i i将R的方向线延长，使之交于竖直轴。量取夹角ψ(自竖直轴反时针方向量度)。将R i k i分解为水平与竖向两个分力：R=RsinψR=RcosψH i k V i k以上计算例入表4-5中，并参见图3。表4-5弹性抗力及摩擦力计算表截截面σ(σh)(σi-1+σi/2)△S外(σh)R(σh)ψksinψkcosψk30.00000.0000.00000.00000.0000.0001.00040.58470.2922.16700.646164.6760.9040.42851.00000.7922.16701.751079.9260.9850.17560.87070.9352.16702.067095.1760.996-0.09070.48500.6782.16701.4980110.4260.937-0.34980.00000.2432.16700.5359125.6760.812-0.583续表4-5RRH(σh)RV(σh)vhRi(σh)0.0000.0000.0000.5840.2760.2760.5840.6341.7240.3060.5832.3081.7172.059-0.1860.3964.3672.0271.404-0.523-0.1275.7701.4690.435-0.313-0.4396.2060.525计算单位抗力图及其相应的摩擦力在基本结构中产生的内力oRr弯矩i iKiosinRcosR轴力i i V i H式中r----力R至接缝中心点K的力臂，由图3量得，计算见表4-6和表4-7 Ki i表4-6M0计算表σ表4-7N0计算表σ截截面号αsinαcosαΣRV(σh)ΣRH(σh)sinαΣRV(σh)cosαΣRH(σh)Noσ(σh)461.00000.87440.48530.27630.58400.24160.2834-0.0418576.00000.97010.24260.58262.30800.56520.55990.0054691.50000.9997-0.02540.39624.36660.3960-0.11080.50687107.00000.9566-0.2915-0.12665.7704-0.1211-1.68191.56078122.00000.8486-0.5290-0.43926.2057-0.3727-3.28292.9102单位抗力及相应摩擦力产生的载位移计算过程见表4-8。表4-8单位抗力及相应摩擦力产生的载位移计算表截截面号Mσ0（σh）/I1y/I(1+y)Mσ01/I（σh）Mσ0y/I（σh）Mσ0/I(1+y)（σh）积分系数3/14-0.53296.000275.4243.869-51.084-146.561-197.64525-2.98096.000408.1925.252-286.059-1216.324-1502.383466-8.64496.000553.3446.764-829.808-4783.016-5612.82427-15.99996.000701.6648.309-1535.889-11225.813-12761.70348-26.27396.000846.4329.817-2522.188-22238.134-24760.3221Σ-3857.256-27288.612-31145.868△=△S/E×∑M01/I=8.4×10-8×(-3857.256)=-32.4010×10-51σ h σ△=△S/E×∑M0y/I=8.4×10-5×(-27288.612)=-229.2243×10-52σ h σ校核为：△+△=-(32.4010+229.2243)×10-11=-261.6253×10-6 1σ 2σ△S=△S/E×∑M0(1+y)/I=8.4×10-11×(-31145.868)=-261.6253×10-6σ h σ闭合差△=0。4.4.4墙底（弹性地基上的刚性梁）位移单位弯矩作用下的转角：β=1/(KI)=-96.000/0.18×106=-533.33×10-6 1 8主动荷载作用下的转角：β=βM0=-3399.774×533.33×10-6=-1813201.467×10-6 p 18p单位抗力及相应摩擦力作用下的转角：β=βM0=533.33×10-6×(-26.273)=-14012.179×10-6σ 18σ4.5解力法方程衬砌矢高f=y=11.776m8计算力法方程的系数：a=δ+β=（64.512+533.33）×10-6=597.842×10-6 11 11 1a=δ+fβ=（297.954+11.776×533.33）×10-6=6578.448×10-6 12 12 1a=δ+f2β=（2483.762+8.817×11.7762×533.33）×10-6=76442.860×10-622 22 1a=△+β+(△+β)×σ 10 1p p 1σ σ h=-(90984.26+1813201.467+324.010σ+14012.179σ)×10-6 h h=-(1904185.727+14336.189σ)×10-6ha=△+fβ+(△+fβ)×σ 20 2p p 2σ σ h=-(509018.50+11.776×1813201.467+2292.243σ+11.776×14012.179σ) h h=-(21861278.98+167299.163σ)×10-6h以上将单位抗力图及相应摩擦力产生的位移乘以σ倍，即被动荷载的载位移。h求解方程：X=(aa-aa)/(aa-a2) 1 1220 2210 1122 12=（594.5350-1.778σ）h其中：X=594.5350,X=-1.778 1p 1σX=(aa-aa)/(aa-a2) 2 1210 1120 1122 12=（243.8255+2.341σ）h其中：X=243.8255,X=2.341 2p 2σ4.6计算主动荷载和被动荷载（σ=1）分别产生的衬砌内力h计算公式为：MXyXMo p 1p 2p pNXcosNo p 2p p和XyXMo12XcosNo 2 计算过程列入表4-9和表4-10中。表4-9主、被动荷载作用下衬砌弯矩计算表表4-10主、被动荷载作用下衬砌轴力计算表截截面NopcosaXp2cosφ［Np］Noσ(σh)X2σcosφ(σh)［Nσ］(σh)00.0001.000243.826243.8260.0002.3412.341138.5000.946230.644269.1440.0002.2142.2142128.4140.827201.721330.1350.0001.9371.9373251.4740.650158.591410.0650.0001.5231.5234393.0430.428104.293497.336-0.0421.0010.9605526.6470.17542.650569.2970.0050.4090.4156625.417-0.090-21.997603.4200.507-0.2110.2967727.270-0.349-85.094642.1761.561-0.8170.7448822.162-0.583-142.199679.9632.910-1.3651.5454.7计算最大抗力值首先求出最大抗力方向内的位移。由式：s(yy)Mh phpE Is(yy)Mh hE I并考虑接缝5的径向位移与水平方向有一定的偏离，因此将其修正如下s(yy)M 5 i psin hp 5p E I 5s(yy)M5 isinh5E I 5计算过程列入表3-11。表4-11最大抗力位移修正计算表截截面号Mp/IMσ/Iyiy5-yiMp/I(Y5Y-i)Mσ/I(Y5-Yi)积分系数1/3078292.649-234.1400.0005.616-439691.519-2314.9294182044.791-174.3340.2185.398442877.783-1941.0532261302.6191.6940.8424.774292658.7048.0884333662.079282.5371.7863.830128925.7641082.117247058.966580.2403.2042.41217026.2251399.54045-24392.384684.2665.6160.0000.0000.0001Σ207860.245-1782.359位移值为：δ=8.4×10-8×207860.245×0.97=1693.645×10-5hpδ=8.4×10-8×(-1782.359)×0.97=-14.972×10-5hσ则可得最大抗力σ=δ/(1/K-δ)=1693.645×10-5/[1/(0.18×106)+14.972×10-5] h hp hσ=109.0743.8计算衬砌总内力按下式进行计算：M=Mp+σhMσN=N+σNp h σ计算过程列入表4-12表4-12衬砌总内力计算表计算精度校核：截截面号MpMσM][M/IMy/INpNσ[N]e积分系数31/0329.456-300.23629.2202805.1200.000243.826202.340446.1650.065511286.546-274.45512.0911160.6971351.051269.144191.401460.5440.026342146.320-158.758-12.438-1194.009-5480.500330.135167.399497.534-0.0250233-24.00025.8321.832175.8821768.665410.065131.608541.6730.003444-243.276247.6024.326415.3047149.037497.33682.938580.2740.007525-386.632399.27412.6421213.65530962.767569.29735.857605.1540.020946-383.635393.3319.696930.82732291.713603.42025.550628.9700.015427-240.365234.407-5.958-572.005-25164.712642.17664.284706.459-0.0084487.4698-8.097-0.6272698.11836931.851679.963133.530813.4920.000771Σ3906.79847061.146根据拱顶切开点之相对转角和相对水平位移应为零的条件来检查。sM0 E I a式中：sM=8.4×10-8×3906.768=