钓鱼嘴片区市政骨架道路十一号路道路勘察报告（一次性）详细勘察

PAGE钓鱼嘴片区市政骨架道路十一号路道路勘察报告（一次性）详细勘察里程桩号（K0+000～K1+701.023）PAGE-目录TOC\o"1-2"\h\z\u1拟建工程及工程勘察概况 11.1任务由来及工程概况 11.2勘察依据及执行的技术标准 11.3勘察目的任务 21.4勘察阶段及勘察范围 21.5勘察等级与工作布置完成情况 31.6勘察工作质量评述 32场地工程地质条件 42.1气象与水文 42.2地形地貌 52.3地质构造及地震 52.4地层岩性 52.5水文地质条件 62.6水、土腐蚀性评价 62.7不良地质作用 63岩土物理力学特征 63.1岩土物理力学参数统计 63.2岩土工程分级 103.3岩土物理力学性质评价 103.4岩体参数选用及建议 104场地稳定性评价 114.1地震效应评价 114.2场地稳定性及建筑适宜性评价 115分段工程地质评价 115.1线路分段原则和分段情况 115.2线路分段工程地质评价 115.3特殊土（人工填土、软土）评价及路基工程建议 235.4地震作用下的岩土稳定性评价 245.5地基均匀性评价 246结论与建议 246.1结论 246.2建议 24附表：1勘探点数据一览表2边坡稳定性计算表3勘察阶段、勘察范围判定表附件：1工程勘察合同2单位及个人资质证书3工程地质勘察纲要4测量技术小结5结算书6室内岩土水试验报告7工程勘察委托书8送审表9用地规划许可证附图：1道路边坡勘探点平面位置图1：500（3张）2道路边坡工程地质纵剖面图1：500（3张）3道路边坡工程地质横剖面图1：200（28张）4道路边坡工程地质柱状图1：100～1：150（84张）1拟建工程及工程勘察概况1.1任务由来及工程概况大渡口区位于重庆市主城核心区西南边，左依中梁山，右傍长江水，是重庆市“承中启西”的桥头堡，是渝西地区进入重庆主城的重要通道，也是重庆辐射西南大通道的经济走廊，重庆钓鱼嘴投资发展有限公司（以下简称“业主”）拟在钓鱼嘴片区星港路西侧修建十一号路道路工程。为此，委托重庆一三六地质矿产有限责任公司（乙方，下称我公司）承担钓鱼嘴片区市政骨架道路十一号路道路勘察（一次性）详细勘察工作。拟建十一号路工程位于重庆大渡口区钓鱼嘴片区星港路西侧，道路为东南-东北走向，东南起于已建成的星港路（X=51411.280，Y=59306.085），东北止于该片区拟建的十三号路（X=52460.226，Y=58982.412），标准路幅宽度为20米，设计路面标高为201.430～254.651m，双向单车道，道路等级为城市支路。设计边坡：拟根据道路沿线地块规划标高，填方路基采用分阶放坡，分级高为8m，边坡坡率由上至下分别为1：1.50、1：1.75，每级之间设马道宽2m，坡面采用绿化、格构措施处理；挖方路基采用分阶放坡开挖，分级高为8m，边坡坡率分别为：岩质边坡中风化1:0.75、强风化1：1.00，土质边坡1:1.50，每级之间设马道宽2m，坡面采用绿化、格构措施处理。K0+000.000～K0+042.780设计坡率-1.50%，设计路面标高为240.816～240.174m；K0+042.780～K0+599.567设计坡率2.60%，设计路面标高为240.174～254.651m；K0+599.567～K0+848.452设计坡率-2.50%，设计路面标高为254.651～248.429m；K0+848.452～K1+307.393设计坡率-6.80%，设计路面标高为248.429～217.221m；K1+307.393～K1+493.891设计坡率-3.00%，设计路面标高为217.221～211.626m；K1+493.891～K1+636.097设计坡率-5.80%，设计路面标高为211.626～203.378m；K1+636.097～K1+701.023设计坡率-3.00%，设计路面标高为203.378～201.430；。1.2勘察依据及执行的技术标准1.2.1勘察依据1、《建设工程勘察合同》（附件1）2、《工程地质勘察委托书》（附件7）3、《工程地质勘察纲要》（附件3）4、业主提供的带有地形图的道路方案设计平面布置图1.2.2本次勘察工作执行的技术标准1、《市政工程勘察规范》（DBJ50-174-2014）；2、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；3、《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）；4、《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；5、《工程岩体分级标准》（GB/T50218-2014）；6、《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2005）；7、《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001（2009年版））8、《公路工程抗震规范》（JTGB02-2013）；9、《公路路基设计规范》（JTGD30-2004）；10、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）；11、《建筑工程地质勘探与取样技术规程》(JGJ／T87-2012)；12、《城市测量规范》（CJJT8-2011）等。1.3勘察目的任务十一号路工程地质（一次性）详细勘察的目的是全面系统的进行工程地质勘察，为施工图设计、施工提供地质依据及所需参数。其任务如下：1)对设计方案中已确定存在深路堑、高路堤路段，查明其地层岩性、地质构造、水文地质条件及对可能产生的破坏模式和稳定性作出评价。(2)对可能破坏的边坡土体和岩体结构面及岩体进行测试，并提供设计所需的各种物理力学指标。（3）有针对性的提出深路堑、高路堤的整治措施，以便供设计参考，达到优化的效果。(4)对地震效应进行评价。（5）对道路分区的整体稳定性，边坡、地基稳定性及建筑适宜性作出评价。（6）对不良地质现象的危害程度和地下水对地基的影响作出评价。（7）对水、土进行腐蚀性评价。（8）结合测绘、勘探、试验提出合理准确的岩土参数及工程措施建议。1.4勘察阶段及勘察范围据重庆市城乡建设委员会渝建〔2013〕346号《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段暂行规定》，本工程不需进行选址勘察和初步勘察。本工程本次为（一次性）详细勘察阶段，符合渝建〔2013〕346号文《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段暂行规定》（选址勘察阶段判定见表1.4-1，初步勘察勘察判定见表1.4-2）的有关规定。勘察阶段判定及勘察范围判定见表1.4-1、1.4-2、1.4-3。表1.4-1重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段（选址勘察）判定判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程项目判定结果建设场地1危岩崩塌、滑坡、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用发育，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。无危岩崩塌、滑坡、泥石流、岩溶塌陷等不良地质现象不需进行选址勘察2地震时可能发生滑坡、危岩崩塌、泥石流等抗震危险地段建设场地。不属于该类建设场目不需进行选址勘察建设项目1投资20亿元以上的大型市政基础设施工程。投资小于20亿元不需进行选址勘察2大型工矿企业厂区整体迁建。不属于该类项目不需进行选址勘察3城市轨道交通线路、长度大于1000m的越岭隧道和跨越长江、嘉陵江、乌江等江底隧道和大型桥梁等需进行多方案比选的大型市政基础设施工程。不属于该类项目不需进行选址勘察表1.4-2重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段（一阶段勘察）判定判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程指标判定结果场地及项目1在复杂场地上建设工程安全等级为一级的建设项目。场地为中等复杂场地，安全等级为二级不需进行初步勘察其他建设场地1危岩崩塌、滑坡、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用较为发育，且其影响面积占建设场地30%及以上的建设场地。无危岩崩塌、滑坡、泥石流、岩溶塌陷等不良地质现象不需进行初步勘察2场地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然岩坡，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。不属于该类建设场地不需进行初步勘察3三峡库区175m蓄水位（吴淞高程）岸线外侧水平距离100米范围内的建设场地。勘察区不属于三峡库区范围不需进行初步勘察4存在矿产采空区或地下洞室，且采空区或地下洞顶距离拟建工程最底面小于2倍洞跨的建设场地。不存在矿产采空区、无地下洞室不需进行初步勘察其他建设项目1总建筑规模大于50万m2且高层建筑规模占总建筑规模的比例超过70%的大型住宅小区。不属于该类建设场地不需进行初步勘察2建筑高度大于200m的超高层建筑。不属于该类建设场地不需进行初步勘察3总建筑面积超过10000m2的城市轨道交通地下车站或长度大于500米的隧道。不属于该类项目不需进行初步勘察4主跨跨径150m及以上的斜拉桥、悬索桥等缆索承重桥梁以及拱桥，立体交叉线路为3层及3层以上（不计地面道路及地道）的大型互通立交桥梁。不属于该类项目不需进行初步勘察表1.4-3重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围判定判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1倍边坡高度。大于1倍边坡高度满足勘察范围2对于有外倾结构面控制的岩土边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围。大于结构面影响范围满足勘察范围3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度。大于1.5倍边坡高度满足勘察范围4对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即剪出口位置）。大于前、后缘边界满足勘察范围基坑边坡及其影响区域1岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍。无该类边坡满足勘察范围2土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无该类边坡满足勘察范围3当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无该类边坡满足勘察范围1.5勘察等级与工作布置完成情况1.5.1勘察等级拟建工程为城市支路，工程重要性等级为二级；场地复杂程度类别为二级；地基复杂程度为二级。综合确定本次勘察等级为乙级。1.5.2勘察工作布置根据与业主方签订的详勘合同，在充分理解设计方案的基础上，根据《市政工程勘察规范》DBJ50-174-2014并参考其它有关规范、规程及技术要求。本次勘察工作布置的原则是针对道路轴线、边坡稳定性评价及支挡位置为原则，间距40～80m，突出重点、兼顾全面。勘探深度：一般路基按查明土层厚度，进入设计标高中风化基岩下1-3m控制；深路堑、高路堤地段，达到设计路面高程以下1～4m；不良地质、特殊性岩土地段以能查明不良地质体、特殊性岩土分布及发育深度的要求为原则进行控制。根据上述工作量布置原则，本工程共计布设钻孔84个，测量剖面30条，重点查明道路路基、路堤（堑）等地段岩土结构，岩（土）物理力学性质，提供施工图设计所需工程地质参数。原为测试：选择以粘土作为持力层的地方作标准贯入实验。采样：以钻孔数量的1/3为原则，适量分配各种样本的数量。1.5.3完成工作量本次勘察共使用4台XY-100型钻机，于2015年9月25日组织机具设备、人员进场施工。在业主和当地政府的大力配合下于2015年9月30日结束野外钻探和测绘等野外工作。完成工作项目及工作量见表1.5-1。表1.5-1本次完成勘察工作量一览表项目工程测量地质测绘原位实验钻探采样点位测量图根点1:500纵剖面1:200横剖面1:500工程地质测绘标准贯入实验钻孔土样岩样单位个个m/条m/条km2次m/孔组组工作量8441974/23564/280.22531090.30/846221.6勘察工作质量评述在勘察过程中，我公司严格按有关规范、规程的要求执行，确保了工作质量。1.6.1工程测量：本次勘察工作根据业主提供1：500地形图读出钻孔坐标，使用尼康DTM-532C型二级全站仪，选择已有控制点（L0449-3：X=51506.6869，Y=58757.1330，H=255.640；L0442-12:X=52400.0433，Y=58979.3048，H=217.570）为基准点，用极坐标法半测回施放钻孔，待钻探完毕后用测回法定测钻孔，其水平垂直角各一测回，测距为“精密测量”档位，一测四回次读数测距精度为+（2mm+2PPm）。经检查，定测钻孔点位、实测剖面均达到规范要求，坐标1.6.2工程地质测绘：以现场踏勘、地质点观察为主，着重测定岩层产状及节理裂隙等；查清各地质构造形迹；调查不良地质现象及分布范围。测绘面积约0.2251.6.3钻探：本次勘察共施工钻孔84个，钻探严格按《建筑工程地质勘探与取样技术规程》(JGJ／T87-2012)执行。一般土层采用干钻，遇块石加少量水钻进，垮塌时下入导管护壁，岩石采用复合片钻头清水回旋钻进。土层回次进尺一般小于0.6m，基岩回次进尺不超过2m，土层采取率>70%以上，强风化基岩的采取率>65%，中等风化基岩的采取率>80%，在整个钻探过程中地质人员均在现场，收取原始资料，跟1.6.4外业见证：本次勘察见证单位为中煤科工集团重庆设计研究院；见证员：胡仁强，印章号YKJZ-2310134-0024。见证人员到勘察区现场旁站对勘探点进行了验证，见证过程、程序符合要求。1.6.5钻孔水位观测：本次勘察对勘探点进行了简易水文观测，完全按照相关试验要求进行，所得数据真实可信。1.6.6采样及室内试验：本次勘察采取22组岩样，6组土样。土样的取样质量达到Ⅰ级，土样用薄壁取土器由钻机静压连续采取，装入样筒并用胶带密封，试件尺寸φ100mm×200mm；岩样在钻孔中岩芯选取，并及时采用胶带密封。本次采样能满足岩土参数的统计要求。本次室内试验由重庆一三六测试中心承担。总之，勘探工作按照《工程地质勘察纲要》（附件3）实施，围绕中心目的进行，各项勘察手段严格执行了相关规范，较好完成了任务，本次勘察工作量和质量达到了《市政工程勘察规范》（DBJ50-174-2014）和相关技术规范及《建设工程勘察合同》（附件1）的要求。2场地工程地质条件2.1气象与水文勘察区气象特征具有空气湿润，春早夏长、冬暖多雾、秋雨连绵的特点，年无霜期349天左右。A气温：据重庆市气象局资料：调查区多年平均气温18.3°，极端最高气温43.0℃(2006年8月15日)，极端最低气温-1.8℃(1955年1月11日)。最冷月(一月)平均气温7.7℃，最冷月(一月)平均最低气温5.7B降水量：区内多年平均降水量1082.6mm，降雨多集中在5～9月；日最大降水量192.9mm(1956年6月25日)，雨季平均起讫日期为5月2日～9月27日。一次连续最大降水量190.9mm(1956年6月24日21时00分～6月25日C湿度：多年平均相对湿度79%左右，绝对湿度17.7Hqa左右，最热月份相对湿度70%左右，最冷月份相对湿度81%左右。D风：全年主导风向为北，频率13%左右，夏季主导风向为北西，频率10%左右，年平均风速为1.3m/s左右，最大风速为26.7m/s。本次勘察区范围线路K0+000～K0+550段南侧有一小型冲沟，冲沟流量6～10L/s（勘察期间流量）,K0+940～K1+100段有一小型冲沟，冲沟流量8～15L/s（勘察期间流量）。线路K0+790～K0+900段有一个大型鱼塘，水深约0.5～5m。大气降雨是该区域内地表水及地下水的主要补给来源，勘察区域属长江水系，除此外未见其它地表水体。2.2地形地貌勘察区总体地形起伏较大，勘察区属构造剥蚀浅丘地貌，勘察区地形坡角一般6°～10°，斜坡及填方边坡处15°～25°，陡崖处地形坡角较大，约60°～80°。地形整体中间高两边低，起伏较大，道路K1+400～K1+700地形相对平坦，最高点位于拟建道路K0+800附近区域坡顶，高程为265.65m，最低点位于道路起点与拟建十三号路相交处，高程为188.48m，相对高差77.17m。其中K1+000～K1+220段中间地形较平坦，坡角一般6°～10°；两侧侧为陡崖，地形坡角较大，约60°～80°。陡崖下部为斜坡，坡角一般15°～30°；局部为农田原始地貌，地形坡角较平缓，一般6°～10°。2.3地质构造及地震勘察区场地地质构造隶属金鳌寺向斜东翼，岩层产状232°∠6°，岩层呈单斜构造，区内未发现断层及次级褶皱，地质构造简单。岩体中主要可见2组构造裂隙：裂隙eq\o\ac(○,1)：倾向191º，倾角79º，张性，裂隙面平直，宽度1～3mm，局部有泥质、岩屑碎石充填，裂隙间距2～5m，延伸一般1～3m，结合很差，属软弱结构面。裂隙eq\o\ac(○,2)：倾向282º，倾角79°，裂隙面较直，宽1～5mm，局部有泥质、岩屑碎石充填，裂隙间距1～4m，延伸2.0～5.0m，结合恨差，属软弱结构面。场区岩性为砂泥岩互层，砂岩与泥岩之间的层面往往被黏泥充填，尤其是上部砂岩下部泥岩的情况，层面结合很差，属软弱结构面。根据《中国地震动参数区划图（1/400万）》（GB18306-2001图A）和《建筑抗震设计规范》GB50011-2010的划`分，工程区地震动峰值加速度为0.05g，设计分组为第一组，抗震设防烈度为6度。2.4地层岩性根据工程地质测绘和野外钻探揭示，场区土层主要为施工回填分布的第四系全新统素填土（Q4ml）及分布的坡残积（Q4el+dl）粉质粘土，其中场地农田及水塘低洼处粉质粘土厚度稍大，下伏基岩为侏罗系上统遂宁组（J3s）砂、泥岩互层组成。现将各层岩土分别简述如下：（1）第四系全新统填土（Q4ml）素填土：以杂色为主，稍湿，上部松散状，下部呈稍密状，主要成份为砂土、砂、泥岩碎石、粉质粘土等组成，局部表层含少量建筑垃圾。土石比8：2～6:4不等，粒径2～20mm，素填土不均匀。主要分布于居民驻点与附近场地施工所修建的临时道路段，回填时间1～20年左右，厚0.60（ZK4）～3.50m（ZK3）。杂填土：以杂色为主，稍湿，上部松散状，下部呈稍密状，主要成份为建筑垃圾、生活垃圾、粉质粘土等组成。土石比8：2～2:8不等，粒径2～60mm，杂填土不均匀。沿线均有零星分布，回填时间1～2年左右，厚1.60（ZK67）～2.10m（ZK64）。（2）第四系全新统坡残积层（Q4el+dl）粉质粘土：褐色、灰褐色，呈软～可塑状。切面较光滑、韧性差～中等、干强度差～中等，无摇震反应。该层分布在斜坡沟田地带，一般在地势低洼及农田处厚度较大，在山丘斜坡地带较薄。地势低洼小水塘及农田处表层0.5～2.0m段粉质粘土呈软塑状。本次钻孔揭示该层厚0.60(ZK25)～10.10m(ZK58)。（3）侏罗系上统遂宁组（J3s）砂岩：主要为灰褐色，局部路段为下部砂岩为灰白色，中粒结构，中-厚层状构造，泥质～钙质胶结，主要矿物成分为石英、长石，含少量云母，局部砂岩含泥质条带。强风化砂岩较破碎，呈碎块状、短柱状，质较软，轻击即碎。中风化砂岩较完整，锤击声响，岩芯多呈柱～长柱状,一般节长12-18cm，最大节长45cm，本次钻孔揭示厚度0.90(ZK43)～10.60m(ZK47)，该层在拟建道路均有分布，与泥岩为互层。泥岩：红褐色、紫红色，灰绿色，泥质结构，薄～中厚层状构造，主要矿物成份为粘土矿物，局部夹灰绿色～灰褐色砂质团块及条带，局部含砂质较重，为砂质泥岩。强风化泥岩破碎，多呈碎块状，少数呈短柱状，岩质极软，轻击即碎。中风化泥岩较完整，岩芯多呈短～柱状，一般节长8-13cm，最大节长32cm,本次钻孔揭示厚度0.80(ZK41)～15.8m(ZK80)，该层为道路主要岩层，在整条拟建道路范围内均有分布，与砂岩呈互层出现。各岩土层及基岩强风化层根据钻孔揭示情况详见附表一（勘探点成果一览表）。2.5水文地质条件勘察区基岩以侏罗系上统遂宁组泥岩、砂岩为主，泥岩属相对隔水层，加之勘察区属构造剥蚀浅丘地貌，总体地势较起伏较大，地表水及地下水主要靠大气降雨补给。大气降水多沿地面从高往低排泄，部分渗入回填土及粉质粘土中形成上层滞水。沿线地下水主要分为第四系松散岩类孔隙水和基岩裂隙水两类。第四系孔隙水主要赋存于第四系回填土及粉质粘土中，主要由大气降水补给，径流距离短，排泄条件好，不易富集，且受季节性影响变化较明显，水量贫乏。在本次勘察期间场地地下水贫乏，钻孔未发现地下水，勘察区丘陵斜坡地段地下水位埋藏较深，地下水较贫乏。基岩类裂隙水赋存于侏罗系上统遂宁组（J3s）砂、泥岩风化裂隙含水岩组中，受岩性的影响，储水条件差，大气降水多沿坡面径流汇入沟河，仅部分沿裂隙、节理下渗。地下水补给以大气降水为主，受季节性影响较大。综上所述，勘察区地下水总体较贫乏，局部农田中（K0+790～K0+900附近）有地表上层滞水，水文地质条件简单。2.6水、土腐蚀性评价本次勘察未取水样，根据以往工程经验环境水和地下渗透性判定该水对混凝土结构、钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。经调查，勘察区及附近未见污染源，结合邻近场地工程经验表明，该区域内土层、地表水和附近的地下水对混凝土结构、钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。2.7不良地质作用本次勘察通过工程地质测绘、钻探及地面调查，勘察区范围内人类工程活动较强烈。勘察区道路里程K1+000～K1+200段道路两侧均有一陡崖，左边陡崖长约75m，高6.0～9.50m，陡崖岩体为砂岩，下部为泥岩，未见凹腔，未发现陡崖上部砂岩体产生变形破坏迹象；右边陡崖长约212m，高4.0～12.50m，陡崖岩体为砂岩，下部为泥岩，未见凹腔，未发现陡崖上部砂岩体产生变形破坏迹象。勘察区未发现泥石流、采空区、滑坡、危岩（崩塌）、地面塌陷等不良地质作用。3岩土物理力学特征3.1岩土物理力学参数统计根据场地地质条件及工程特点，于钻孔中取土样6组，中风化岩样22组。送重庆一三六测试中心进行进行室内土工试验，岩石抗压、抗拉、抗剪以及物性指标试验。测试结果见附件，岩土参数统计原则如下：按不同的工程地质单元、区段、地层层位及岩性划分为不同的统计体进行统计。物理力学指标平均值（φm）、标准差（σf）、变异系数（δ）的计算公式如下，统计结果见表3.1.1～3.1.5φm=σf=δ=σf/φmφi——岩石的物理力学指标，n——统计个数。标准值φk的计算φk=γs·φmγs=1+（1.704/+4.678/n）δ式中γs—统计修正系数，正负号按不利组合考虑，抗压强度指标取负号。10-表3.1.1十一号路粉质粘土物理力学性质指标统计表室内编号野外编号物理性质常规固结天然快剪天然含水率饱和含水率天然密度饱和密度干密度比重孔隙比孔隙率饱和度液限塑限塑性指数液性指数压缩系数压缩模量粘聚力内摩擦角%%g/m3g/m3g/m3%%%%IpILMpa-1Mpakpa度T1519701ZK317.820.12.052.091.742.680.54035.18827.715.312.40.200.217.3321.611.2T1519702ZK619.420.92.052.081.722.680.56135.99328.816.212.60.250.266.0020.411.8T1519703ZK4420.122.12.022.051.682.680.59337.29129.616.712.90.260.275.9019.511.1T1519704ZK5414.216.92.102.151.842.670.45231.18424.012.511.50.150.178.5423.412.3T1519705ZK6719.921.82.032.061.692.680.58336.89129.516.712.80.250.275.8620.012.0T1519706ZK6820.222.62.012.051.672.690.60937.88930.517.413.10.210.237.0019.311.4样本数66666666666666666最大值20.222.62.102.151.842.690.6137.892.730.517.413.10.30.278.5423.412.3最小值14.216.90.012.051.672.670.4531.191.524.012.511.50.10.175.8619.311.1平均值fm18.620.72.042.081.722.680.5635.789.428.415.812.60.20.246.7720.711.6标准差σ2.330.280.030.040.060.010.062.43.12.31.80.60.00.041.071.60.5变异系数б0.130.100.990.020.970.990.100.10.00.10.10.00.20.170.160.10.0修正系数ψ/////////////1.140.870.91.0标准值18.620.72.042.081.722.680.5635.789.428.415.812.60.20.275.8919.411.2注：带*的数据已经被剔除（带*的为异常值，下同）表3.1.2十一号路中风化泥岩抗拉、抗剪指标试验编号野外编号抗拉强度δτ(MPa)抗剪强度指标相关系数最小二乘法图解法C(MPa)Φ(°)C(MPa)C1(MPa)Φ(°)Y1543810ZK80.2750.2590.2320.9635.20.920.5235.40.9994Y1543811ZK260.2420.2300.2690.9235.20.880.5035.40.9993Y1543812ZK710.3040.3580.4391.4135.51.450.7635.40.9992Y1543817ZK830.2670.2200.3050.9935.30.950.5435.40.9990Y1543818ZK380.4360.4750.5051.9135.71.951.0035.80.9985Y1540221ZK590.2950.3250.2571.0035.40.960.5835.00.9980样本数n18666666最大值0.5050.9635.70.921.0035.40.9994最小值0.2200.9235.20.880.5035.0.9980平均值fm0.3161.2035.41.190.6535.00.9989标准差σ0.0890.390.20.430.200.30.0005变异系数б0.2820.330.00.360.300.00.0005修正系数ψ0.8830.950.950.950.950.950.95标准值0.2791.133.61.130.62330.9490注：因实验数据不够规范要求统计量，根据地区经验及场地邻近工程经验修正系数取0.95后计算出标准值。表3.1.3十一号路中风化砂岩抗拉、抗剪指标试验编号野外编号抗拉强度δτ(MPa)抗剪强度指标相关系数最小二乘法图解法C(MPa)Φ(°)C(MPa)C1(MPa)Φ(°)Y1543802ZK171.241.281.364.1836.94.142.5236.50.9988Y1543803ZK231.511.691.345.0637.25.023.0036.90.9985Y1543804ZK111.321.601.575.1437.25.103.0136.90.9994Y1543806ZK411.471.841.715.5237.45.483.3137.20.9991Y1543807ZK531.761.431.525.2437.35.203.1237.20.9996Y1543809ZK471.421.491.554.8037.04.762.9136.90.9995样本数n18666666最大值1.844.8037.04.763.3137.20.9996最小值1.244.1836.94.142.5236.50.9985平均值fm1.514.9937.24.952.9836.90.9992标准差σ0.170.460.20.460.260.30.0004变异系数б0.110.090.00.090.090.00.0004修正系数ψ0.950.950.950.950.950.950.95标准值1.444.735.34.702.83350.9492注：因实验数据不够规范要求统计量，根据地区经验及场地邻近工程经验修正系数取0.95后计算出标准值。表3.1.4十一号路中风化砂岩物理力学性质指标统计表野外编号试验编号天然块体密度(g/cm3)饱和块体密度(g/cm3)单轴抗压强度(MPa)软化系数天然饱和Y1543801ZK202.482.502.472.502.522.4925.720.622.318.815.016.30.73Y1543802ZK172.552.522.512.562.532.5216.417.017.812.312.512.70.73Y1543803ZK232.472.502.462.482.512.4720.122.917.614.516.712.90.73Y1543804ZK112.492.522.512.502.532.5217.223.022.112.417.016.20.73Y1543805ZK142.442.452.432.462.472.4518.715.619.213.310.714.10.71Y1543806ZK412.482.492.502.502.512.5219.725.423.113.817.716.00.70Y1543807ZK532.542.522.512.562.542.5324.618.420.517.513.514.90.72Y1543808ZK442.492.482.502.502.492.5223.922.220.717.115.914.90.72Y1543809ZK472.492.482.462.502.492.4818.419.920.513.113.614.90.71样本数n272727279最大值2.552.5025.718.8/最小值2.482.4515.610.7/平均值fm2.492.5127.014.70.72标准差σ0.030.0320.52.0/变异系数б0.010.012.80.1/修正系数ψ//0.950.95/标准值2.492.5119.614.10.71表3.1.5十一号路中风化泥岩物理力学性质指标统计表野外编号试验编号天然块体密度(g/cm3)饱和块体密度(g/cm3)单轴抗压强度(MPa)软化系数天然饱和Y1543810ZK82.522.532.512.532.552.524.153.693.422.662.292.150.63Y1543811ZK262.542.512.562.552.532.583.623.353.892.352.122.490.64Y1543812ZK712.552.572.542.562.582.554.645.386.692.963.654.220.65Y1543813ZK772.532.512.522.542.522.534.263.894.822.752.493.190.65Y1543814ZK622.542.502.532.552.512.544.233.694.582.722.202.650.60Y1543815ZK652.562.532.542.572.542.556.757.177.594.324.704.750.64Y1543816ZK802.562.542.532.572.552.543.343.854.022.102.452.650.64Y1543817ZK832.522.512.532.542.532.553.973.324.562.612.092.930.64Y1543818ZK382.632.622.602.642.632.616.697.457.954.264.814.950.63Y1543819ZK502.602.592.612.622.602.636.454.895.264.163.253.360.65Y1543820ZK352.642.632.622.652.642.634.693.854.883.032.183.110.62Y1543821ZK592.602.592.622.612.602.634.454.853.672.853.122.450.65Y1543822ZK292.622.632.612.632.642.624.945.264.713.363.333.150.66样本数n3939393913最大值2.642.657.954.95/最小值2.502.513.322.09/平均值fm2.562.584.843.100.64标准差σ0.040.041.300.84/变异系数б0.020.020.270.27/修正系数ψ//0.930.93/标准值2.562.584.482.870.63 表3.1.6标准贯入统计表测试编号土层名称试验深度实测值（击）平均值（击）标准差变异系数范围(m)ZK53粉质粘土3.2～3.51112//ZK56粉质粘土1.2～1.57ZK68粉质粘土8.2～8.518 PAGE123.2岩土工程分级根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001（2009年版））表3.2.2-1～3.2.2-3及《市政工程勘察规范》（DBJ50-174-2014）附录A土、石可挖性分类表A.0.1判定：道路沿线出露的侏罗系上统沙溪庙泥岩属Ⅴ级软石；砂岩属Ⅳ级较软岩；沿线出露的第四系人工填土，呈松散～稍密状，属Ⅱ级普通土；粉质粘土呈软塑～可塑状，属Ⅱ级普通土。3.3岩土物理力学性质评价根据上述统计结果以及《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001（2009年版））表明：粉质粘土液性指数平均值为0.2，呈硬塑状态，标准贯入平均值为12，呈可塑状态。压缩系数平均值为0.27Mpa-1，属中等压缩性土；中等风化砂岩天然单轴抗压强度标准值为19.60Mpa、饱和单轴抗压强度标准值为14.10Mpa，属软岩，结合中等风化岩体较完整，确定该场地中等风化砂岩岩体基本质量等级为Ⅳ级，软化系数为0.71，属软化岩石。中等风化泥岩天然单轴抗压强度标准值为4.48Mpa、饱和单轴抗压强度标准值为2.87Mpa，属极软岩，结合中等风化岩体较完整，确定该场地中等风化泥岩岩体基本质量等级为Ⅴ级，软化系数为0.63，属软化岩石。3.4岩体参数选用及建议根据野外鉴别、室内岩土试验成果资料，岩石的承载力按《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）确定。岩土物理力学指标建议值如表3.4。表3.4岩土参数建议值表岩土名称天然重度（KN/m3）单轴极限抗压强度标准值（MPa）地基承载力基本容许值（kPa）岩体水平抗力系数MN/m3土体水平抗力系数的比例系数MN/m4岩体抗剪强度挡墙基底摩擦系数岩石与锚固体极限粘结强度标准值（kpa）等效内摩擦角（°）破裂角（°）天然饱和C（kPa）φ(°)填土21.0*////10*7*28*0.30*100*//粉质粘土20.4//160*/15*19.411.20.25*40*//强风化砂岩///500*40*///0.40*200*//中风化砂岩24.918.614.11200*180*/138333.30.50*760*55*61.6强风化泥岩///300*20*///0.30*120*//中风化泥岩25.64.482.87500*50*/26131.60.40*360*50*60.8岩土界面抗剪强度（现状）天然工况19.411.54暴雨工况16.211.4注：岩体C值为实验值乘0.3、φ值为实验值乘0.9而来；裂隙面抗剪强度：C：45Kpaφ：15°，层面抗剪强度：C：30Kpaφ：12°（由《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）表4.3.1并结合地区经验取得）；破裂角由岩体抗剪强度φ值（45+φ/2）计算而来。带*号者为经验取值。土体水平抗力系数的比例系数、岩体水平抗力系数根据《市政工程勘察规范》（DBJ50-174-2014）表14.2.12-1与14.2.12-1确定，挡墙基底摩擦系数根据《公路路基设计规范》（JTGD30-2004）表5.4.3-2确定。地基承载力基本容许值按《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63—2007）第3.3.节相关规定确定。表中结构面抗剪强度根据工程经验结合《公路路基设计规范》（JTGD30-2004）3.7.3节相关内容得到，其中岩体的抗剪强度根据工程经验结合《市政工程勘察规范》（DBJ50-174-2014）14.2.8节相关内容，岩石粘聚力乘0.3，内摩擦角乘0.9。4场地稳定性评价4.1地震效应评价根据《中国地震动峰值加速度区划图（1/400万）》（CB18306-2001图A）的规定，地震动峰值加速度为0.05g；据《公路工程抗震规范》（JTGB02-2013）的规定，抗震基本烈度为6度，可采取简易设防。按设计高程进行整平后，K0+000～K0+100、K0+500～K0+600、K0+750～K0+800、K0+850～K1+560段线路整平后覆盖层基本为填筑土、粉质粘土，根据地区经验填土的剪切波速平均为Vs=155m/s；粉质粘土剪切波速平均为Vs=180m/s，场地等效剪切波速Vse=175m/s，属中软土；覆盖层厚约3.0～11.3m，场地类别为Ⅱ类，设计特征周期0.35s，属抗震的一般地段;K0+100～K0+500、K0+600～K0+750、K0+800～K0+850段线路整平后覆盖层基本为填筑土、粉质粘土（局部有基岩出露），根据地区经验填土的剪切波速平均为Vs=155m/s，粉质粘土剪切波速平均为Vs=180m/s，场地等效剪切波速Vse=151m/s，属中软土；覆盖层厚小于3.0m，场地类别为Ⅰ类，设计特征周期0.25s，属抗震的一般地段；K1+560～701.023段线路整平后为基岩，根据地区经验基岩剪切波速平均为Vs＞800m/s，本段拟建线路类别为Ⅰ类，设计特征周期0.25s，属抗震的有利地段。4.2场地稳定性及建筑适宜性评价根据区域地质资料、钻探和工程地质测绘表明，线路沿线及附近区域内不存在滑坡、泥石流、地面塌陷等不良地质现象。勘察区范围内人类工程活动较强烈，附近施工区堆填弃土石方形成填方边坡，边坡自然堆积，现状稳定。勘察区陡崖段下部为泥岩，未见凹腔，未发现陡崖上部砂岩体产生变形破坏迹象，现状稳定。道路边坡采取分阶放坡、挡墙支护稳固后，该场地适宜修筑本拟建道路工程。5分段工程地质评价5.1线路分段原则和分段情况本次勘察范围由单一道路组成，本次按不同的道路里程、地形地貌、边坡高度同时结合按设计标高整平后将要出现的深挖高填进行分段。即划分为八段：1、K0+000～K0+500段（半挖、半填路基）；2、K0+500～K0+600段（填方路基）；3、K0+600～K0+750段（一般路基）；4、K0+750～K1+050段（挖方路基）；5、K1+050～K1+200段（填方路基）；6、K1+200～K1+380段（半挖、半填路基）；7、K1+380～K1+560段（填方路基）；8、K1+560～K1+701.023段（挖方路基）。5.2线路分段工程地质评价5.2.1K0+000～K0+500段半挖、半填路基该段里程桩号为K0+000～K0+500，全段长500m，路面设计标高为240.816～252.062m，设计纵坡度-1.5%～2.60%，轴线地面标高为240.232～251.094m。按设计路面标高整平后，沿线路两侧最大挖方高13.20m（K0+137.97右），最大填方高13.20m（K0+81.44左）。该段总体地形起伏相对平缓，局部有陡砍，地形坡角一般10～15°，最大50°。上覆土层为第四系全新统残坡积（Q4el+dl）粉质粘土及少量第四系全新统人工填土层（Q4ml），厚0.60(ZK4)～5.80(ZK3)m，下伏基岩为侏罗系上统遂宁组砂、泥岩，基岩强风化带裂隙较发育，岩体较破碎，强风化带厚度为：0.60(ZK18)～3.40(ZK9)m；中风化带岩体较完整，裂隙不发育，岩质较硬，岩体稳定，无不良地质作用。该段线路以半挖半填为主，建议挖方部分有基岩出露的地方采用基岩作为路基持力层，无基岩出露的地方以压实填土作为持力层，填方段以填土作持力层，在挖填方衔接处采取分台阶超挖回填措施，台阶宽2m。按设计路面标高整平后，将在线路右侧形成最高约13.20m（K0+137.97右）的挖方边坡，线路左侧形成最高约13.20m低填方（K0+81.44左）。按设计路面标高整平后，将在里程K0+81.44段线路左侧形成高约13.20m的填方路堤，现将该段2-2’剖面处填方1#路堤评价如下：1#路堤边坡（K0+270～K0+360左)1#路堤最大填方高约13.20m（K0+81.44左）。坡向335°。根据填方边坡的破坏模式，采用折线滑动法进行定量计算。计算时，通过假设不同的潜在滑动面进行试计算，得出最小稳定性系数，即为边坡的稳定性系数（计算过程见附表2）。1）计算方法：折线滑动法（传递系数法隐式解）计算公式如下（图5.2.3-1）：图5.2.1-1传递系数法计算说明图（1）（2）（3）（4）（5）（6）（7）（8）（9）（10）式中EQEQEQ―滑坡稳定性系数；―传递系数。—第计算条块滑体抗滑力（kN/m）；—第计算条块滑体下滑力（kN/m）；—第计算条块滑体在滑动面法线上的反力(kN/m);—第计算条块滑动面上岩土体的粘结强度标准值(kPa)—第计算条块滑带土的内摩擦角标准值（°）；—第计算条块滑动面长度(m);—第计算条块地下水流线平均倾角，一般情况下取浸润线倾角与滑面倾角平均值(º)，反倾时取负值;—第计算条块滑体在滑动面法线上的反力(kN/m);—第计算条块滑动面上岩土体的粘结强度标准值(kPa)—第计算条块滑带土的内摩擦角标准值（°）；—第计算条块滑动面长度(m);—第计算条块地下水流线平均倾角，一般情况下取浸润线倾角与滑面倾角平均值(º)，反倾时取负值;—第计算条块自重与建筑等地面荷载之和（kN/m）；－第计算条块底面倾角（°），反倾时取负值；—第计算条块单位宽度的渗透压力，作用方向倾角为(kN/m);—地下水渗透坡降；—水的容重(kN/m3);—第计算条块单位宽度岩土体的浸润线以上体积(m3/m);—第计算条块单位宽度岩土体的浸润线以下体积(m3/m);—岩土体的天然容重(kN/m3);—岩土体的浮容重(kN/m3)；—岩土体的饱和容重(kN/m3)； —第计算条块所受地面荷载(kN)；2）计算模型假定潜在不稳定滑面由搜索确定，选取代表性剖面2-2’进行计算，分别为整体滑移与局部滑移，计算条分示意图如下所示。图5.2.1-22-2’剖面整体稳定性计算图5.2.1-32-2’剖面局部稳定性计算3)计算方案本次边坡稳定性计算的目的是对其今后在路基填筑后的稳定状态进行预测，为其是否需要实施治理工程提供依据，同时为治理工程设计提供相关的设计资料，如剩余下滑推力等。（1）计算采用荷载因本地区地震基本烈度为VI，根据有关规范可不考虑地震力对边坡稳定性的影响，所以该边坡稳定性及推力计算考虑的荷载主要为边坡坡体自重、边坡坡体上的公路荷载，分述如下：①边坡坡体自重：考虑天然状况及暴雨过后滑体饱水两种情况；②边坡坡体上公路产生的附加荷载按：地面荷载折算荷重＝分布长度×10kN/m3计算。（2）工况组合拟采用2两种工况对边坡（剖面2-2′）稳定性进行计算，即天然状态与暴雨状态。4）计算参数的选取填土的重度根据经验确定：天然取21KN/m3，饱和重度取21.5KN/m3，潜在滑面位于粘土之上，计算参数采用粘土的抗剪强度，参数的选择主要参考试验检测结果，同时考虑到现场的实际情况，C值采用试验统计值，值在试验统计值基础上提高1.03。天然状态取值C＝19.4kPa，＝11.54º；暴雨状态取经验值C＝16.2kPa，＝11.4º。天然状态下填土C值取7KPa，Φ值取28.0°，暴雨状态下填土C值取5KPa，Φ值取26.0°。5）计算结果及分析评价依照上述的计算方案及参数取值对填方边坡，即剖面2-2′进行整体与局部稳定性计算，稳定性系数和剩余下滑力结果见表5.2.3-1，计算表见附表2。表5.2.3-1各工况稳定性系数和剩余下滑力汇总表工况剖面2-2′整体稳定系数剩余下滑力（kN/m）天然+荷载状态1.2918.59暴雨+荷载状态1.15283.07剖面2-2′局部天然+荷载状态1.03996.24暴雨+荷载状态0.861625.40边坡等级按二级考虑，安全系数取1.30。对于剖面2-2′在天然工况下与暴雨工况下均处于不稳定状态。里程K0+81.44道路左侧为填方路基，建议采用压实填土作为路基。在挖填方衔接处采取分台阶超挖回填措施，台阶宽2m。按设计路面标高整平后，将在线路右侧形成最大填方高13.20m（K0+81.44左）的填方1#路堤，在天然工况下与暴雨工况下均处于不稳定状态。K0+50～K0+200采用放坡方式处理经济性差,建议改设路肩修建支档结构物，支档结构物持力层为稳定性基岩,埋入基岩深度不得小于1.5m。基槽开挖时，中风化基岩按照1：0.75放坡开挖，强风化岩层按照1:1.00放坡开挖，土层按照1:1.25放坡开挖（临时放坡）。其余段地形岩土界面倾角较小(一般5～15°左右)，填筑后不会沿原地面线发生侧向滑移，边坡稳定。建议回填时采用逆作法在原斜坡地面先清除表土层并开挖呈台阶状（台阶宽2m），填方路基采用分级分阶，边坡坡率（永久放坡）为1：1.50，坡面采用绿化、格构措施支护处理，并加强地面排水。本路段多为小型鱼塘、农田、软土地段，粉质粘土厚度较大，应采取排水、清淤、晾晒、掺灰、抛石挤压、清除换填等措施进行处理，土层深度小的路段，全部清除换填使其达到硬可塑～硬塑状防止沉降变形影响。回填地段应进行压实处理。岩土参数见表3.4。按设计路面标高整平后，将在里程K0+137.97段线路右侧形成高约13.2m的挖方路堑，现将该段3-3’剖面处挖方路堑评价如下：3-3′剖面附近1#路堑边坡里程K0+137.97段线路（3-3′剖面）右侧形成的1#路堑，边坡岩体下部主要为泥岩，上部为砂岩，该段发育两组裂隙：裂隙eq\o\ac(○,1):倾向191º，倾角79º，张性，裂隙面平直，宽度1～3mm，局部有泥质、岩屑碎石充填，裂隙间距2～5m，延伸一般1～3m，结合很差，属软弱结构面。裂隙eq\o\ac(○,2)：倾向282º，倾角79°，裂隙面较直，宽1～5mm，局部有泥质、岩屑碎石充填，裂隙间距1～4m，延伸2.0～5.0m，结合恨差，属软弱结构面。该段线路地质构造简单，地下水贫乏，未见危岩(崩塌)、滑坡等不良地质现象。按设计路面高程进行开挖后，线路右侧最大开挖高度13.2m（K0+137.97右），坡向172°。现采用赤平投影对该段边坡进行稳定性分析：1#路堑赤平投影图根据1#路堑赤平投影图分析，岩层倾向与坡向大角度相交，未构成不利组合，裂隙eq\o\ac(○,2)倾向与坡向大角度相交，未构成不利外倾结构面；裂隙eq\o\ac(○,1)与边坡坡向小角度相交，但其倾角79°＞53°，未构成不利外倾结构面；裂隙eq\o\ac(○,2)与岩层层面的组合交线与边坡坡向小角度相交，但其组合交线的倾角5°，岩体沿组合结构面发生滑移破坏的可能性小；裂隙eq\o\ac(○,1)与岩层层面的组合交线与边坡坡向大角度相交，未构成不利外倾组合结构面；裂隙eq\o\ac(○,1)与裂隙eq\o\ac(○,2)的组合交线与边坡坡向大角度相交，未构成不利外倾组合结构面。综上所述，边坡受岩体强度控制，整体稳定。但边坡开挖后易受风化作用影响，会发生风化剥落掉块现象。据测试资料判定边坡岩体属软岩，岩体较完整，结构面结合程度很差，最大开挖高度13.2m，边坡整体稳定，但边坡开挖后易受风化作用影响，会发生剥落掉块现象。边坡破坏后危害公路和行车安全，按《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)判定，该边坡岩体类型：砂岩为Ⅲ类，泥岩为Ⅳ类。边坡安全等级为二级。鉴此，该边坡砂岩岩体破裂角取61.65°，等效内摩擦角为55°，泥岩破裂角取60.84°，等效内摩擦角为50°。由于该边坡最高约13.2m（K0+137.97右），建议采用分级分阶放坡开挖，分级高为8m，岩质边坡坡率中风化1:0.75、强风化1：1.00，土质边坡1:1.50，每级之间设马道宽2m，坡面采用绿化、格构措施处理等。同时建议对该边坡采用防风化措施处理并在边坡坡顶设截水沟、道路两侧设边沟。岩土参数见表3.4。5.2.2K0+500～K0+600段（填方路基）该段里程桩号为K0+500～K0+600，全段长500m，路面设计标高为252.062～253.984m，设计纵坡度2.60%，轴线地面标高为251.094～254.159。按设计路面标高整平后，沿线路两侧最大填方高3.650m（K0+550.05左）。本段填方路堤地形相对平缓，地形相对较平坦，起伏不大，低洼处地形坡角一般小于5°，斜坡处地形坡角一般15～30°，覆盖层为第四系坡残积层粉质粘土(Q4el+dl)，厚1.20m(ZK28)～2.20(ZK29)，本段地形相对平缓，本段岩土界面一般较小，起伏不大，岩土界面倾角约5～10°，下伏基岩为侏罗系上统遂宁组砂、泥岩。基岩强风化带裂隙较发育，岩体较破碎，强风带厚0.80(ZK27)～3.60(ZK28)m；中风化带岩体较完整，裂隙不发育，岩质较硬，岩体稳定，无不良地质作用。该段以填方路基为主，建议采用压实填土作为路基。按设计路面标高整平后，沿线路两侧最大填方高3.65m（K0+550.05左）的填方路堤，由于该段地形岩土界面倾角较小(一般5～15°左右)，填筑后不会沿原地面线发生侧向滑移，边坡稳定。填方路堤可采用分阶放坡，坡率取1:1.50，坡面采用绿化、格构措施处理，并加强地面排水。本路段多为小型鱼塘、农田、软土地段，粉质粘土厚度较大，应采取排水、清淤、晾晒、掺灰、抛石挤压、清除换填等措施进行处理，土层深度小的路段，全部清除换填使其达到硬可塑～硬塑状防止沉降变形影响。回填地段应进行压实处理。岩土参数见表3.4。5.2.3K0+600～K0+750段（一般路基）该段里程桩号为K0+600～K0+750，全段长150m，路面设计标高为253.984～250.890m，设计纵坡度-2.50%，轴线地面标高为254.159～252.051m。按设计路面标高整平后，沿线路两侧最大挖方高0.50m（K0+680.29右），最大填方高0.80m（K0+615.21左）。该段地势总体较平缓，本段地形坡角一般5～10°，局部为人工填方边坡坡度稍陡，本段岩土界面较缓一般5～10°。覆盖层为第四系坡残积粉质粘土（Q4el+dl），覆盖层厚0.20m(ZK68)～5.10(ZK39)，下伏基岩为侏罗系上统遂宁组砂、泥岩。基岩强风化带裂隙较发育，岩体较破碎，强风带厚0.80(ZK18)～5.70(ZK36)m；中风化带岩体较完整，裂隙不发育，岩质较硬，岩体稳定，无不良地质作用。由于该段挖填高度不大，道路两侧形成挖、填方边坡高度较小，且整平后覆盖层均为粉质粘土，因此建议有水田（鱼塘）的软土及地表低洼处上层滞水就先排水、清淤、晾晒、掺灰、抛石挤压等措施进行处理，淤泥深度小的路段，全部清除换填使其达到可塑～硬塑状防止沉降变形影响再进行回填，回填地段应采用继配良好的填料并分层碾压，挖方边坡岩质部分坡率按1:1.50放坡开挖，填方按1:1.50放坡，坡面采用绿化、格构措施处理等。同时建议对部分挖方边坡采用防风化措施处理并在边坡坡顶设截水沟、道路两侧设边沟。回填地段应进行压实处理。岩土参数见表3.4。5.2.4K0+750～K1+050段（挖方路基）该段里程桩号为750～K1+050，全段长300m，路面设计标高为250.890～234.723m，设计纵坡度-2.50%～-6.80%，轴线地面标高为252.051～231.842m。按设计路面标高整平后，沿线路两侧最大挖方高8.80m（K0+874.69右）。该段总体地形起伏相对较大，局部有陡砍，地形坡角一般15～30°，最大50°。上覆土层为第四系全新统残坡积（Q4el+dl）粉质粘土，厚0.80(ZK41)～6.30(ZK44)m，下伏基岩为侏罗系上统遂宁组砂、泥岩，基岩强风化带裂隙较发育，岩体较破碎，强风化带厚度为：0.80(ZK50)～1.60(ZK49)m；中风化带岩体较完整，裂隙不发育，岩质较硬，岩体稳定，无不良地质作用。该段线路以挖方为主，建议有基岩出露的地方采用基岩作为路基持力层，无基岩处以压实填土作为持力层，按设计路面标高整平后，将在线路右侧形成最高约8.80m（K0+874.69右）的挖方路堑。现将该段14-14’剖面处挖方路堑评价如下：。15-15′剖面附近2#路堑边坡里程K0+810.50段线路（15-15′剖面）右侧形成的2#路堑，边坡岩体下部主要为泥岩，上部为砂岩，该段发育两组裂隙：裂隙eq\o\ac(○,1):倾向191º，倾角79º，张性，裂隙面平直，宽度1～3mm，局部有泥质、岩屑碎石充填，裂隙间距2～5m，延伸一般1～3m，结合很差，属软弱结构面。裂隙eq\o\ac(○,2)：倾向282º，倾角79°，裂隙面较直，宽1～5mm，局部有泥质、岩屑碎石充填，裂隙间距1～4m，延伸2.0～5.0m，结合恨差，属软弱结构面。该段线路地质构造简单，地下水贫乏，未见危岩(崩塌)、滑坡等不良地质现象。按设计路面高程进行开挖后，线路左侧最大开挖高度8.80m（K0+874.69右），坡向246°。现采用赤平投影对该段边坡进行稳定性分析：2#路堑赤平投影图根据2#路堑赤平投影图分析，岩层倾向与坡向小角度相交，构成不利组合，但由于岩层倾角较小，因此岩体沿层面发生滑移破坏的可能性小；裂隙eq\o\ac(○,2)倾向与坡向大角度相交，未构成不利外倾结构面；裂隙eq\o\ac(○,1)与边坡坡向大角度相交，未构成不利外倾结构面；裂隙eq\o\ac(○,2)与岩层层面的组合交线与边坡坡向大角度相交，未构成不利外倾组合结构面；裂隙eq\o\ac(○,1)与岩层层面的组合交线与边坡坡向大角度相交，未构成不利外倾组合结构面；裂隙eq\o\ac(○,1)与裂隙eq\o\ac(○,2)的组合交线与边坡坡向大角度相交，未构成不利外倾组合结构面。综上所述，边坡受岩体强度控制，整体稳定。但边坡开挖后易受风化作用影响，会发生风化剥落掉块现象。据测试资料判定边坡岩体属软岩，岩体较完整，结构面结合程度很差，最大开挖高度8.8m，边坡整体稳定，但边坡开挖后易受风化作用影响，会发生剥落掉块现象。边坡破坏后危害公路和行车安全，按《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)判定，该边坡岩体类型：砂岩为Ⅲ类，泥岩为Ⅳ类。边坡安全等级为二级。鉴此，该边坡砂岩岩体破裂角取61.65°，等效内摩擦角为55°，泥岩破裂角取60.84°，等效内摩擦角为50°。由于该边坡最高约8.80m（K0+874.69右），建议采用分级分阶放坡开挖，分级高为8m，每级之间设马道宽2m，岩质边坡坡率中风化1:0.75、强风化1：1.00，土质边坡1:1.50，坡面采用绿化、格构措施处理等。本段虽然以挖方为主，但大多挖方少，鱼塘、水田较多，特别注意在道路K0+790～K0+900处的大型鱼塘，含有淤泥等特殊岩土，应采取清淤、掺灰、抛石挤压、清除换填等措施进行处理，使其达到硬可塑～硬塑状防止沉降变形影响。同时建议对该边坡采用防风化措施处理并在边坡坡顶设截水沟、道路两侧设边沟。岩土参数见表3.4。5.2.5K1+050～K1+200段（填方路基）该段里程桩号为K1+050～K1+200，全段长150m，路面设计标高为234.723～224.523m，设计纵坡度-6.80%，轴线地面标高为231.842～221.830。按设计路面标高整平后，沿线路两侧最大填方高9.20m（K1+131.74左）。该段总体地形起伏相对较大，局部有陡坎，地形坡角一般10～30°，最大50°，覆盖层为第四系坡残积层(Q4el+dl)粉质粘土，厚1.80m(ZK56)～8.70(ZK57)，本段地形起伏相对较大，岩土界面倾角约15～25°，下伏基岩为侏罗系上统遂宁组砂、泥岩。基岩强风化带裂隙较发育，岩体较破碎，强风带厚0.80(ZK27)～3.60(ZK28)m；中风化带岩体较完整，裂隙不发育，岩质较硬，岩体稳定，无不良地质作用。2#路堤边坡（K1+050～K1+200左)2#路堤最大填方高约9.20m（K1+131.74左）。坡向104°。根据填方边坡的破坏模式，采用折线滑动法进行定量计算。计算时，通过假设不同的潜在滑动面进行试计算，得出最小稳定性系数，即为边坡的稳定性系数（计算过程见附表2）。1）计算方法见5.2.1（p12）2）计算模型假定潜在不稳定滑面为填土与粉质粘土分界面，选取代表性剖面19-19′进行计算，为整体滑移，计算条分示意图如下所示。图5.2.5-219-19’剖面整体稳定性计算3)计算方案本次边坡稳定性计算的目的是对其今后在路基填筑后的稳定状态进行预测，为其是否需要实施治理工程提供依据，同时为治理工程设计提供相关的设计资料，如剩余下滑推力等。（1）计算采用荷载因本地区地震基本烈度为VI，根据有关规范可不考虑地震力对边坡稳定性的影响，所以该边坡稳定性及推力计算考虑的荷载主要为边坡坡体自重、边坡坡体上的公路荷载，分述如下：①边坡坡体自重：考虑天然状况及暴雨过后滑体饱水两种情况；②边坡坡体上公路产生的附加荷载按：地面荷载折算荷重＝分布长度×10kN/m3计算。（2）工况组合拟采用2两种工况对边坡（剖面19-19′）稳定性进行计算，即天然状态与暴雨状态。4）计算参数的选取填土的重度根据经验确定：天然取21KN/m3，饱和重度取21.5KN/m3，潜在滑面位于粘土之上，计算参数采用粘土的抗剪强度，参数的选择主要参考试验检测结果，同时考虑到现场的实际情况，C值采用试验统计值，值在试验统计值基础上提高1.03。天然状态取值C＝19.4kPa，＝11.54º；饱和状态取经验值C＝16.2kPa，＝11.4º。天然状态下填土C值取7KPa，Φ值取28.0°，暴雨状态下填土C值取5KPa，Φ值取26.0°。5）计算结果及分析评价依照上述的计算方案及参数取值对填方边坡，即剖面19