湖南安化某小区6#楼住宅楼设计

论文题目湖南安化某小区6#楼住宅楼设计目录8421摘要 813844第一章设计任务及基本要求 1069101.1设计原始资料 1048181.2建筑设计要求 10286841.3结构设计任务及要求 108428第二章建筑设计说明 11124332.1建筑平面设计 11263722.2剖面设计 1128410第三章结构设计 137303.1结构方案的选择及结构布置 1331463第四章侧移线刚度计算 154841第五章恒荷载作用下内力计算 16145515.1框架恒荷载标准值计算 17291475.2框架梁恒载作用下线荷载统计计算 18103205.3框架节点集中荷载计算 21313915.4恒载作用下框架梁的内力计算………….225146第六章活荷载作用下内力计算 235476.1框架梁活恒载作用下线荷载统计计算 2414166.2活荷载作用下框架节点集中荷载计算 25235616.3活载作用下框架梁的内力计算 276889第七章风荷载作用下内力计算 34106987.1风荷载标准值计算 3488527.2风载作用下抗侧移刚度D的计算： 34287077.3风荷载作用下的内力计算 3610021第八章地震荷载作用下内力计算 4032678.1重力荷载代表值计算 40161098.2横向框架自振周期计算 41139708.3横向水平地震作用计算 42162948.4水平地震作用下框架的内力计算 4417677第九章内力组合 48166089.1横向框架梁的内力组合 5080649.2竖向框架柱的内力组合 5527336第十章截面设计 583153310.1设计内力 581541310.2梁截面设计 58195810.3框架柱截面设计 602598第十一章基础设计 6225307第十二章板的设计 6719471第十三章楼梯设计 7215018结论 779125谢辞 7828668参考文献………………………. 79摘要本工程是广西贺州某中学2＃教学大楼设计，为混凝土框架体系。毕业设计过程中主要是对建筑设计和结构设计两部分进行的。对于结构设计又分为手算及电算两部分，其中建筑部分主要是对建筑功能进行分区，进一步确定建筑物的平面、立面以及剖面。而在结构设计部分，主要是进行梁柱的截面设计和整个建筑物的抗震设计。手算部分的具体内容是对选定的一榀横向框架进行框架的结构梁柱进行设计，即在确定计算简图的基础上，通过对水平荷载和竖向荷载的统计计算组合出梁柱的最不利内力组合，并以此为设计依据来确定梁柱的截面尺寸和所需钢筋的面积。除对梁柱进行设计外，根据毕业设计的要求，还需要设计一部楼梯,基础和现浇板。而电算部分则主要是应用PKPM先进行整体结构的建模和荷载输入，得到电算的结果并分析其合理性，然后绘制梁板柱结构施工图，最后，还应对比手算和电算的结果并进行分析其产生差异的原因。关键词：结构设计荷载计算建立模型计算配筋结构验算前言本设计是广西贺州某中学2＃教学大楼设计。该大楼层数为4层，主框架高度为18m，结构类型为钢筋混凝土框架结构。通过这次设计要达到以下目的：首先，该建筑结构为钢筋混凝土框架结构,通过这次的毕业设计可以巩固自己在大学里所学过的相关课程，如《房屋建筑学》、《基础工程》、《材料力学》、《结构力学》、《混凝土结构设计原理》、《建筑结构选型》、《高层建筑结构设计》、《建筑结构抗震》等结构设计相关课程内容，并可以系统的将大学四年所学的知识联系在一起，做到理论联系实际,并掌握建筑工程设计的步骤和方法。其次，使自己熟悉建筑工程建设的各项法规与规程，了解建筑工程项目设计的基本内容和环节；熟悉房屋的建筑结构选型、结构布置、结构计算及主要建筑结构施工图绘制的全过程；通过绘制施工图,编制计算书可以强化自己绘图和使用专业软件进行分析计算的能力。最后，毕业设计可以培养自己综合应用所学知识和技能，解决（实际）工程问题和进行创造性工作的基本技能；培养自己独立工作和团队协作能力；培养实事求是、科学严谨、勇于创新的作风；从而具备工程技术人员应有的基本技能和素质；是对自己学习成果的一次全面考验。由于框架结构的优越性，工作中接触到框架结构设计是自己必须面对的。通过毕业设计可以提高我们综合运用所学知识的能力，使我们具有独立解决建筑设计、结构设计和施工实际问题的技能，掌握土建设计和施工的全过程，为今后的工作打下良好的基础。通过毕业设计对大学期间所学的知识做一个系统的总结和应用，在熟悉任务书的基础上参观、比较同类建筑，查阅、搜集有关设计资料使我所学的知识得以综合应用，提高综合知识的应用能力，对所学过的知识得有个系统的深化。并培养我独立解决建筑设计、结构设计的内容和步骤，及掌握建筑施工图结构施工图绘制的方法，为今后的实际工作打下良好的基础。第一章设计任务及基本要求1.1设计原始资料1.1.1工程概况该工程为现浇钢筋混凝土框架结构，建筑面积7268.0㎡，建筑物共四层，底层层高4.5m，标准层层高4.50m，顶层层高4.50m，总高度18m，室内外高差0.450m该教学楼拥有教室、办公室、休息室、阅览室等。楼内设有3个楼梯，楼梯的布置均符合消防、抗震的要求。1.1.2设计条件该工程重要性等级为四级，本地区极端最高气温39℃，极端最低气温-2℃。年降雨量1450mm，平均相对湿度75%。主导风向为东南风。拟建场地内无地表水系分布。1.抗震设防烈度：7度设防，设计基本地震加速度值为0.10g；2.基本风压：0.35KN/m2，B类粗糙度；3.雪荷载标准值：0.30KN/m2；4.结构体系：现浇钢筋混凝土框架结构；5.工程地质条件：拟建场地地形平坦，地层分布较为规律，地基承载力按230KN/m2计。1.2建筑设计要求1.2.1基本要求：建筑需满足功能要求，根据已有的设计规范，满足房间采光、通风良好，备个功能区联系方便，不相互干扰；立面设计美观大方，有一定的特色，并绘制建筑施工图。1.2.2规定绘制的建筑施工图为：具体详任务书要求。1.3结构设计任务及要求1.3.1基本要求：在建筑方案设计的基础上，正确选择合理的结构形式，结构体系及结构布置，掌握多层建筑结构的计算方法和基本构造要求，绘制结构施工图及详图。1.3.2规定绘制的结构施工图为：具体详任务书要求。1.3.3结构设计计算书内容：说明结构方案如何确定的，材料选择。列出结构设计计算过程中采用的计算方法、计算假定、计算原则、计算简图、荷载统计，内力计算，内力组合及计算配筋结果。第二章建筑设计说明2.1建筑平面设计2.1.1建筑平面布置1.建筑结构方案：对于建筑物的土质和所在地区的抗震等要求，选择框架结构和独立基础，具体见结构施工图。2.平面组合：对于一栋建筑来说，首先要保证其用途，并且符合经济合理的要求，在平面布置上符合多层抗震和消防的要求。在消防方面，楼梯的布置和走廊的长度、宽度均已符合设计规范要求。3.交通组织及防火疏散设计：在垂直交通方面，在适合的位置都已设置了楼梯。考虑到防火疏散的要求以及结构上布置的需要，本建筑物的走廊适当的放宽。4.采光通风：根据该建筑物的性质，将窗台安排到离地面900mm的高度，以保证其有足够的采光和通风。5.保温需求，考虑到本地气候条件，应采取一定的保温措施，本工程中主要从内外墙面和门窗做法及材料选择上来满足保温需求。2.1.2柱网布置（柱网布置参考结构施工图）2.2剖面设计2.2.1房间各部分高度1.层高：底层层高4.5m；标准层层高4.50m；顶层层高4.50m。2.室内外高差：0.45m。2.2.2屋面构造说明（从上到下）屋面采用高聚物改性沥青卷材防水屋面（05ZJ001屋7）总厚度221mm。2.2.3楼面构造说明（从上到下）一般房间楼面采用多层实木复合地板楼面（05ZJ001楼19）总厚度为36mm，120厚钢筋混凝土楼面，20厚混合砂浆抹底；卫生间楼面采用陶瓷地砖卫生间楼面（05ZJ001楼33）总厚度为95mm，120厚钢筋混凝土楼面，20厚混合砂浆抹底；走道，办公和公共房间楼面采用大理石楼面（05ZJ001楼11），总厚度为50mm，120厚钢筋混凝土楼面，20厚混合砂浆抹底。2.2.4地面构造说明（从上到下）一般采用大理石地面（05ZJ001地20）总厚度为130；卫生间采用水磨石卫生间地面（05ZJ001地52），总厚度170mm。2.2.5吊顶做法说明吊顶采用轻钢龙骨纸面石膏板平贴铝塑板吊顶（05ZJ001顶13），总厚度为74mm。2.2.6墙体构造说明1.外墙面外墙面采用塑料聚苯板保温外墙面（05ZJ001外墙26）a）15厚1：3水泥砂浆（240多孔粘土砖）；b)10厚粘结剂刮于墙背面；c)30后聚苯板加压黏牢，板面清理平整；d)1.5聚合物抹面胶浆粘贴加强型耐碱玻璃纤维网布于加强的部位；e)3~5厚聚合物抹面胶浆粘贴耐碱玻璃纤维网布贴满，并用抹刀将耐碱玻璃纤维网布压入抹面胶浆中；f)基层整修平衡，刮腻子；g)喷涂一底二涂高弹丙烯酸涂料；总厚度为300mm。2.内墙面一般内墙面采用水泥珍珠岩保温砂浆墙面（05ZJ001内墙19）a)10厚1：8水泥膨胀珍珠岩；b)12厚1：8水泥膨胀珍珠岩；c)5厚1：0.5：3水泥石灰砂浆；d)4、240厚墙体层（采用多空粘土砖）；总厚度为300mm。卫生间隔墙采用玻璃纤维增强水泥空心条板隔墙（05ZJ001内墙41），总厚度为120mm。第三章结构设计3.1结构方案的选择及结构布置3.1.1结构方案的确定考虑到现浇钢筋混凝土框架结构建筑平面布置灵活，能够获得较大的使用空间，建筑立面也比较容易处理，可以适应不同房屋造型，故本设计采用现浇钢筋混凝土框架结构。3.1.2基础类型的确定根据施工场地、地基条件、场地周围的环境条件，选择柱下独立基础。3.1.3结构构件截面尺寸和材料的选择1.基础顶面设计标高的确定根据地质资料分析，取基础底标高为-1.60m。基础顶面距离室外设计地面为-1.0m。2.楼板厚度的确定根据平面布置，双向板的最大跨度为7500m，按刚度条件，板厚为l/50=7500/50=150mm；按构造要求，现浇钢筋混凝土双向板的厚度为80mm≦h≦160mm；综合活荷载折减等相关情况考虑，取板厚h=120mm.3.次梁截面尺寸确定根据平面布置，次梁的最大跨度为7500mm，次梁高h=(1/18—1/12)l=(1/18—1/12)7500=468.75mm—625.00mm，取h=600mm；次梁宽b=(1/3—1/2)h=(1/3—1/2)600=200.00mm—300mm，取b=250mm4.主梁截面尺寸确定根据平面布置，主梁的最大跨度为7500mm主梁高h=(1/12—1/8l=(1/12—1/8)7500=535.71mm—750mm，取h=700mm；主梁宽b=(1/3—1/2)h=(1/3—1/2)700=233.33mm—350mm，取b=250mm5.框架柱截面尺寸确定对于多层框架，无论从受力的角度，还是柱的净高而言，都以底层最为不利。底层层高H=5.50m。柱截面高度取h=(1/15—1/20)H=(1/15—1/20)5500=366.67mm—275mm。又对于抗震设防烈度为7度，房屋高度为18m<30m，即抗震等级为四级的框架结构，为保证柱有足够的延性，需要限制柱的轴压比，柱截面面积应满足下式：,其中：对于边柱：N=1.25×(9.00×3.75×14×1000×4)=2362500N，A≧2362500/14.3=165210mm2取bc=600mm，hc=600mm,则A=360000mm2≧165210mm2对于中柱：N=1.25×(9.00×5.25×14×1000×4)=3307500N,A≧3307500/14.3=231294mm2取bc=600mm，hc=600mm,则A=360000mm2≧231294mm2综合考虑，为方便计算及施工，统一取bc=600mm，hc=600mm,6.材料选择a)混凝土强度等级：除基础垫层混凝土选用C15，基础及基础以上各层混凝土均选用C30。b)钢筋级别：框架梁、柱，板等主要构件的纵向受力钢筋选择HRB400级钢筋；构造钢筋、箍筋均选用HPB300。7.框架计算简图选取结构平面布置图中第6轴线处框架KJ6作具体计算。假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从室内地坪以下1m标高处算至二楼楼面，其它各层柱高均取本层楼面标高算至上一层楼面。结合已经确定的梁柱截面尺寸，框架计算简图如下图：第四章侧移线刚度计算基础底面标高为-1.600，大部分独立基础高度为600mm,考虑到室内地坪与基础顶面之间的距离较大，实际计算时，为计算简便故首层框架柱结构高度在原层高基础上只往下增加1.0m的计算长度来作为首层柱的结构计算长度，其它楼层计算高度为楼层层高；框架梁线刚度计算：梁的混凝土强度等级为C30，Ec=3.0×107kN/㎡在框架结构中，现浇板的楼面，板可以作为梁的有效翼缘，这样就增大了梁的有效刚度，有助于减少框架的水平侧移。为考虑这一有利因素，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的中框架梁取I=2.0I0（I0为梁的截面惯性矩）。横梁线刚度，柱线刚度计算结果如下表：框架横梁线刚度类别层次b

/mmh

/mml

/mmI0

/mm4EcI0/l/N·mm1.5EcI0/l

/N·mm2EcI0/l

/N·mm第一跨横梁125070075007.15×1092.86×10104.29×10105.72×1010225070075007.15×1092.86×10104.29×10105.72×1010325070075007.15×1092.86×10104.29×10105.72×1010425070075007.15×1092.86×10104.29×10105.72×1010第二跨横梁125040030001.33×1091.33×10102.00×10102.67×1010225040030001.33×1091.33×10102.00×10102.67×1010325040030001.33×1091.33×10102.00×10102.67×1010425040030001.33×1091.33×10102.00×10102.67×1010第三跨横梁125070075007.15×1092.86×10104.29×10105.72×1010225070075007.15×1092.86×10104.29×10105.72×1010325070075007.15×1092.86×10104.29×10105.72×1010425070075007.15×1092.86×10104.29×10105.72×1010框架柱线刚度层次hc

/mmEc

/(N/mm2)b

/mmh

/mmIc

/mm4EcIc/hc

/N·mm15500300006006001.08×10105.89×101024500300006006001.08×10107.20×101034500300006006001.08×10107.20×101044500300006006001.08×10107.20×1010第五章恒荷载作用下内力计算5.1框架恒荷载标准值计算5.1.1板面恒荷载（面荷载）计算取6轴横向框架进行计算，计算单元宽度为9.00m，即一个柱距宽。1.屋面恒荷载：高聚物改性沥青卷材防水屋面（总厚度221mm）2.79K/㎡120厚钢筋混凝土屋面板25×0.12=3.00KN/㎡20厚混合砂浆抹底17×0.02=0.34KN/㎡合计6.13KN/㎡取值：6.50KN/㎡2.楼面荷载a)一般房间楼面一般房间楼面采用多层实木复合地板楼面（总厚度为36mm）0.86KN/㎡120厚钢筋混凝土楼面板25×0.12=3.00KN/㎡20厚混合砂浆抹底17×0.02=0.34KN/㎡合计4.2KN/㎡取值4.5KN/㎡b)卫生间楼面卫生间楼面采用陶瓷地砖卫生间楼面（总厚度为95mm）2.51KN/㎡120厚钢筋混凝土楼面板25×0.12=3.00KN/㎡20厚混合砂浆抹底17×0.02=0.34KN/㎡合计5.85KN/㎡取值6.0KN/㎡c)走道和公共房间楼面走道和公共房间楼面采用大理石楼面（总厚度为50mm）1.41KN/㎡120厚钢筋混凝土屋面板25×0.12=3.00KN/㎡20厚混合砂浆抹底17×0.02=0.34KN/㎡合计4.75KN/㎡取值4.5KN/㎡（为了方便计算，与普通楼面取相同的面荷载）5.1.2梁柱自重1.第一跨主梁（250×700）自重：0.25×（0.7-0.12）×25×1.05=4.6KN/m(1.05.表示考虑到梁、柱的粉刷层重力荷载的影响，而对其设置的增大系数。)2.第二跨主梁（250×400）自重0.25×（0.4-0.12）×25×1.05=2.6KN/m3.第三跨主梁（250×700）自重0.25×（0.7-0.12）×25×1.05=4.6KN/m4.主次梁（250×600）自重0.25×（0.6-0.12）×25×1.05=3.9KN/m5.纵向框架梁（300×800）自重：0.3×（0.8-0.12）×25×1.05=6.3KN/m（以上计算仅表示第一层的主梁，次梁的带粉刷层的重力荷载；其它楼层的梁的截面尺寸因与该楼层相同，受篇幅所限，此处计算从略。)5.1.3墙体荷载外墙体为240mm厚粘土空心砖，外墙面贴瓷砖(0.5kN/m2)，内墙面为20mm厚抹灰，则外墙单位面积重力荷载为：0.5+8×0.24+17×0.02＝2.76kN/m2内墙面为240mm厚粘土空心砖，两侧均为20mm厚抹灰，则内墙单位面积重力荷载为：8×0.24+17×0.02×2＝2.6kN/m2根据以上墙体面荷载可以求出各个楼层墙体的自重线荷载：1.底层外墙自重线荷载2.7×（5.5-0.5）=13.80KN/m底层内墙自重线荷载2.6×（5.5-0.5）=13.00KN/m2.二层外墙自重线荷载2.76×（4.5-0.5）=11.04KN/m二层内墙自重线荷载2.6×（4.5-0.5）=10.40KN/m3.三层外墙自重线荷载2.76×（4.5-0.5）=11.04KN/m三层内墙自重线荷载2.6×（4.5-0.5）=10.40KN/m4.屋顶层外墙自重线荷载2.76×（4.5-0.5）=11.04KN/m屋顶层内墙自重线荷载2.6×（4.5-0.5）=10.40KN/m5.2框架梁恒载作用下线荷载统计计算恒载作用下，梁上线荷载由三部分组成，一是梁上墙体自重荷载，二是梁自重荷载，三是板传荷载（分三角形和梯形板传荷载），当有次梁直接作用在主梁上时，还需计算由次梁传来的集中荷载。下面将分部按具体情况对各层梁的恒荷载进行统计计算。其中，梯形面荷载传到主梁上的等效均布荷载如下图：计算梯形面荷载时，q=(1-2а2+3а3)q,计算三角形面荷载时，q=5/8q,1.屋面框架梁线荷载a）第一跨横梁线荷载q1横梁自重4.6KN/mq2(板传荷载，梯形)2×6.50×2.25（1-2×0.302+3×0.303）=26.35KN/m合计30.95KN/mb）第二跨横梁线荷载q1横梁自重2.6KN/mq2(板传荷载，三角形)2×6.5×2.25×5/8=18.28KN/m合计20.91KN/mc）第三跨横梁线荷载q1横梁自重4.6KN/mq2(板传荷载，梯形)2×6.50×2.25×（1-2×0.302+3×0.303）=26.35KN/m合计30.9KN/m2.3层框架梁线荷载a）第一跨横梁线荷载q1横梁自重4.6KN/mq2(板传荷载，梯形)2×4.5×2.25×（1-2×0.302+3×0.303）=18.25KN/mq3梁上墙体荷载11.04KN/m合计33.24KN/mb）第二跨横梁线荷载q1横梁自重2.6KN/mq2(板传荷载，三角形)2×4.5×2.25×5/8=12.66KN/mq3梁上墙体荷载10.40KN/m合计25.68KN/mc）第三跨横梁线荷载q1横梁自重4.6KN/mq2(板传荷载，梯形)2×4.5×2.25×（1-2×0.302+3×0.303）=18.25KN/mq3梁上墙体荷载11.04KN/m合计33.9KN/m3.2层框架梁线荷载a）第一跨横梁线荷载q1横梁自重4.6KN/mq2(板传荷载，梯形)2×4.5×2.25×（1-2×0.302+3×0.303）=18.25KN/mq3梁上墙体荷载11.04KN/m合计33.24KN/mb）第二跨横梁线荷载q1横梁自重2.6KN/mq2(板传荷载，三角形)2×4.5×2.25×5/8=12.66KN/mq3梁上墙体荷载10.40KN/m合计25.68KN/mc）第三跨横梁线荷载q1横梁自重4.6KN/mq2(板传荷载，梯形)2×4.5×2.25×（1-2×0.302+3×0.303）=18.25KN/mq3梁上墙体荷载11.04KN/m合计33.9KN/m4.1层框架梁线荷载a）第一跨横梁线荷载q1横梁自重4.6KN/mq2(板传荷载，梯形)2×4.5×2.25×（1-2×0.302+3×0.303）=18.25KN/mq3梁上墙体荷载13.80KN/m合计35.84KN/mb）第二跨横梁线荷载q1横梁自重2.6KN/mq2(板传荷载，三角形)2×4.5×2.25×5/8=12.66KN/mq3梁上墙体荷载13.00KN/m合计28.28KN/mc）第三跨横梁线荷载q1横梁自重4.6KN/mq2(板传荷载，梯形)2×4.5×2.25×（1-2×0.302+3×0.303）=18.25KN/mq3梁上墙体荷载13.80KN/m合计36.6KN/m5.3框架节点集中荷载计算计算单元范围内的其余楼面荷载通过纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩，对计算结果影响比较大，这里也进行相关计算。（计算单元为9.00m，第一跨左端梁柱偏心距为0.15m,第一跨右端梁柱偏心距为0.15m）a)顶层第一跨左端柱节点集中荷载女儿墙重3×9.00=27.00KN纵向框架梁自重25×0.3×0.8×9.00=56.7KN传到纵向框架梁的板传荷载(三角形荷载)2.25×6.5×5/8×9.00=82.27KN合计166.0KN偏心力矩M=24.9KN.mb)顶层第一跨右端柱节点集中荷载纵向框架梁自重25×0.3×0.8×9.00=56.7KN传到纵向框架梁的板传荷载(三角形荷载)2.25×6.5×5/8×9.00=82.27KN传到纵向框架梁的板传荷载(梯形荷载)6.5×9.00×1.50×（1-2×0.332+3×0.333）=78.00KN/m合计217.0KN偏心力矩M=32.5KN.m（因本例只计算D轴柱和E轴柱配筋，所以只需要知道D,E轴柱的集中荷载，且F，G轴柱集中荷载计算方法与D,E轴柱相同，所以F，G轴柱集中荷载计算省略，下面各层F,G轴柱集中荷载亦是一样。）c)3层第一跨左端柱节点集中荷载外纵墙重11.04×9.00=99.36KN纵向框架梁自重25×0.3×0.8×9.00=56.7KN传到纵向框架梁的板传荷载(三角形荷载)2.25×4.5×5/8×9.00=56.95KN合计213.0KN偏心力矩M=32.0KN.md)3层第一跨右端柱节点集中荷载内纵墙重10.40×9.00=93.6KN纵向框架梁自重25×0.3×0.8×9.00=56.7KN传到纵向框架梁的板传荷载(三角形荷载)2.25×4.5×5/8×9.00=56.95KN传到纵向框架梁的板传荷载(梯形荷载)4.5×9.00×1.50×（1-2×0.332+3×0.333）=54.00KN/m合计261.3KN偏心力矩M=39.2KN.me)2层第一跨左端柱节点集中荷载外纵墙重11.04×9.00=99.36KN纵向框架梁自重25×0.3×0.8×9.00=56.7KN传到纵向框架梁的板传荷载(三角形荷载)2.25×4.5×5/8×9.00=56.95KN合计213.0KN偏心力矩M=32.0KN.mf)2层第一跨右端柱节点集中荷载内纵墙重10.40×9.00=93.6KN纵向框架梁自重25×0.3×0.8×9.00=56.7KN传到纵向框架梁的板传荷载(三角形荷载)2.25×4.5×5/8×9.00=56.95KN传到纵向框架梁的板传荷载(梯形荷载)4.5×9.00×1.50×（1-2×0.332+3×0.333）=54.00KN/m合计261.3KN偏心力矩M=39.2KN.m第六章活荷载作用下内力计算根据本建筑的功能性质，活荷载标准值的标准值取值如下楼面均布活荷载标准值：2.0卫生间楼面均布活荷载标准值：2.0走廊、楼梯均布活荷载标准值：2.0不上人屋面均布活荷载标准值：0.5屋面雪荷载标准值为0.30（实际计算过程中，因为常规屋面活荷载大于雪荷载标准值，计算板传荷载时，忽略雪荷载的作用，只取常规屋面荷载进行计算。）取6轴横向框架进行计算，计算单元宽度为9.00m，即一个柱距宽。6.1框架梁活恒载作用下线荷载统计计算活载作用下，梁上线荷载由一部分组成，即板传荷载（分三角形和梯形板传荷载），当有次梁直接作用在主梁上时，还需计算由次梁传来的集中荷载。下面将分部按具体情况对各层梁的恒荷载进行统计计算。其中，梯形面荷载传到主梁上的等效均布荷载如下图：计算梯形面荷载时，q=(1-2а2+3а3)q,计算三角形面荷载时，q=5/8q,1.屋面框架梁线荷载a）第一跨横梁线荷载q2(板传荷载，梯形)2×0.50×2.25×（1-2×0.302+3×0.303）=2.03KN/mb）第二跨横梁线荷载q2(板传荷载，三角形)2×0.50×2.25×5/8=1.41KN/mc）第三跨横梁线荷载q2(板传荷载，梯形)2×0.50×2.25×（1-2×0.302+3×0.303）=2.03KN/m2.3层框架梁线荷载a）第一跨横梁线荷载q2(板传荷载，梯形)2×2.00×2.25×（1-2×0.302+3×0.303）=8.11N/mb）第二跨横梁线荷载q2(板传荷载，三角形)2×2.00×2.25×5/8=5.63KN/mc）第三跨横梁线荷载q2(板传荷载，梯形)2×2.00×2.25×（1-2×0.302+3×0.303）=8.11KN/m3.2层框架梁线荷载a）第一跨横梁线荷载q2(板传荷载，梯形)2×2.00×2.25×（1-2×0.302+3×0.303）=8.11N/mb）第二跨横梁线荷载q2(板传荷载，三角形)2×2.00×2.25×5/8=5.63KN/mc）第三跨横梁线荷载q2(板传荷载，梯形)2×2.00×2.25×（1-2×0.302+3×0.303）=8.11KN/m4.1层框架梁线荷载a）第一跨横梁线荷载q2(板传荷载，梯形)2×2.00×2.25×（1-2×0.302+3×0.303）=8.11N/mb）第二跨横梁线荷载q2(板传荷载，三角形)2×2.00×2.25×5/8=5.63KN/mc）第三跨横梁线荷载q2(板传荷载，梯形)2×2.00×2.25×（1-2×0.30+3×0.30）=8.11KN/m6.2活荷载作用下框架节点集中荷载计算计算单元范围内的其余楼面荷载通过纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩，对计算结果影响比较大，这里也进行相关计算。（计算单元为9.00m，第一跨左端梁柱偏心距为0.15m,第一跨右端梁柱偏心距为0.15m）a)顶层第一跨左端柱节点集中荷载传到纵向框架梁的板传荷载(三角形荷载)2.25×0.50×5/8×9.00=6.33KN偏心力矩M=0.95KN.mb)顶层第一跨右端柱节点集中荷载传到纵向框架梁的板传荷载(三角形荷载)2.25×0.50×5/8×9.00=6.33KN传到纵向框架梁的板传荷载(梯形荷载)0.50×9.00×1.50×（1-2×0.332+3×0.333）=6.00KN/m偏心力矩M=1.85KN.m（因本例只计算D轴柱和E轴柱配筋，所以只需要知道D,E轴柱的集中荷载，且F，G轴柱集中荷载计算方法与D,E轴柱相同，所以F，G轴柱集中荷载计算省略，下面各层F,G轴柱集中荷载亦是一样。）c)3层第一跨左端柱节点集中荷载传到纵向框架梁的板传荷载(三角形荷载)2.25×2.00×5/8×9.00=25.31KN偏心力矩M=3.80KN.md)3层第一跨右端柱节点集中荷载传到纵向框架梁的板传荷载(三角形荷载)2.25×2.00×5/8×9.00=25.31KN传到纵向框架梁的板传荷载(梯形荷载)2.00×9.00×1.50×（1-2×0.332+3×0.333）=24.00KN/m偏心力矩M=7.40KN.me)2层第一跨左端柱节点集中荷载传到纵向框架梁的板传荷载(三角形荷载)2.25×2.00×5/8×9.00=25.31KN偏心力矩M=3.80KN.mf)2层第一跨右端柱节点集中荷载传到纵向框架梁的板传荷载(三角形荷载)2.25×2.00×5/8×9.00=25.31KN传到纵向框架梁的板传荷载(梯形荷载)2.00×9.00×1.50×（1-2×0.332+3×0.333）=24.00KN/m偏心力矩M=7.40KN.mg)1层第一跨左端柱节点集中荷载传到纵向框架梁的板传荷载(三角形荷载)2.25×2.00×5/8×9.00=25.31KN偏心力矩M=3.80KN.mh)1层第一跨右端柱节点集中荷载传到纵向框架梁的板传荷载(三角形荷载)2.25×2.00×5/8×9.00=25.31KN传到纵向框架梁的板传荷载(梯形荷载)2.00×9.00×1.50×（1-2×0.332+3×0.333）=24.00KN/m偏心力矩M=7.40KN.0m综上所述，活载作用下框架荷载示意图如下：6.3活载作用下框架梁的内力计算活载作用下梁端、柱端弯矩采用二次分配法计算。由于结构和荷载均对称，故计算时只取用了第一跨，第二跨进行计算。本例以第3层为例说明计算方法及计算结果,其它计算结果分别见相关计算表格。活载作用下，采用分层法计算时，同样除底层柱以外，其他各层柱的线刚度×0.9，并取传递系数1/3，底层仍用1/2横梁固端弯矩的计算：受力简图如下图所示：弯矩计算简图示意图（ab表示一跨梁的左端，ba表示一跨梁的右端，q表示恒荷载作用下，主梁上线荷载总和，l表示梁的计算长度）a)第一跨梁左右两端固端弯矩计算：顶层：=-9.50=9.503层：=-38.01=38.012层：=-38.01=38.011层：=-38.01=38.01a)第二跨梁左右两端固端弯矩计算顶层：=-0.66=0.663层：=-2.64=2.642层：=-2.64=2.641层：=-2.64=2.64杆端分配系数上文已经求得，活荷载作用下各力矩分配及分配系数具体详见下图。结合上图可得，活荷载作用下的弯矩如下图所示：活载作用下的弯矩图4、活载作用下梁的剪力计算：（1）梁剪力的计算方法如下图所示，梁剪力的计算方法示意图a)第一跨梁左右两端剪力计算：顶层：V＝2.03×7.50/2-(-8.77+10.01)/7.50=7.44kN3层：V＝8.11×7.50/2-(-33.23+35.84)/7.50=30.06kN2层：V＝8.11×7.50/2-(-34.56+36.61)/7.50=30.14kN1层：V＝8.11×7.50/2-(-32.04+35.70)/7.50=29.92kNb)第二跨梁左右两端剪力计算此跨左右弯矩大小相等方向相反，相互抵消，故其左右剪力相等，因计算方法与第一跨完全相同，所以此处计算过程省略，具体计算结果详相关图表。层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力DE跨EF跨DE跨EF跨DE跨EF跨VD＝VEVE＝VFVD＝－VEVE＝VFVDVEVE＝VF47.601.05-0.1707.447.771.05330.414.22-0.35030.0630.764.22230.414.22-0.27030.1430.684.22130.414.22-0.49029.9230.904.224、恒载作用下柱剪力的计算：恒载作用下柱剪力计算过程如下图所示，柱剪力计算示意图第一跨左端柱剪力计算顶层：=-（7.82+12.60）/4.50=-4.54三层：=-（16.83+15.17）/4.50=-7.11二层：=-（15.59+18.29）/4.50=-7.53一层：=-（9.95+4.98）/5.50=—-1.81第一跨右端柱剪力计算过程与上述完全相同，这里计算从略，具体计算结果详相关图表。活载作用下的剪力如下图所示：活载作用下梁的剪力图5活载作用下柱轴力的计算:如下图所示，在恒载作用下柱的某截面的轴力包括三个部分，一是柱子的截面以上部分自重，二是来自于纵向框架梁的集中荷载，三是左右两边梁的剪力，用公式表示即为，，其中：Nu－上柱传来的轴力和集中荷载，V左－柱左侧梁剪力，V右－柱右侧梁剪力。柱子轴力计算示意图a)第一跨左端柱轴力计算顶层：集中力6.33V左=7.44轴力N=6.33+7.44=13.773层：集中力25.31V左=30.06轴力N=13.77+25.31+30.06=69.14因为其余各层柱子的轴力计算方法完全一样因为篇幅有限，这里具体计算过程从略，具体计算过程详见相关图表。恒载作用下的轴力计算表如下柱轴力D柱E柱N顶＝N底N顶＝N底13.7721.1569.14105.44124.59189.65179.82274.08活载作用下柱子轴力图如下图所示：第七章风荷载作用下内力计算7.1风荷载标准值计算将计算单元范围内的外墙面上的分布风荷载，简化为等量作用于楼面处的集中风荷载，计算公式如公式如下所示：S―风荷载体形系数，本工程S=H/B=18/18.00=0.86，取µS=1.3。Z―风压高度变化系数，本工程建设地点为城市郊区，取B类地面粗糙程度；ω0―风荷载基本风压值；hi―下层柱高；hj―上层柱高；B―值计算单元迎风面积宽度，B=9.00。风振系数：βZ=1+ξυψZ/µZ，查表可得相关的计算数值，βZ具体计算数值如下表层号离地面高度Z(m)相对高度z/HT2ω0ξvφzμzβz419.000.950.151.230.4800.861.251.41314.500.730.151.230.4800.671.141.35210.000.500.151.230.4800.271.141.1415.500.280.151.230.4800.081.01.05各层楼面处集中风荷载标准值计算过程如下表：层数离地高度/mµzβzµsω0hihj风集中荷载(kN)419.001.251.411.30.354.501.0019.79314.501.141.351.30.354.504.5028.30210.001.141.141.30.354.504.5023.9415.501.01.051.30.355.504.5021.447.2风载作用下抗侧移刚度D的计算：位移计算时，各荷载值均采用标准值。考虑梁柱的线刚度比，用D值法计算柱的抗侧移刚度：抗测移刚度D值计算层次框架类型柱类型（一般层）

（底层）(一般层)

（底层）根数底层框架形式一柱D0.9700.4951156810柱E1.4230.5621312910柱F1.4230.5621312910柱G0.9700.4951156810∑D=49394×10=493945KN/m第二层框架形式一柱D0.7940.2841212510柱E1.1640.3681570010柱F1.1640.3681570010柱G1.5880.4431888310∑D=62407×10=624090KN/m第3层框架形式一柱D0.7940.2841212510柱E1.1640.3681570010柱F1.1640.3681570010柱G1.5880.4431888310∑D=62407×10=624090KN/m顶层框架形式一柱D0.7940.2841212510柱E1.1640.3681570010柱F1.1640.3681570010柱G1.5880.4431888310∑D=62407×10=624090KN/m水平荷载作用下框架的层间侧移按以下公式计算：ΔUj=Vj/ΣDijVj―第j层的总剪力；ΣDij―第j层所有柱的抗侧移刚度之和；ΔUj―第j层的层间侧移。根据以上计算结果，风荷载作用下框架楼层层间位移与层高之比的计算如下表:层数WjVj∑D△uj/h419.7919.79624073.1721/1419328.3048.09624077.7061/584223.9472.046240711.5431/390121.4493.484939418.9251/291侧移验算：对于框架结构楼层层间最大侧移与层高之比的限值为1/550,该工程的框架结构层间侧移为1/1419<1/550，则框架的侧移刚度足够7.3风荷载作用下的内力计算框架在风荷载的作用下，其内力计算方法和步骤如下：①求各柱反弯点处的剪力值；②计算各柱的反弯点高度；③计算各柱的杆端弯矩及梁端弯矩；④计算各柱的轴力与梁端剪力。第i层m柱分配的剪力Vim=Dim/ΣD×Vi，Vi=ΣWi，Wi—第i层楼面处集中风荷载标准值；Dim－第i层m柱的抗侧移刚度。框架柱反弯点高度比：y=y0＋y1＋y2＋y3y0—框架柱标准反弯点高度比；y1—上、下层梁线刚度变化反弯点高度比修正值；y2、y3—上、下层高度变化反弯点高度比修正值；柱端弯矩：梁端弯矩：由于篇幅有限，这里仅举例对D，E轴柱进行计算。D轴反弯点位置计算层号h(m)yy*h44.501.200.30000.301.35034.501.260.40000.401.80024.501.260.450000.452.02515.501.590.550000.593.219B轴柱反弯点位置计算E轴柱反弯点位置计算层号h(m)yy*h44.501.100.350000.361.61234.502.350.450000.452.02524.502.350.450000.462.06215.502.120.60000.583.184风荷载下梁柱弯矩和剪力计算如下图示意：风荷载下内力求解风载作用下D轴框架柱剪力和梁弯矩计算如下表：层数ViDi∑DDi/∑Dy*hM上M下419.7912125624070.1941.35012.115.19348.0912125624070.1941.80025.2316.82272.0412125624070.1942.02534.6428.34193.4811568493940.2343.21949.9470.47风载作用下B轴框架柱剪力和梁弯矩的计算如下表所示：层数Vj∑DDiDi/∑Dy*hM上M下419.7962407157000.2521.35015.696.72348.0962407157000.2521.80032.6621.78272.0462407157000.2522.02544.8536.70193.4849394131290.2663.21956.6879.97梁端弯矩计算：4层:第一跨:M左=12.11M右=0.617×（12.11+5.19）=10.67第二跨:M右=M左=0.383×（12.11+5.19）=6.643层:第一跨:M左=25.23M右=0.617×（25.23+16.82）=25.92第二跨:M右=M左=0.383×（25.23+16.82）=16.122层:第一跨:M左=34.64M右=0.617×（34.64+28.34）=38.83第二跨:M右=M左=0.383×（34.64+28.34）=24.151层:第一跨:M左=49.94M右=0.617×（49.94+70.47）=74.24第二跨:M右=M左=0.383×（49.94+70.47）=46.17综上所述，风载作用下框架柱和梁的弯矩图如下图所示：风载作用下框架柱和梁的弯矩图风荷载作用下框架柱轴力与梁剪力计算分别按以下公式计算。式中：、分别表示节点左、右梁的线刚度；、分别表示节点左、右梁的弯矩；为柱在层的轴力，以受压为正。按上述方法求得的梁、柱端弯矩和剪力均为支座中心处的弯矩和剪力，近而求得梁、柱支座边缘截面的弯矩和剪力。具体计算如下表：层次第一跨梁第二跨梁柱轴力边柱D中柱E412.115.197.502.3115.696.723.007.47-2.31-7.47325.2316.827.505.6132.6621.783.0018.15-7.91-25.62234.6428.347.508.4044.8536.703.0027.18-16.31-52.80149.9470.477.5016.0556.6879.973.0045.55-32.37-98.35风荷载作用下框架柱轴力图如下图。风荷载作用下框架柱轴力图第八章地震荷载作用下内力计算8.1重力荷载代表值计算本设计实例的建筑高度小于40m,以剪切变形为主，且质量和高度均匀分布，故可采用底部剪力法计算水平地震作用，首先需要计算重力荷载代表值。屋面处重力荷载代表值=结构构配件自重标准值+0.5*屋面活荷载标准值楼面处重力荷载代表值=结构构配件自重标准值+0.5*楼面活荷载标准值其中结构和构配件自重取楼面上下各半层高范围内（屋面处取顶层的1/2）的结构和构配件自重。顶层屋面处代表值计算（由于上文已对梁柱及楼板进行了荷载自重计算，此处只对整层楼进行统计计算）梁自重荷载统计：第一跨梁：4.6×7.500×10=344.5kN第二跨梁：2.6×3.000×10=78.8kN第三跨梁：4.6×7.500×10=344.5kN次梁：3.9×7.500×10=295.3kN纵梁：6.3×9.000×9=510.3kN柱自重荷载统计：9.9×4.500×40=1782.0kN板自重荷载统计：6.5×1653.0=10744.5kN女儿墙自重荷载统计：3.0×260.4=781.2kN板活荷载统计计算：0.50×1653.0=826.5kN由以上计算可知，屋面层重力荷载代表值为G6=G恒+0.5×G活=344.5+78.8+344.5+295.3+510.3+1782.0×0.5+10744.5+781.2+826.5×0.5+2695.14×0.5+1755.00×0.5=17519.4KN3层屋面处代表值计算梁自重荷载统计：第一跨梁：4.6×7.500×10=344.5kN第二跨梁：2.6×3.000×10=78.8kN第三跨梁：4.6×7.500×10=344.5kN次梁：3.9×7.500×10=295.3kN纵梁：6.3×9.000×9=510.3kN外墙：2.76kN/m2×976.5=2695.14kN内墙：2.6kN/m2×675.0=1755.00kN柱自重荷载统计：9.9×4.500×40=1782.0kN板自重荷载统计：4.5×1653.0=7438.5kN板活荷载统计计算：2.00×1653.0=3306.0kN由以上计算可知，楼面层重力荷载代表值为G5=G恒+0.5×G活=344.5+78.8+344.5+295.3+510.3+2695.14+1755.00+1782.0+7438.5+3306.0×0.5=16897.1KN因为二层和一层计算方法与上述计算计算方法一模一样，由于篇幅所限，具体计算过程不再赘述。集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gi的计算结果如下图所示：横向框架柱的侧移刚度D值由于计算风荷载时横向框架柱侧移刚度D值计算已给出具体计算过程，这里不再赘述。8.2横向框架自振周期计算按顶点位移法计算框架的自振周期。顶点位移法是求结构基本频率的一种近似方法。将结构按质量分布情况简化为无限质点的悬臂直杆，导出以直杆顶点位移表示的基本公式。这样，只要求出结构的顶点水平位移，就可以按下式求得结构的基本周期：式中——基本周期调整系数，考虑填充墙对框架自振周期的影响，框架结构取0.7；——框架的顶点位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力及位移，是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得的假想框架顶点位移，然后由求出，再用求得框架结构的底部剪力，进而求出框架各层剪力和结构的真正位移。假定横向框架顶点位移层次层间相对位移417519.417519.462407304.9mm28.1316897.134416.562407276.9mm55.1216897.151313.662407221.7mm82.2117589.568903.149394139.5mm139.5自振周期：=0.66s8.3横向水平地震作用计算本工程场地为Ⅰ类，第一组，7度近震区，结构的特征周期和地震影响系数为：0.25s和0.08；由于=0.66s0.35s，根据地震相应规范要求，需考虑顶点附加地震作用。结构总水平地震作用力标准值计算：，，式中：：结构基本自振周期的水平地震影响系数值；：结构等效总重力荷载，多质点可取总重力荷载代表值的85％；：顶部附加水平地震作用；：顶部附加地震作用系数；：结构总水平地震作用标准值；：分别为质点i,j的计算高度；结构总水平地震作用标准值按公式计算得：Geq＝0.85∑Gi＝60569.1KN0.0342030.49kN考虑顶部附加地震作用的修正，因Tg=0.25s﹤0.35s，故附加地震作用系数为：δ6＝0.08T+0.01=0.1226则顶部附加地震作用为：ΔFn＝δ6Fek＝248.88KN各层横向地震剪力计算公式各楼层地震剪力详下表层次44.501917519.43328690.374914100934.5014.5016897.12450070.275490149924.5010.0016897.11689710.190338183715.505.517589.5967420.1091932030横向框架各层水平地震作用和地震剪力见下图横向框架抗震变形验算多遇地震作用下，层间弹性位移验算见下表层次层间剪力层间刚度层间位移层高层间相对弹性转角410096240901.624.501/2782314996240902.404.501/1873218376240902.944.501/1529120304939454.115.501/1338层间弹性相对转角均满足要求：8.4水平地震作用下框架的内力计算选取中框架进行计算，边框架和纵向框架的计算方法、步骤与横向中框架完全相同。框架柱剪力及弯矩计算，采用D值法，计算选取横向第9轴线框架进行计算，框架柱端剪力及弯矩分别按下式计算，其结果见下表。A轴（边柱）柱端弯矩计算层号A柱44.5010096240901212519.610.790.3026.4861.7834.5014996240901212529.130.790.4052.4378.6524.5018376240901212535.690.790.4572.2788.3315.5020304939451156847.550.970.59153.06108.49，，注：对于值的确定：柱的反弯点高度取决于框架的层数、柱子所在的位置、上下层梁的刚度比值、上下层层高与本层层高的比值以及荷载的作用形式等。式中：--标准反弯点高度比，是在各层等高、各跨相等、各层梁和柱线刚度都不改变的情况下求得的反弯点高度比；--因上、下层梁刚度比变化的修正值；--因上层高度变化的修正值；--因下层高度变化的修正值。、、、的取值见沈蒲生主编《混凝土结构设计》中表3.6.3-3.6.5。B轴（中柱）柱端弯矩计算层号B柱44.5010096240901570025.391.160.3640.9373.3434.5014996240901570037.721.160.4576.3793.3524.5018376240901570046.211.160.4695.29112.6715.5020304939451312953.971.420.58171.82125.01因为地震荷载作用下框架梁端弯矩、剪力及柱轴力计算方法与风荷载作用下完全类似，这里具体过程不再赘述。具体计算结果向下表。层次第一跨梁第二跨梁柱轴力边柱A中柱B461.850.07.5014.9023233.0015.6-14.9-0.63105.191.67.5026.2343433.0028.5-41.1-2.92140.8128.97.5035.9660603.0040.1-77.1-7.01180.8150.27.5044.1370703.0046.7-121.2-9.6地震荷载作用下柱端弯矩，剪力，轴力，梁端弯矩，剪力计算结果详下列各图表地震荷载作用下柱弯矩图地震荷载作用下柱剪力图第九章内力组合1.框架梁的弯矩调幅计算在竖向荷载作用下，需要考虑梁端塑性变形内力重分布而对梁端负弯矩进行调幅，本例中取调幅系数为0.90。梁端负弯矩减小后，应按平衡条件重新计算调幅后的跨中弯矩。取β=0.90对梁进行调幅，调幅计算过程如下表荷载种类层数横向框架梁弯矩标准值（单位：

kN·m）调幅系数调幅后的弯矩（单位：

kN·m）梁左梁右跨中梁左梁右跨中恒载四层第一跨梁-99.49131.01217.600.90-89.54-117.91195.84第二跨梁-21.6321.6323.520.90-19.4719.4721.17三层第一跨梁-144.09153.20233.710.90-129.68-137.88210.34第二跨梁-20.4120.4128.890.90-18.3718.3726.00二层第一跨梁-143.73151.10233.710.90-129.36-135.99210.34第二跨梁-20.9020.9028.890.90-18.8118.8126.00底层第一跨梁-144.40158.86251.990.90-129.96-142.98226.79第二跨梁-32.2732.2731.820.90-29.0429.0428.63活载四层第一跨梁-8.7710.0114.250.90-7.89-9.0112.83第二跨梁-1.10-16.8241.580.90-0.99-15.1411.42三层第一跨梁-33.2335.8457.020.90-29.91-32.2651.31第二跨梁-4.28-36.838-6.330.90-3.85-33.1545.70二层第一跨梁-34.5636.6157.020.90-31.10-32.9551.31第二跨梁-4.10-40.8056.330.90-3.69-36.7245.70底层第一跨梁-32.0435.7057.020.90-28.84-32.1351.31第二跨梁-6.39-34.7676.330.90-5.75-31.2905.709.1横向框架梁的内力组合为简化计算，本例采用内力组合法，考虑地震荷载作用下的内力组合：注：本设计为多层建筑，地震作用参与下的组合1）不考虑地震作用的组合2） 3）（由活载控制）；4）（由恒载控制）。式中、——即梁左、右端弯矩。跨中若小于应取＝。在竖向荷载与地震力组合时，跨间最大弯矩采用数解法计算，计算过程见表。上图中：——重力荷载作用下梁端的弯矩；——水平地震作用下梁端的弯矩；——竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端反力。

对B点取矩：处截面弯矩为：由，可求的跨间的位置为或将代入任一截面处得弯矩表达式，可得跨间最大弯矩为：或最大弯矩代入数值具体计算过程这里从略，具体计算结果详见下表：框架梁内力基本组合表杆件跨向截面内力恒载活载可变荷载控制组合永久荷载控制组合1.2恒+1.4*0.9（活+风）左风右风1.2恒+1.4活1.35恒+1.4*0.7活左风右风四层横梁第一跨梁左端M-89.54-7.891.38(1.38)382.14398.42376.48V111.857.440.33(0.33)351.48366.86345.18跨中M213.2143.20————316.34330.17——梁右端M-117.91-9.011.01(1.01)433.35451.43426.13V120.267.770.33(0.33)702.97733.72689.95第二跨梁左端M(151.19)(32.64)1.56(1.56)(227.12)(236.09)(220.59)V19.1010.001.04(1.04)36.9235.5936.83跨中M7.163.75————13.8513.34——梁右端M(151.19)(38.21)1.56(1.56)(234.92)(241.55)(227.60)V38.2020.001.04(1.04)73.8471.1772.35三层横梁第一跨梁左端M-129.68-29.912.02(2.02)461.81476.06454.13V123.4330.060.48(0.48)313.06322.20306.61跨中M181.8745.36————281.75289.98——梁右端M-137.88-32.261.47(1.47)456.69470.08448.26V125.8630.760.48(0.48)626.11644.40612.61第二跨梁左端M(78.67)(20.80)2.26(2.26)(123.52)(126.59)(117.76)V14.2011.001.51(1.51)32.4429.9532.80跨中M5.334.13————12.1711.23——梁右端M(78.67)(22.93)2.26(2.26)(126.50)(128.67)(120.44)V28.4022.001.51(1.51)64.8859.9063.70二层横梁第一跨梁左端M-129.36-31.105.30(5.30)445.75454.42441.35V123.6630.141.26(1.26)323.14329.26316.66跨中M————290.82296.33——梁右端M-135.99-32.953.80(3.80)342.28385.07347.07V125.6330.681.26(1.26)646.27658.51631.74第二跨梁左端M(92.01)(27.51)5.87(5.87)(148.92)(151.17)(137.68)V0.0014.003.91(3.91)19.6013.7222.57跨中M5.335.25————13.7412.33——梁右端M(92.01)(28.52)5.87(5.87)(150.34)(152.16)(138.95)V0.0028.003.91(3.91)39.2027.4440.21一层横梁第一跨梁左端M-