岛式矩形结构地铁站模板工程专项施工方案

1、哈尔滨市轨道交通1号线三期工程四标段 同江路站模板工程专项施工方案编制： 审核： 批准： 中铁电气化集团有限公司2016年3月20日目 录一、工程概况11.1 工程总体概况11.2 模板支架概况1二、编制依据3三、支架结构及模板布置说明3四、模板计算64.1 材料的物理力学性能指标64.2 荷载计算64.3 支架立杆验算84.4 支架顶主楞、次楞计算104.5 底模验算204.6 纵梁侧模拉杆计算254.7 立柱模板受力计算27五、侧墙模板计算315.1 计算参数信息315.2 模板整体检算33六、模板的施工376.1 侧墙及立柱模板的施工376.2 楼板及梁模板的施工386.3 模板的加工、

2、制作与验收386.4 模板的安装396.5 模板的拆除396.6 模板施工技术措施40七、脚手架的施工427.1 脚手架施工技术措施42八、安全保证措施448.1 安全防护448.2 模板及脚手架吊运注意事项44一、工程概况1.1 工程总体概况同江路站位于学府路和规划同江路路口，沿学府路路西侧布置，呈南北走向，横跨规划同江路。车站自身设计起讫里程为：SK12+541.427SK12+759.427，车站为地下二层标准岛式矩形框架结构，车站主体长218米，宽18.3米，高13.36米，顶板覆土最高处约3.5米，基坑开挖深度约16.718.4m，开挖工法为：主体及附属结构全部采用明挖法施工。与土直

3、接接触结构（顶板、底板、侧墙、顶板梁、底板梁）为C35防水混凝土，抗渗等级P8，中板、中板梁及车站内部结构为普通C35混凝土，素混凝土垫层及结构内填充混凝土为C20混凝土。车站结构部位结构构件尺寸（mm）备注车站主体标准段净跨度8650顶板：45mm（顶面），35mm（底面）底板：35mm（顶面），45mm（底面）侧墙：45mm（外侧），35mm（内侧）柱：40mm，中板：30mm，中板梁：35mm站台板：25mm，其他未说明地方保护层不得小于钢筋直径。结构总高度13360、13860顶板、中板、底板厚度800、400、900侧墙厚度700顶纵梁10001800底纵梁10002000中纵梁80

4、01000柱300700、700900、7001300、7001400、6001000、6001100表1-1 主体结构尺寸一览表1.2 模板支架概况车站主体结构施工共分为四个步骤，第一次施工底板及20cm侧墙，第二次施工5.41m侧墙和立柱，侧墙采用无拉杆三角支架，模板采用定型钢模板，第三次施工中板和侧墙，中板和侧墙高出中板顶面20cm，第四次施工剩余侧墙、立柱和顶板。中板和顶板模板结构形式从上之下依此为木胶板、双层方木、碗扣式钢管支架。中板和顶板施工采用满堂碗扣式钢管支架，中板厚40cm的区域碗扣式钢管支架立杆间距0.9m(横向)0.9m(纵向)，中板纵梁下方立杆支架间距0.6m(横向)0

5、.9m(纵向),顶板碗扣式钢管支架立杆间距为0.6m(横向)0.9m(纵向)，顶板纵梁下方立杆支架间距0.3m(横向)0.9m(纵向)，横杆步距为1.2m。满堂碗扣式钢管为=48mm、=3.5mm的Q235A钢管。在脚手架上加设剪刀撑与横向斜撑，在每道剪刀撑跨越立杆根数宜按规范要求宽度不小于4跨且大于6m，斜杆与地面倾角宜在4560之间；在最外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并由底到顶连续。侧墙模板及支架体系如图1-11-2所示图1-1 无拉杆三角模板支架图图1-2 模板结构形式图二、编制依据1、建筑施工模板安全技术规范（GB50017-2012）；2、建筑结构荷载规范（GB50009-2012

6、）；3、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）；4、路桥施工手册周水兴等主编（人民交通出版社）；5、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）；6、结构力学(高等教育出版社)；7、材料力学（高等教育出版社）；8、哈尔滨市轨道交通1号线三期土建施工主体结构施工图设计。三、支架结构及模板布置说明负一、二层侧墙采用组合钢模板施工，中板、顶板、梁采用碗扣式脚手架施工，方柱采用胶合模板施工，具体如下：1、负二层侧墙、中板及梁模板支架布置负二层侧墙采用大块钢模浇筑，钢模背后采用三角支撑架支撑。钢模板采用厚6mm钢板制作，三角支撑架采用14及12槽钢制作。中板采用1.8mm厚胶合板做

7、底模，胶合板底沿基坑横向铺510cm小方木，纵向间距25cm，小方木底沿基坑纵向铺设1010cm大方木，方木横向间距同支架立杆横向间距。碗扣式支架立杆纵向间距90cm，中板下支架立杆横向间距90cm，横杆步距120cm；中板梁下支架立杆纵横向间距均分别为60cm、60cm，横杆步距120cm。中板至顶板净空5.71m，脚手架排列如下图：负二层支架布设平面示意图负二层支架布设立面示意图2、负一层侧墙、顶板及梁模板支架布置负一层侧墙采用大块钢模浇筑，钢模背后采用三角支撑架支撑。钢模板采用厚6mm钢板制作，三角支撑架采用14及12槽钢制作。顶板及顶板梁均采用1.8mm厚胶合板做底模，胶合板底沿基坑横

8、向铺510cm小方木，顶板纵向间距25cm，顶板梁20cm，小方木底沿基坑纵向铺设1010cm大方木，方木横向间距同支架立杆横向间距。碗扣式支架立杆纵向间距60cm，顶板下支架立杆横向间距60cm，横杆步距120cm；顶板梁下支架立杆纵横向间距均分别为60cm、30cm，横杆步距120cm。中板至顶板净空5.45m，脚手架排列如下图：负一层支架布设平面示意图负一层支架布设立面示意图4、柱模板及支撑方柱采用1.8cm厚胶合木模板。内楞100100木方竖向布置，间距300mm，外楞483.5mm双钢管水平向布置，间距600mm，采用M16（横向500mm，竖向600mm）对拉螺杆进行对拉，且与满堂

9、支架横杆结合支撑。宽度大于1m的立柱中间设置拉杆。四、模板计算4.1 材料的物理力学性能指标1、碗扣式支架钢管截面特性根据JGJ166-2008规范表5.1.6、5.1.7采用：外径=48mm，壁厚t=3.5mm（计算时按3mm考虑）。截面积A=4.24cm2，自重q=33.3N/m，抗拉、抗弯抗压强度设计值f=205N/mm2，抗剪强度设计值fv=125/mm2,弹性模量E=2.06105N/mm2。回转半径i=1.59cm。2、方木根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录A.3.1-3木材的强度设计值和弹性模量采用：方木采用红松，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度设

10、计值13N/mm2，承压强度设计值fc=10N/mm2，顺纹抗拉强度设计值ft=8.0N/mm2，顺纹抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2，方木容重7.5KN/m3。截面尺寸50mm100mm，惯性矩I=bh3/12=4.16710-6m4，抗弯截面模量W=bh2/6=8.33310-5m3，静距S=bh2/8=6.25010-5m3。截面尺寸100mm100mm，惯性矩I=bh3/12=8.33310-6m4，抗弯截面模量W=bh2/6=1.66710-4m3，静距S=bh2/8=1.25010-4m3。3、木胶合板模板采用胶合面板，规格2440mm1220mm18mm。根据建筑施工模板安全

11、技术规范（JGJ162-2008）正文3.5.6条及附录表A.5.2得：抗弯强度设计值f=11.5N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.2N/mm2，弹性模量E=4000N/mm2，密度=665Kg/m3；取1m宽模板，则惯性矩I=bh3/12=10.0183/12=4.8610-7m4，模板的截面抵抗矩W=bh2/6=10.0182/6=5.4010-5m3，静距S=bh2/8=10.0182/8=4.0510-5m3。4.2 荷载计算本模板支架工程在框架结构底板施工完成的前提下进行，支架立杆直接支承在框架结构钢筋混凝土底板上，检算中不进行立杆地基承载力计算。1、模板及支撑架自重标准值Q1（取

12、为单位面积上的荷载）本工程主体结构支架高度小于10m，根据JGJ166-2008规范4.2.4条“10m以下的支撑架可不计算架体自重”，故荷载计算中无需计算支架自重，模板自重标准值（竹、木胶合板）查表4.2.4为0.5KN/m2。模板自重标准值：Q木胶板=6650.01810=119.7N/m2=0.12KN/m2方木自重标准值：小方木沿基坑横向布置，间距0.25m，每平方按1/0.25=4根考虑，大方木间距同立杆间距0.6m，则每平方按1/0.6=2根考虑，则每平方Q方木=7.5（0.050.114+0.10.112）=0.3KN/m2Q木胶板+Q方木=0.12+0.3=0.42KN/m20

13、.5KN/m2，则取模板自重标准值为Q1=0.5KN/m2，荷载分项系数取1.2。2、混凝土自重（包括钢筋）标准值Q2（取为单位面积上的荷载）根据JGJ166-2008规范4.2.4条:“普通钢筋混凝土可采用25kN/m”，则Q2=25kN/m3顶板按结构顶板800mm厚计算，则Q2=250.8=20KN/m2，分项系数取1.2。中板按结构顶板400mm厚计算，则Q2=250.4=10KN/m2，分项系数取1.2。纵梁按梁高1800mm（最大纵梁高）计算，则Q2=251.8=45KN/m2，分项系数取1.2。3、施工人员及设备荷载标准值Q3根据JGJ162-2008规范4.1.2条：验算支架立

14、柱时，取Q3=1.0KN/m2；验算直接支承模板的小梁时取Q3=2.5KN/m2；验算支承小梁的主梁时取Q3=1.5KN/m2，分项系数取1.4。4、浇注和振捣混凝土产生的荷载标准值Q4根据JGJ162-2008规范4.1.2条：Q4=2.0KN/m2，分项系数取1.4。5、新浇混凝土侧压力F根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.1.1规定，当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力标准值，可按下列公式计算，并取其中的较小值：F1=0.22ct012V1/2=0.222581.21.1520.5=85.87KN/m2F：新浇筑的混凝土对模板的最大侧压力（KN/

15、m2）；c：混凝土容重25KN/m3；t0：混凝土初凝时间8h；1：外加剂影响修正系数，当使用具有缓凝作用的外加剂时为1.2；2：坍落度影响修正系数，取1.15；V：浇筑升高速度，取2m/hF2=cH=255.41=135.25KN/m2H：混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）F1F2，取F1=85.87KN/m2最大压头h=F/c=85.87/25=3.43m（从墙、柱顶向下压力逐渐增加到3.43m达到最大，3.43m以下为最大值均布不变），计算时取Q=85.87KN/m2。4.3 支架立杆验算按“JGJ166-2008”规范4.4.1要求，模板支架立杆承载力计算荷载组合为永

16、久荷载+可变荷载(不包括风荷载)或永久荷载+0.9(可变荷载+风荷载)，由于本工程是地下基坑内框架结构内支撑工程，不考虑风荷载，荷载组合按照永久荷载+可变荷载(不包括风荷载)进行计算，主要验算立杆的承载力。（1）顶板厚度900mm，支架高度5.25m，立杆间距600mm600mm，步距1200mm，立杆组合：LG300+LG240+KTZ60+KTC601）荷载组合（单肢立杆）N=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)LxLy(JGJ166-2008，5.6.2-1)=1.2(0.5+20)+1.4(2.5+2.0)0.90.6=16.68kN式中Lx单肢立杆的纵向间距(m)，Ly单肢立杆

17、的横向间距(m)2）立杆承载力计算本方案中钢管的步距为h=1200mm，根据JGJ166-2008规范5.6.3“2应按l0=h+2a计算，a为立杆伸出顶层水平杆长度。”则立杆计算长度l0=h+2a=1200mm+2150mm=1500mm回转半径查JGJ166-2008规范“表5.1.7钢管截面特性”i=15.9mm长细比：=l0/i=1500mm/15.9mm=94.34取=94.34mm，查JGJ166-2008规范附录E“Q235A级钢管轴心受压构件的稳定系数”得=0.631根据JGJ166-2008，5.3.3-2得N=16.68kNAf=0.631424mm2205N/mm2=54

18、.85kN(可行)式中轴心受压杆件稳定系数，按长细比查JGJ166-2008规范附录E采用；A立杆横截面面积(mm2)；f钢材的抗拉、抗弯、抗压强度设计值，按JGJ166-2008规范表5.1.6采用。（2）中板厚度400mm，支架高度6.31m，立杆间距900mm（纵向）900mm（横向），步距1200mm，立杆组合：LG300+LG240+LG30+KTZ60+KTC60。28轴至31轴负二层中板厚度为500mm，模板支架按顶板相关参数布置，不再单独验算支架受力。1）荷载组合（单肢立杆）N=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)LxLy(JGJ166-2008，5.6.2-1)=1.2

19、(0.5+10)+1.4(2.5+2.0)0.90.9=15.31kN式中Lx单肢立杆的纵向间距(m)，Ly单肢立杆的横向间距(m)2）立杆承载力计算本方案中钢管的步距为h=1200mm，根据JGJ166-2008规范5.6.3“2应按l0=h+2a计算，a为立杆伸出顶层水平杆长度。”则立杆计算长度l0=h+2a=1200mm+2100mm=1400mm回转半径查JGJ166-2008规范“表5.1.7钢管截面特性”i=15.9mm长细比：=l0/i=1400mm/15.9mm=88.05取=88.05mm，查JGJ166-2008规范附录E“Q235A级钢管轴心受压构件的稳定系数”得=0.6

20、727根据JGJ166-2008，5.3.3-2得N=15.31kNAf=0.6727424mm2205N/mm2=58.47kN(可行)式中轴心受压杆件稳定系数，按长细比查JGJ166-2008规范附录E采用；A立杆横截面面积(mm2)；f钢材的抗拉、抗弯、抗压强度设计值，按JGJ166-2008规范表5.1.6采用。（3）顶板梁最大厚度1800mm，支架高度4.95m，立杆间距900mm（纵向）300mm（横向），步距1200mm，立杆组合LG300+LG150+KTZ60+KTC601）荷载组合（单肢立杆）N=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)LxLy(JGJ166-2008，5

21、.6.2-1)=1.2(0.5+45)+1.4(2.5+2.0)0.90.3=16.44kN式中Lx单肢立杆的纵向间距(m)，Ly单肢立杆的横向间距(m)2）立杆承载力计算本方案中钢管的步距为h=600mm，根据JGJ166-2008规范5.6.3“2应按l0=h+2a计算，a为立杆伸出顶层水平杆长度。”则立杆计算长度l0=h+2a=600mm+2300mm=1200mm回转半径查JGJ166-2008规范“表5.1.7钢管截面特性”i=15.9mm长细比：=l0/i=1200mm/15.9mm=75.47取=75.47mm，查JGJ166-2008规范附录E“Q235A级钢管轴心受压构件的稳

22、定系数”得=0.279根据JGJ166-2008，5.3.3-2得N=16.44kNAf=0.279424mm2205N/mm2=24.25kN(可行)式中轴心受压杆件稳定系数，按长细比查JGJ166-2008规范附录E采用；A立杆横截面面积(mm2)；f钢材的抗拉、抗弯、抗压强度设计值，按JGJ166-2008规范表5.1.6采用。4.4 支架顶主楞、次楞计算主楞采用100mm100mm方木，设于立杆顶端顶托内，次楞采用50mm100mm方木。（1）按顶板厚度800mm计算主楞、次楞主楞纵向跨度900mm，横向间距600mm，主楞上按间距250mm布置次楞，简化为均布荷载。次楞横向跨度L=6

23、00mm，按多跨等跨连续梁的均布荷载。如下图： 负一层支架模板横剖图负一层模板支架纵剖图1）主楞计算A:作用在主楞上的均布线荷载q1受力图如下：纵向主楞横向间距Ly=600mm，纵向跨度Lx=900mm。q1=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)Ly=1.2(0.5+20)+1.4(2.5+2.0)0.6=18.54kN/mB:按三跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：最大弯矩：Mmax=Kmq1l2=0.118.540.62=0.67kN.m，Km为弯矩系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Qmax=Kvql1=0.618.54

24、0.6=6.67kN,Kv为剪力系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。则最大正应力：max=Mmax/W=0.67/1.66710-4=4019kpa=4MPaf=13MPa（可行）最大剪应力：max=3Qmax/（2A）=36.67/(20.10.1)=9095kpa=0.91MPafv=1.4MPa（可行）最大挠度：max=Kwq1l4/(100EI)=0.67718.541030.64/100/9000106/8.33310-6=0.00018m=0.18mml/400=600/400=1.5mm(挠度合格）。查建筑施工模板安全技术规

25、范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得KW=0.677。2）次楞计算次楞为50mm100mm方木，纵向间距250mm，横向跨度600mm，受力图如下：A:作用在次楞上的均布线荷载q1主楞纵向间距Ly=250mm，横向跨度Lx=600mm。q1=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)Ly=1.2(0.5+20)+1.4(2.5+2.0)0.25=7.73kN/mB:按三跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：最大弯矩：Mmax=Kmq1l2=0.17.730.62=0.278kN.m，Km为弯矩系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大

26、剪力：Qmax=Kvql1=0.67.730.6=2.78kN，Kv为剪力系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。则最大正应力：max=M=/W=0.278/8.33310-5=3336kpa=3.37MPaf=13MPa（可行）最大剪应力：max=3Qmax/（2A）=32.78/(20.050.1)=834kpa=0.83MPafv=1.4MPa（可行）最大挠度：max=Kwq1l4/(100EI)=0.6777.731030.64/100/9000106/4.16710-6=0.00018m=0.18mml/400=600/400=1.

27、5mm(挠度合格）。查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得KW=0.677。（2）按中板厚度400mm计算主楞、次楞主楞纵向跨度900mm，横向间距900mm，主楞上按间距250mm布置次楞，简化为均布荷载。次楞横向跨度L=900mm，按多跨等跨连续梁的均布荷载。如图： 支架模板横剖图 支架模板纵剖图1）主楞计算受力图如下：A:作用在主楞上的均布线荷载q1纵向主楞横向间距Ly=900mm，纵向跨度Lx=900mm。q1=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)Ly=1.2(0.5+10)+1.4(2.5+2.0)0.9=17.01kN/mB:按三跨等跨连续梁

28、的均布荷载进行计算：最大弯矩：Mmax=Kmq1l2=0.117.010.92=1.38kN.m,Km为弯矩系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Q max=Kvql1=0.617.010.9=9.19kN,Kv为剪力系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。则最大正应力：max=Mmax/W=1.38/1.66710-4=8278kpa=8.28MPaf=13MPa（可行）最大剪应力：max=3Q max/（2A）=39.19/(20.10.1)=1379kpa=1.38MPaf

29、v=1.4MPa（可行）最大挠度：max=Kwq1l4/(100EI)=0.67717.011030.94/100/9000106/8.33310-6=0.001m=1mml/400=900/400=2.25mm(挠度合格）。查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得KW=0.677。2）次楞计算次楞为50mm100mm方木，纵向间距250mm，横向跨度900mm，受力图如下：A:作用在次楞上的均布线荷载q1次楞纵向间距Ly=250mm，横向跨度Lx=900mm。q1=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)Ly=1.2(0.5+10)+1.4(2.5+2.0)

30、0.25=4.73kN/mB:按三跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：最大弯矩：Mmax=Kmq1l2=0.14.730.92=0.38kN.m,Km为弯矩系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Q max=Kvql1=0.64.730.9=2.55kN,Kv为剪力系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。则最大正应力：max=Mmax/W=0.38/8.33310-5=4560kpa=4.6MPaf=13MPa（可行）最大剪应力：max=3Q max/（2A）=32.55/(20.05

31、0.1)=765kpa=0.765MPafv=1.4MPa（可行）最大挠度：max=Kwq1l4/(100EI)=0.6774.731030.94/100/9000106/4.16710-6=0.00056m=0.56mml/400=900/400=2.25mm(挠度合格）。查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得KW=0.677。（3）按最大顶纵梁高1800mm计算主楞、次楞主楞纵向跨度600mm，横向间距300mm，主楞上按间距200mm布置次楞，简化为均布荷载。次楞横向跨度L=300mm，按多跨等跨连续梁的均布荷载。如图：1）主楞计算受力图如下：A:作用在

32、主楞上的均布线荷载q1纵向主楞横向间距Ly=300mm，纵向跨度Lx=600mm。q1=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)Ly=1.2(0.5+45)+1.4(2.5+2.0)0.3=18.27kN/mB:按三跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：最大弯矩：Mmax=Kmq1l2=0.118.270.62=0.66kN.m，Km为弯矩系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Q max=Kvql1=0.618.270.6=6.58kN，Kv为剪力系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Kv=0.

33、6。则最大正应力：max=Mmax/W=0.66/1.66710-4=3959kpa=3.96MPaf=13MPa（可行）最大剪应力：max=3Q max/（2A）=36.58/(20.10.1)=987kpa=0.987MPafv=1.4MPa（可行）最大挠度：max=Kwq1l4/(100EI)=0.67718.271030.64/100/9000106/8.33310-6=0.00018m=0.18mml/400=600/400=1.5mm(挠度合格）。查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得KW=0.677。2）次楞计算次楞为50mm100mm方木，纵向

34、间距200mm，横向跨度300mm，受力图如下：A:作用在次楞上的均布线荷载q1次楞纵向间距Ly=200mm，横向跨度Lx=300mm。q1=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)Ly=1.2(0.5+45)+1.4(2.5+2.0)0.2=12.18kN/mB:按三跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：最大弯矩：Mmax=Kmq1l2=0.112.180.32=0.11kN.m,Km为弯矩系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Q max=Kvql1=0.612.180.3=2.19kN,Kv为剪力系数，查建筑施工模板安全技术规范（

35、JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。则最大正应力：max=Mmax/W=0.11/8.33310-5=1320kpa=1.23MPaf=13MPa（可行）最大剪应力：max=3Q max/（2A）=32.19/(20.050.1)=657kpa=0.657MPafv=1.4MPa（可行）最大挠度：max=Kwq1l4/(100EI)=0.67712.181030.34/100/9000106/4.16710-6=0.000018m=0.018mml/400=300/400=0.75mm(挠度合格）。查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得K

36、W=0.677。4.5 底模验算（1）按顶板厚800mm验算模板支承在横向50100mm小方木上，方木纵向间距为25cm，如下图：取模板宽1m，其计算参数：1）作用在面板上的均布线荷载q1取1m宽胶合板进行计算，纵向跨度Lx=250mm。q1=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q4+Q5)=1.2(0.12+20)+1.4(2.5+2.0)=30.44kN/m2）按三跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：Mmax=Kmq1l2=0.130.440.252=0.19kN.m,Km为弯矩系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Q max=Kvql

37、1=0.630.440.25=4.57kN,Kv为剪力系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。正应力： max=Mmax/W=0.19/(5.4010-5)=3.52N/mm2底模面板的受弯强度计算值=3.52N/mm2小于抗弯强度设计值fm=11.5N/mm2，满足要求。剪应力：max=3Q max/（2A）=34.57/(210.018)=381KPa=0.381MPa；所以，底模的抗剪强度=0.381MPa小于抗剪强度设计值fv=1.2MPa满足要求。挠度：max=Kwq1l4/(100EI)=(0.677(30.44103N/m)0.

38、254m4)/(100(4.0109N/m2)4.8610-7m4)=0.00041m=0.41mml/400=250mm/400=0.63mm（挠度合格）。查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得KW=0.677。（2）按中板厚400mm验算模板支承在横向50100mm小方木上，方木纵向间距为25cm，如下图：取模板宽1m，其计算参数：1）作用在面板上的均布线荷载q1取1m宽胶合板进行计算，纵向跨度Lx=250mm。q1=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q4+Q5)=1.2(0.12+10)+1.4(2.5+2.0)=18.9kN/m2）按三跨等跨连续梁的均布荷

39、载进行计算：Mmax=Kmq1l2=0.118.90.252=0.12kN.m,Km为弯矩系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Q max=Kvql1=0.618.90.25=2.84kN,Kv为剪力系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。正应力： max=Mmax/W=0.12/(5.4010-5)=2.2N/mm2底模面板的受弯强度计算值=2.2N/mm2小于抗弯强度设计值fm=11.5N/mm2，满足要求。剪应力：max=3Q max/（2A）=32.84/(210.018

40、)=237KPa=0.237MPa；所以，底模的抗剪强度=0.237MPa小于抗剪强度设计值fv=1.2MPa满足要求。挠度：max=Kwq1l4/(100EI)=(0.677(18.9103N/m)0.254m4)/(100(4.0109N/m2)4.8610-7m4)=0.00026m=0.26mml/400=250mm/400=0.63mm（挠度合格）。查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得KW=0.677。（3）按最大顶纵梁高度2000mm验算模板支承在横向50100mm小方木上，方木纵向间距20cm，如下图：取模板宽1m，其计算参数：1）作用在面板上

41、的均布线荷载q1取1m宽胶合板进行计算，纵向跨度Lx=200mm。q1=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)=1.2(0.12+45)+1.4(2.5+2.0)=60.44kN/m2）按三跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：Mmax=Kmq1l2=0.160.440.22=0.242kN.m,Km为弯矩系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Q max=Kvql1=0.660.440.2=7.25kN,Kv为剪力系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。正应力： max=Mmax/

42、W=0.242/(5.4010-5)=4.5N/mm2底模面板的受弯强度计算值=4.5N/mm2小于抗弯强度设计值fm=11.5N/mm2，满足要求。剪应力：max=3Q max/（2A）=37.25/(210.018)=604KPa=0.604MPa；所以，底模的抗剪强度=0.604MPa小于抗剪强度设计值fv=1.2MPa满足要求。挠度：max=Kwq1l4/(100EI)=(0.677(60.44103N/m)0.24)/(100(4.0109)4.8610-7)=0.00034m=0.34mml/400=200mm/400=0.5mm（挠度合格）。查建筑施工模板安全技术规范（JGJ16

43、2-2008）附录C表C.1-2得KW=0.677。4.6 纵梁侧模拉杆计算按最大底纵梁高度1100mm计算，纵梁截面参数：梁宽1000mm，截面高度2000mm（含底板厚度900mm），根据图纸纵梁底板以上1100mm后浇，因此计算混凝土侧压力按1100mm进行计算。侧模采用18mm厚胶合板（抗弯强度设计值f=11.5N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.2N/mm2，弹性模量E=4000N/mm2，密度=665kg/m3），侧模横向背楞采用50100mm方木，竖向间距150mm，竖向采用483.5mm双钢管做背楞，纵向间距600mm，采用M14对拉螺杆固定模板，纵向间距600mm，竖向间距3

44、00mm，见下图：模板强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中c混凝土的重力密度，取25.0kN/m3； t新浇混凝土的初凝时间，t=8h； V混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.31m； 1外加剂影响修正系数1=1.2； 2混凝土坍落度影响修正系数，坍落度120180mm时坍落度影响系数2=1.15。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=74.37kN/m2，F2=32.75kN/m2取侧压力标准值32.75kN/m2。分项系数1

45、.2倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值为4kN/m2，分项系数1.4作用在梁侧模板的均布荷载q=1.232.75+1.404=44.9KN/m2因较大均布荷载、跨度主楞、侧楞、模板在底模验算时已计算过，不再计算，现仅对拉杆进行计算。（1）拉杆受力计算拉杆直径14净面积153.9mm2，抗拉设计强度标准值f=270N/mm2N=270N/mm2153.9mm2=41.55kN(2)拉杆拉力计算公式:N=FA=Fab=44.90.30.6=8.08kN(其中:F模板单位面积上最大荷载设计值kN/m2，a、b分别为拉杆纵向和竖向间距)N=8.08kNN=41.55kN(可行)，即使用HPB30014作

46、为拉杆满足要求。4.7 立柱模板受力计算按最大立柱截面尺寸7001400mm进行计算，柱高按负二层最大柱高5.71m考虑。方柱采用1.8cm厚胶合木模板。内楞100mm100mm木方竖向布置，净间距200mm，外楞483.5mm双钢管水平向布置，间距600mm，采用M16（横向500mm，竖向600mm）对拉螺杆进行对拉，且与满堂支架横杆结合支撑。宽度大于1m的立柱中间设置拉杆。模板强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中c混凝土的重力密度，取25.0kN/m3； t新浇混凝土的初凝时间，t

47、=8h； V混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.71m； 1外加剂影响修正系数1=1.2； 2混凝土坍落度影响修正系数，坍落度120180mm时坍落度影响系数2=1.15。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.222581.21.151.50.5=74.37kN/m2，F2=255.71=143kN/m2F1F2，取侧压力标准值F1=74.37kN/m2，分项系数1.2；有效压头高度h=F/c=74.37/25=2.975m。倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值为4kN/m2,分项系数1.4。验算模板强度时，作用在立柱模板的均布荷载q

48、=1.274.37+1.404=94.84KN/m2；验算模板刚度时作用在侧模板的均布荷载q=1.274.37=89.24KN/m2。（1）模板受力计算取模板宽1m，其计算参数：1）作用在面板上的均布线荷载q=94.84KN/m2；2）按三跨等跨连续梁的均布荷载进行计算，跨度为200mm；Mmax=Kmq1l2=0.194.840.22=0.379kN.m,Km为弯矩系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Q max=Kvql1=0.694.840.2=11.38kN,Kv为剪力系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-200

49、8）附录C表C.1-2得Kv=0.6。正应力： max=Mmax/W=0.379/(5.410-5)=7.02N/mm2底模面板的受弯强度计算值=7.02N/mm2小于抗弯强度设计值fm=11.5N/mm2，满足要求。剪应力：max=3Q max/（2A）=311.38/(210.018)=948KPa=0.95MPa；所以，底模的抗剪强度=0.95MPa小于抗剪强度设计值fv=1.2MPa满足要求。挠度：max=Kwq1l4/(100EI)=(0.67789.241030.24)/(1004.01094.8610-7)=0.0005=0.5mml/400=200mm/400=0.5mm（挠度

50、合格）。查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得KW=0.677。 （2）竖向背楞受力计算竖向背楞为100100mm方木，净距200mm，支承在钢管上，跨度600mm。A:作用在竖向背楞上的均布线荷载q1竖楞净距Ly=200mm，跨度Lx=600mm。q1=qLy=94.840.2=18.97kN/mB:按三跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：最大弯矩：Mmax=Kmq1l2=0.118.970.62=0.68kN.m,Km为弯矩系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Q max=Kvql1=0.618.

51、970.6=6.84kN,Kv为剪力系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。则最大正应力：max=Mmax/W=0.68/1.66710-4=4079kpa=4.1MPaf=12MPa（可行）最大剪应力：max=3Q max/（2A）=36.84/(20.10.1)=1026kpa=1.03MPafv=1.2MPa（可行）最大挠度：max=Kwq1l4/(100EI)=0.67718.971030.64/100/9000106/8.33310-6=0.00022m=0.22mml/400=200/400=0.5mm(挠度合格）。查建筑施工模板

52、安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得KW=0.677。 （3）横楞受力计算横楞采用483.5mm双钢管，竖向间距600mm，利用M16（横向500mm，竖向600mm）对拉螺杆进行对拉固定模板，钢管相关参数：I=12.18710-8m4，W=5.0810-6m3。A:作用在背楞上的均布线荷载q1横向背楞竖向间距Ly=600mm，跨度Lx=500mm。q1=qLy=94.840.6=56.9kN/mB:按三跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：最大弯矩：Mmax=Kmq1l2=0.156.90.52=1.42kN.m,Km为弯矩系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Q max=Kvql1=0.656.90.5=17.07kN,Kv为剪力系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。则最大正应力：max=Mmax/W=1.42/（5.08210-6）=139763kpa=139.8MPafm=215MPa（可行）。最大剪应力：max=3Q max/A=317.07103/2489.06=52.4MPafv=125MPa（可行）最大挠度：max=Kwq1l4/(100EI)=0.67756.91030.64/100/2.11011/12.187210-8=0