融侨锦江8#外脚手架方案

1、 融侨锦江（二期）8#楼工程 外脚手架搭拆施工方案编制人：审核人： 江苏南通六建集团有限公司融侨锦江（二期）8#楼工程项目部二零一一年七月目 录一、编制依据二、工程慨况三、施工前准备工作四、外脚手架的选择五、脚手架稳定性验算六、悬挑双排外脚手架搭设注意事项七、脚手架具体施工工序八、超高层外脚手架防护栏设置和搭设九、外墙临边安全防护措施十、脚手架的安全管理十一、脚手架的验收一、编制依据1、融侨锦江（二期）8#楼建筑与结构施工图纸2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范3、建筑施工安全检查标准4、高层建筑施工手册5、建筑施工高处作业安全技术规范等二、工程慨况本工程拟定建1栋，均位于武汉市硚口区沿河

2、大道与建设一路交汇口，相邻知音桥，建筑面积总共约38338m2，建筑物总高位133.70米，属于剪力墙结构。三、施工前准备工作1、工程负责人、技术负责人、安全员分别向外脚手架施工人员进行技术交底和安全交底，根据本方案进行详细的分解和细化，明确分工，责任到人。2、钢管表面应平直光滑、不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、压痕和深的划道。3、材料员尽快落实所需钢管、扣件、钢丝绳等重要材料的进场，项目部人员作相应的外观质量检查。4、脚手架施工人员必须是持证上岗，有经验，身体健康，无恐高症，综合素质较强。5、所需材料必须是符合国家规定和规范，严禁不合格产品，并注意防锈。6、脚手架地基与基础的施工，必须根

3、据脚手架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准地基与基础工程施工及验收规范（GBJ202）的有关规定进行。四、外脚手架的选择一、总体思路1、由于本项目属于超高层（高度为133.7米），所以脚手架选择悬挑式扣件钢管脚手架，1-6层为落地式脚手架，从第九层起每隔6层悬挑（避开样板房施工和售楼所需），并用钢丝绳斜拉卸荷。二、落地双排外脚手架的设计安排1、落地双排外脚手架采用钢管（48*3.5）和扣件搭设，内外立杆均为单杆，立杆横距为1.4米，纵距为1.6（具体尺寸根据现场和结构情况而定，但要求符合规范要求）内排立杆距结构为0.35米（阳台和空调板根据情况而定）扫地杆距地0.2米，大横杆步距为1.8

4、米小横杆长度为0.9米 端头出来0.1米。2、落地脚手架与结构拉结水平间距一般控制在3.0-4.5米之间，竖向间距控制在3.6米左右，搭设同时选派专人监督。3、落地脚手架外立的转角和端头处每隔15米设置剪刀撑每当剪刀撑间距占4-6个胯间，从低端连续设置，严禁漏设和不设。由于本工程落地式脚手架高度均小于24米。所以剪刀撑不必连续设置。只需控制好剪刀撑的搭设要求，节点牢固，连接到位即可。4、外墙装修时要严格控制好架体上方的荷载，严禁堆积重物。5、8#楼1-8层落地脚手架直接落到地下室顶板上面架体角端加设300*300双层模板做垫板，铺设平稳并加固，架体基础按要求和规范施工；为确保安全施工，1-8层

5、结构施工时外脚手架采用钢丝绳卸载。6、落地双排脚手架搭设的程序：摆放扫地大横杆（基角进行处理后）-树立杆-装扫地小横杆-安第一步大横杆-安第一步小横杆-逐步搭设（接头相互错开）7、落地脚手架搭设的注意事项：(1)位于楼板上的脚手架必须进行加固。地基基础必须牢实，在实土地基上的基础必须进行垫层浇筑和加固，并做有效的组织排水，严禁基础受雨水浸泡。(2)搭设时项目部要派专门负责人监督和检查，做到有事没有事人在现场。(3)相邻的立杆的接头必须错开布置，严禁同一水平面出现两个或以上接头，不准遗漏扣件的连接。(4)每步架子必须只设在立杆内侧，同跨的两根水平横杆高差应小于10公分。(5)架体有必要设置防雷接

6、地。(6)搭设人员必须佩带安全帽和安全带，搭设完毕后架子及时与结构进行练级诶，确保架体安全稳定。三、悬挑式外脚手架设计安排1、悬挑式外脚手架受力体系采用16#普通工字钢、钢管（48*3.5）扣件、钢丝绳（6*19，直径16，公称抗拉强度1650N/）及预埋吊环20钢筋组成。2、本脚手架搭设包括多道悬挑架和多道卸荷，悬挑架在第7层开始搭设，在钢梁上一层预埋吊环进行钢丝绳卸载，工字钢全长不能小于3米，结构上长度不得低于0.5米每根工字钢水平间距不得超过1.5米（具体根据现场施工情况而定）工字钢与上一楼层相应吊环在同一竖直平面上。水平偏差要小于0.1为好，其余楼层卸荷吊环间距不得小于3.0米，卸荷与

7、每隔6层设置即6层、12层、18层、24层30层、36层、42层设置。每层悬挑均进行严格的封闭满铺脚手板和挡脚板。3、内外立杆均为单杆，立杆横距为0.9米，纵距为1.4（具体尺寸根据现场和结构情况而定，但要求符合规范要求）内排立杆距结构为0.35米（阳台和空调板根据情况而定）扫地杆距地0.2米，大横杆步距为1.8米小横杆长度为0.9米 端头出来0.1米。扫地大横杆距工字钢上表面0.2米。4、要求所有斜拉节点处的小横杆端头应顶紧结构作为水平压杆，以抵消内外斜拉钢丝绳所产生的水平分力，并在拉结点设置双扣件。5、如果遇有工字钢，钢丝绳穿过楼层周边剪力墙的情况，可以采取预留孔洞后施工的方法，现场应根据

8、实情而定。6、悬挑脚手架与结构连接，水平间距小于4.5米竖向间距为3.6米连墙件采用刚性连接，立杆和水平杆间距应该要满足施工规范规定要求，搭设过程中选派专门人员负责和监督。7、悬挑脚手架架外立面沿高度方向和大横杆方向连续设置剪刀撑，斜杆和水平方向的夹角要正确，每根剪刀撑要设置3个拉结点。悬挑脚手架在装修时，施工荷载应严格控制在2KN/以内不得在脚手架上对方过多杂物。8、每搭完一层脚手架后外架体要用蓝色密目网进行封闭维护，由于式超高层建筑，安全网要求质量优良产品（要求符合国家质量产品，杜绝伪劣产品），搭设方法为从上往下依次进行，密目网每隔30MM必须用扎丝与外架水平横杆加固绑好，防止脱落。五、脚

9、手架稳定性验算（一）钢管落地脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数搭设尺寸为：横距Lb为0.8m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.35m，中心距离按0.40m计算；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；3.风荷载参数风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算

10、立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:13；5.地基参数本工程脚手架基础位于回填土上。回填土压实，采用100mm厚C15混凝土硬化，承载力大于100kpa。脚手架基础要求有良好的排水，内高外低，设置排水沟。地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa)

11、:100.00；立杆基础底面面积(m2):0.18；地基承载力调整系数:1.00。二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.8/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kN/m

12、；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1661.52+0.100.981.52 =0.25 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1661.52-0.1170.981.52 =-0.295 kNm；选择

13、支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.25106,0.295106)/4490=65.702 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 65.702 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.13815004/(1002.06

14、105)+0.9900.715004/(1002.06105) = 1.793 mm；大横杆的最大挠度 1.793 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=30.81.5

15、/(2+1) =1.55 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.158)+1.4 1.55 = 2.419 kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0330.82/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.4190.8/3 = 0.652 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.657 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.657106/4

16、490=155.22 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =155.22 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03310504/(3842.06105) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.158+0.8 = 1.257 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/

17、72EIpmax = 1257.451050(310502-410502/9 ) /(722.06105) = 2.327 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.327 = 2.35 mm；小横杆的最大挠度为 2.35 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，扣件承载力设计值取8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为8.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范

18、5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.8/2=0.017 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.81.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 20.81.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.017+0.236)+1.41.575=2.569 kN；R 8.00 kN,所以抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算:

19、 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：D表示单立杆部分，S表示双立杆部分。(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NGD1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.80(34.20-12.00) = 3.387kN； NGS1 = 0.1248+0.033+(1.502/2)0.033/1.8012.00 = 2.230kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NGD2= 0.301.5(0.8+0.3)/2 = 0 kN； NGS2= 0.3(13-0)1.5(0.8+0.3)/2 = 3.

20、949 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NGD3 = 0.1501.5/2 = 0 kN； NGS3 = 0.15(13-0)1.5/2 = 1.462 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NGD4 = 0.0051.5(34.2-12) = 0.166 kN； NGS4 = 0.0051.512 = 0.09 kN；经计算得到，静荷载标准值 NGD = NGD1+NGD2+NGD3+NGD4 = 3.553 kN； NGS = NGS1+NGS2+NGS3+NGS4 = 7.731 kN；活荷载为施工荷载标

21、准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 20.81.52/2 = 3.15 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 Nd = 1.2 NGD+0.851.4NQ = 1.23.553+ 0.851.43.15= 8.012 kN； Ns = 1.2 NGS+0.851.4NQ = 1.27.731+ 0.851.43.15= 13.026 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为Nd = 1.2NGD+1.4NQ = 1.23.553+ 1.43.15=8.674kN；Ns = 1.2NGS+1.4NQ = 1.27.731+

22、1.43.15=13.688kN；六、立杆的稳定性计算: 外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.4 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74，0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为: Wk1 = 0.7 0.40

23、.740.214 = 0.044 kN/m2； Wk2 = 0.7 0.40.740.214 = 0.044 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 分别为: Mw1 = 0.85 1.4Wk1Lah2/10 = 0.85 1.40.0441.51.82/10=0.026 kNm； Mw2 = 0.85 1.4Wk2Lah2/10 = 0.85 1.40.0441.51.82/10=0.026 kNm；1.主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = Nd = 8.012 kN；不考虑风荷载时,立杆

24、的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = Nd= 8.674kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm

25、2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 8012.232/(0.188424)+25644.058/4490 = 106.226 N/mm2；立杆稳定性计算 = 106.226 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 8673.732/(0.188424)=108.813 N/mm2；立杆稳定性计算 = 108.813 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2. 架体底部立杆稳定性计算。考虑风荷载时,双立杆的稳

26、定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 1.2(NGD+ NGS)+0.851.4NQ/2=8.645 kN；不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = 1.2(NGD+ NGS)+ 1.4NQ/2=8.976kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由

27、公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 8644.986/(0.188424)+25644.058/4490 = 114.164 N/mm2；立杆稳定性计算 = 114.164 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 8975.736/(0.18

28、8424)=112.602 N/mm2；立杆稳定性计算 = 112.602 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.4，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.4 = 0.055 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),

29、N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 1.25 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.25 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 6.25 Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单

30、扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =6.25小于单扣件的抗滑力 8 kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 100 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 200 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =86.45 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 1.2(NGD+NGS)+0.851.4NQ=1.2(3.553+7.731)+0.851.43.15 = 17.29 kN；基础底面面积

31、：A = 0.2 m2 。p=86.45kPa fg=100 kPa 。地基承载力满足要求！型钢悬挑脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.35 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；3.风荷载参数本工程地处浙江平湖，基本风压为0.45

32、0kN/m2，风荷载高度变化系数z为1.000，风荷载体型系数s为1.128；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:8 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3m，建筑物内锚固段长度 2.2 m。与楼板连接的钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参

33、数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):4.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.8/(2+1)=0.802 kN/m；静荷载的设计值: q

34、1=1.20.033+1.20.08=0.136 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.533=0.747 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1361.52+0.100.7471.52 =0.192 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1361.52-0.1170.7471.52 =-0.227 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算

35、：=Max(0.192106,0.227106)/4490=50.557 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 50.557 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.08=0.113 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.533 kN/m；最大挠度计算值为：= 0.6770.11315004/(1002.06105)+0.9900.53315004/(1002.06105) = 1.379 mm；大横杆的最大挠度 1

36、.379 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0.120 kN；活荷载标准值：Q=30.81.5/(2+1) =1.200 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.12)+1.4 1.2 =

37、 1.884 kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0330.82/8 = 0.003 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.3240.8/3 = 0.353 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.356 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.356106/4490=79.342 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =79.342 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.

38、挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: qmax=50.0338004/(3842.06105) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.12+0.8 = 0.97 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax = 969.95800(38002-48002/9 ) /(722.06105) = 0.794 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.008+0.794 = 0.802 mm；小横杆的最大挠度为 0.80

39、2 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.8/2=0.013 kN；脚手板

40、的自重标准值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷载标准值: Q = 20.81.5 /2 = 1.2 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.013+0.18)+1.41.2=1.972 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8019.20 = 2.929kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN

41、/m2 NG2= 0.381.5(0.8+0.4)/2 = 2.16 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1581.5/2 = 0.9 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.519.2 = 0.144 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.133 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 20.81.51/2 = 1.2 kN；风荷载标准值按照以下公

42、式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4511.128 = 0.355 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.133+ 1.41.2= 9.04 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ

43、 = 1.26.133+ 0.851.41.2= 8.788 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3551.5 1.82/10 = 0.205 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 9.04 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定

44、 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 9040/(0.188424)=113.403 N/mm2；立杆稳定性计算 = 113.403 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 8.788 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1

45、.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 8787.552/(0.188424)+.769/4490 = 156.009 N/mm2；立杆稳定性计算 = 15

46、6.009 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.355 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 5.372 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.372 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf

47、 = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i = 400/15.9的结果查表得到 =0.933，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9334.2410-4205103 = 81.096 kN；Nl = 10.372 Ru11.967KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=11.967kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 50N/mm2

48、；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(119674/3.14250) 1/2 =18mm；十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.137 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=137.224/(3.142502)1/2 =1.322 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。2.混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 7.415kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； f