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ZL15装载机总体及定轴变速箱的设计【word+3张CAD图纸全套】【优秀毕业设计】

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第五章 东胜定轴式动力换挡变速箱设计..doc---(点击预览)
第二章 东胜总体设计.doc---(点击预览)
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ZL15装载机总体及定轴变速箱的设计(3轴及齿轮)【word+3张CAD图纸全套】【优秀机械毕业设计】

【带任务书+开题报告+外文翻译+实习报告】【77页@正文33300字】【详情如下】【全套设计需要咨询请加QQ1459919609】

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毕业设计规定格式要求

第一章 东胜 前言.doc

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第五章  东胜定轴式动力换挡变速箱设计..doc

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毕业设计(论文)任务书

ZL15装载机总体及定轴变速箱设计(3轴及齿轮)                  

发任务书日期:  2013年 3月7日

1、本毕业设计(论文)课题应达到的目的:

本毕业设计是对机械专业学生在毕业前的一次全面训练,目的在于巩固和扩大学生在校期间所学的基础知识和专业知识,训练学生综合运用所学知识分析和解决问题的能力。是培养、锻炼学生独立工作能力和创新精神之最佳手段。毕业设计要求每个学生在工作过程中,要独立思考,刻苦钻研,有所创造的分析、解决技术问题。通过毕业设计,使学生掌握装载机的总体设计、变速箱设计、牵引计算等技术工作的实现方法,为今后步入工作岗位打下良好的基础。

2、本毕业设计(论文)课题任务的内容和要求(包括原始数据、技术要求、工作要求等):

(1)设计任务:

①总体参数选择:

1)总体方案及总体参数的确定;

2)牵引计算;

3)变速箱档位、速比的确定,动力换档变速箱型式的选定,学生要进行充分论证。

②变速箱设计(3轴及齿轮):

1)方案设计,确定传动简图;

2)技术设计;

3)强度、刚度计算。

③变速箱操纵液压系统原理图设计。

(2)技术参数

①额定载重量:1.5T

②工作重量:≯5.5T

③最高车速:≮20km/h

④空载牵引力:3.5~4.4T

⑤爬坡能力:≮20°

⑥最大卸载高度:≮2.35m;最小卸载距离:≮0.75m

⑦掘起力:≮4T

(3)设计要求:

①主要任务:学生应在指导教师指导下独立完成一项给定的设计任务,编写符合要求的设计说明书,并正确绘制机械与电气工程图纸或独立撰写一份毕业论文,并绘制有关图表。

②知识要求:学生在毕业设计工作中,应综合运用多学科的理论、知识与技能,分析与解决工程问题。通过学习、研究与实践,使得理论认识深化、知识领域扩展、专业技能延伸。

③能力培养要求:学生应学会依据技术课题任务,进行资料的调研、收集、加工与整理和正确使用工具书;培养学生掌握有关工程设计的程序、方法与技术规范,提高工程设计计算、图纸绘制、编写技术文件的能力;培养学生掌握实验、测试等科学研究的基本方法;锻炼学生分析与解决工程实际问题的能力。

④综合素质要求:通过毕业设计,学生应能树立正确的设计思想;培养学生严肃认真的科学态度和严谨求实的工作作风;在工程设计中,应能树立正确的生产观点、经济观点与全局观点。

⑤设计成果要求:

1)凡给定的设计内容,包括说明书、计算书、图纸等必须完整,不得有未完成的部分,不应出现缺页、少图纸现象。

2)对设计的全部内容,包括设计计算、机械构造、工作原理、液压系统、整机布置等,均应有清晰的了解。对设计过程、设计步骤有明确的概念,能用图纸完整地表达机械结构与工艺要求,有比较熟练的认识图纸能力。对运输、安装、使用等亦应有一般了解。

3)说明书、计算书内容要精炼,表述要清楚,取材合理,取值合适 ,设计计算步骤正确,数字计算准确,各项说明要有依据,插图、表格及字迹均应工整、清楚、不得随意涂改。制图要符合机械制图标准,且清洁整齐。

4)对国内外装载机情况有一般的了解,对各种装载机有一定的分析、比较能力。

5)其它各项应符合本资料有关部分提出的要求。

3、对本毕业设计(论文)课题成果的要求(包括图表、实物等硬件要求):

①计算说明书一份

内容包括:设计任务要求的选型论证、设计计算内容,毕业实习报告等。做到内容完整,论证充分(包括经济性论证),字迹清楚,插图和表格正规(分别进行统一编号)、准确,字数要求不少于2万字。查阅文献15篇以上,翻译机械类外文资料,译文字数不少于3000字;撰写中英文摘要;并引导学生应用计算机进行设计、计算与绘图。

②图纸一套(折合不少于3张0号图)

1)总体布置图一张(0号);

2)变速箱传动简图一张(1号);

3)变速箱装配图二张(两个视图)(0号二张);

4)变速箱操纵液压系统原理图一张(1号);

5)零件图二张(2号二张);

4、主要参考文献:

要求按国标GB 7714—87《文后参考文献著录规则》书写。

【1】同济大学主编. 铲土运输机械. 北京: 中国建筑工业出版社,1987

【2】吉林工业大学主编. 轮式装载机设计. 北京: 中国建筑工业出版社,1989

【3】杨晋生主编. 铲土运输机械. 北京: 机械工业出版社, 1987

【4】同济大学主编. 工程机械底盘构造与设计. 北京: 中国建筑工业出版社, 1987

【5】诸文农主编. 底盘设计(上、下). 机械工业出版社,1981年7月

【6】许镇宇,邱宣怀主编.机械零件(修订版)[M] .北京:人民教育出版社,1981

【7】吉林工业大学主编. 工程机械液压与液力传动. 机械工业出版社,1979

【8】东北工学院主编. 机械零件设计手册. 冶金工业出版社,1997

【9】黄谊主编. 液压与气压传动(第一版). 北京:机械工业出版社, 2000年5月

【10】成大光主编. 机械设计手册(第一卷). 北京:化学工业出版社, 2003年9月

成大光主编. 机械设计手册(第二卷). 北京:化学工业出版社, 2003年9月

成大光主编. 机械设计手册(第三卷). 北京:化学工业出版社, 2003年9月

成大光主编. 机械设计手册(第四卷). 北京:化学工业出版社, 2003年9月

成大光主编. 机械设计手册(第五卷). 北京:化学工业出版社, 2003年9月

【11】董刚, 李建功, 潘凤章主编. 机械设计.北京:机械工业出版社, 1998年7月        

【12】刘鸿文主编. 材料力学(第四版). 高等教育出版社, 2004年1月

【13】路凤仪主编. 机械原理课程设计. 北京:机械工业出版社, 2002年6月

5、本毕业设计(论文)课题工作进度计划:

起 迄 日 期工   作   内   容

2013.2.25-2013.3.4

2013.3.5-2013.3.16

2013.3.17-2013.4.9

2013.4.10-2013.4.16

2013.4.17-2013.5.1

2013.5.2-2013.5.11

2013.5.12-2013.5.19

2013.5.20-2013.5.26

2013.5.27-2013.6.2

2013.6.3-2013.6.16

2013.6.17-2013.6.28

毕业实习及熟悉整理资料并写开题报告

总体方案选择及总体设计

牵引计算

进行总体布置并绘制总体布置图

变速箱设计

绘制传动简图、液压系统图

绘制变速箱装配图

典型零件设计及有限元分析

完善计算书、图纸  准备和进行答辩

修改设计图、计算书  完善设计成果

教研室审查意见:

摘要

我所设计的ZL15装载机既保留了传统装载机的优点,而且具有新的性能和优点。

本次设计主要进行的是变速箱的设计。ZL15装载机属于小型土方机械,广泛应用于城市建设工地及货场、煤场、仓库等装载及堆放松散货料的场所,并且可以用来完成轻度的挖掘及平整场地作业。

ZL15型装载机属于ZL系列,采用轮式行走系,液力机械传动系,铰接式车架,所以该机具有机动性好、转向灵活、生产率高、操纵轻便等优点。另外,该机后桥布置为摆动桥,增加了整机的稳定性,所以该机的安全性好。

ZL15型装载机采用定轴式变速箱,结构简单,制造成本较低,维修方便,特别是采用离合器外置式时,变速箱体尺寸小,便于总体布置。本机在设计中,参考同类机型,选用最佳传动方案,使机构简单,操作方便,并满足作业要求。定轴式变速箱采用动力换挡,使驾驶室操作便捷,减少劳动强度。

变速箱设计包括:变速箱型式的选择、传动比最终的确定、传动简图设计(前三后三档位)、所有齿轮的配齿计算、Ⅰ轴和Ⅱ轴离合器设计、结构设计(包括轴、轴承以及齿轮的选择校核计算)。最后还运用有CATIA对输出轴的受力情况进行了有限元分析。

【关键词】轮式装载机   定轴式变速箱  换挡离合器   有限元分析

ABSTRACT

This type of ZL15 loader that I have designed has the common virtues of the traditional loaders.And it has some new-improved virtues and function.

In my design progress,I put emphasis on the gearbox design. The ZL15 loader belongs to pint-size earthmoving machine.It is suitable for the construction site, the freight yard and so on, where the bulk materials are placed. Other more, it can dig and level lightly.

ZL15 loader belongs to ZL series, using wheeled walking system, hydro mechanical drive, articulated car frame, so the loader has many advantages, such as good maneuverability、turning agility、high productivity、operate portability, and so on. In addition, setting the latter bridge as Swing Bridge increases the overall stability and the safety of the machine.

The ZL15 loader is adopted fixed-axis gear-box, which can simplifies the structure of the whole machine, lowers production costs and make it   easier for general service. In the design, after referring to the same   type machine, the best transmission scheme is adopted finally, which can minimize the number of the parts and makes the machine has reasonable transmission ratio, so as to satisfy the demand of operation. The fixed-axis gear-box adopts dynamic gear-shifting, which makes the operation of the cab handier, and reduces the intensity of labor.

Gearbox design, including: the choice of transmission type, to determine the final drive ratio, transmission schematic design (three after three stalls), all gears with teeth, Ⅰaxis and Ⅱaxis clutch design, structural design (including the axis , the choice of bearings and gears check prices). Finally I use CATIA to analyze the stress situation of the output axis.

【KEY WORDS】 wheeled loader  fixed-axis gear-box   Gear-shifting sleeve  

Finite element

目    录

第1章 前言1

第2章 总体设计2

 2.1 概述2

 2.2 选择确定总体参数2

 2.3 装载机底盘部件型式选择12

第3章 牵引计算20

 3.1 柴油机与变矩器联合工作的输入与输出特性曲线20

 3.2 确定档位及各档传动比24

 3.3 运输工况牵引特性曲线27

 3.4 求出各档最高车速并分析牵引特性29

第4章 总体布置35

 4.1 估计各部件重量(可根据样机定),并确定部件位置坐标35

 4.2 各部件布置35

 4.3平衡重计算39

4.4 验算轮胎载荷40

第5章 定轴式动力换档变速箱设计42

 5.1 传动比的确定43

 5.2 传动简图设计45

 5.3 配齿计算48

5.4 离合器设计50

5.5 结构设计53

第6章 毕业设计小结70

参考文献72

第一章  前言

装载机属于铲土运输机械类,是一种通过安装在前端一个完整的铲斗支撑结构和连杆,随机器向前运动进行装载或挖掘,以及提升、运输和卸载的自行式履带或轮胎机械,它广泛应用于公路、铁路、建筑和矿山等工程建设。装载机具有作业速度快、效率高、机动性好、操作轻便等优点,因此成为工程建设中土石方施工的主要机种之一,对于加快工程建设速度,减轻劳动强度,提高工程质量,降低工程成本都发挥着重要的作用,是现代机械化施工中不可缺少的装备之一。

ZL15装载机是小型土力机械,广泛应用于城市建设工地及货场、煤场、仓库等装载及堆放松散物料的场所,工作在密实的土壤,并且可以用来完成轻度挖掘及平整场地的作业。

ZL15装载机属于ZL系列,采用轮式行走系;液力机械传动系;铰接式车架;工作装置采用液压操纵,所以该机具有机动性好,转向灵活、生产率高、操纵轻便等优点。另外,该机后桥布置为摆动桥,增加了整车的稳定性,所以,该机安全性好。

ZL15装载机现在普遍采用的设计是分动装置、变矩器和变速箱“三合一”布置。变速箱采用定轴式动力换挡变速箱,动力装置采用高速柴油机。驱动桥为一级减速主传动,轮边行星减速,且采用双桥驱动,采用钳盘式制动器,工作装置采用反转连杆机构。为了适应工作要求,适应生产要求,并尽力向ZL标准系列靠拢,我们在设计过程中,将采用最先进的型式和技术。

第2章 总体设计

2.1 概述

总体设计是机械设计中极为关键的环节,它是对所设计机械的总的设想。总体设计的成败,关系到整部机械的经济技术指标,直接决定了机械设计的成败。

总体设计指导机构设计和部件设计的进行,一般由主任工程师(或总工程师)主持进行。在接受设计任务以后,应进行深入细致的调查研究,收集国内外同类机械的有关资料。了解当前国内外装载机的使用、生产、设计和科研情况,并进行分析比较,制定总的设计原则。设计原则应当保证所设计机型符合有关的方针、政策。在满足使用要求的基础上,力求结构合理,技术先进,经济性好,寿命长。

总体设计原则:

1.遵循三化:零件标准化、产品系列化、部件通用化。

2.采用四新:新技术、新结构、新材料、新工艺。

3.满足三好:好制造、好使用、好维修。

4.对零部件设计负责。

制定设计总则以后,便可以编写设计任务书,在调研的基础上,运用所学知识,从优选择确定总体方案,保证设计的成功。

2.2 选择确定总体参数

目前,装载机的总体设计中有计算法、类比法及综合运用计算法和类比等三种设计方法。限于我们的条件,我们的设计采用计算法和类比法综合运用的方法。

总体参数的确定包括以下内容(其余见任务书):

2.2.1轴距及轮距

   轴距和轮距的大小可以影响装载机的使用性能,因此总体设计中的参数,一般是参考同类机型初选,然后通过绘制总体布置图才能准确地选定轴距。

1.轴距L—它的改变会影响以下几个方面的整机性能:

A:影响前后桥轴荷的分配。当各总成(除后桥外)相对于前桥的前后位置不变时,轴距的改变会使前后轴的载荷发生变化。如图2-1所示,后桥载荷 ,如保持整车重心位置G不变,则增大L,后桥载荷必减小,反之,则增大。因此,改变轴距可调整轴荷分配。


   B:影响装载机的纵向稳定性。轴距增大,有利于提高整车的纵向稳定性,如图(2)所示,取临界平衡状态(前桥为支点) ,如保持前后桥轴荷不变,则增大轴距L值,必增大 值,即增加抗整机绕前轴倾翻的力矩(G)。轴距增大还可以减少装载机在行驶中的前后颠簸,提高行驶平稳性,减少司机疲劳。

C:影响最小转弯半径。轴距增大,最小转弯半径增大。

此外,轴距的改变,还会影响车架受力和整机通透性。考虑以上因素,参考天津市政工程机械厂和江西工程机械厂生产的ZL15同类机型。初选轴距L=2050mm。

2.轮距B:

大部分装载机前后轮距相同,且前后轮使用相同轮胎。

A:轮距增加,提高装载机的横向稳定性,但最小转弯半径增加。

B:轮距增大会造成铲斗宽度增加,这样将降低单位斗刃长度上的插入力。

设计中尽可能希望轮距小些。

参考同类机型,选取轮距W=1440mm

2.2.2初选轮胎

   轮胎是行走系的主要部件,承担着繁重而复杂的载荷,它对装载机的技术性能和工作指标影响很大,并且还直接影响装载机的安全行驶;从经济指标上看,轮式装载机的轮胎费用占整机购置费的10-15%,占装载机使用费用的25-50%,因此,合理而正确的选择轮胎对扩大装载机的使用范围、降低装载机的使用成本具有很大的意义。

装载机的作业条件是选择其轮胎的重要依据,用于土方工程的装载机常在比压小的软基路面和凹凸不平的路面上行驶作业。另外,装载机的行走装置一般都是与车架刚性连接。所以,在选择轮胎时,除了满足一定的承载能力外,还需要有好的耐磨性、牵引性、通过性及缓冲性能。

1.机构形式的选择

目前装载机广泛采用低压、宽基系列轮胎。

低压轮胎的外形尺寸较大,弹性较好,能增大接

地面积,减少接地比压,所以它能在比压小的软基路面上行驶,下陷小,降低滚动阻力,通过性好;在凹凸路面或碎石路面行驶时,能很好地吸收冲击与振动,缓冲性能好。

宽基轮胎比标准轮胎宽度大,从而接地比压小,在软基路面上通过性能好,牵引力也大。另外具有在同样载荷下使用较低气压的优点。同时又能改善驾驶性能及行驶的稳定性,所以为轮式装载机所广泛采用。

2.轮胎花纹的选用

   轮胎胎面上有不同形状的花纹,轮胎花纹的主要作用是保证轮胎和道路之间的良好附着性,传递机械的牵引力与制动力。在本设计中采用混合花纹:中间部分是纵向而两臂部分是横向花纹,其花纹占接地面积的30%,中间纵向花纹可保证纵向稳定,而两臂花纹可提供驱动力与制动力,并且有较好的耐磨性。

   3.轮胎尺寸对装载机性能有很大影响,它影响传动系传动比的选择,整机重心高度、离地间隙以及各部件的总体布置等。轮胎尺寸增加,可以增加轮胎的承载能力,能有效地改善附着性能,但它引起机器成本的增加和整机重心的提高。

   综合考虑以上因素,参考同类机型,由《工程机

械轮胎手册》表2-3-6和表1-1-5查得:

轮胎型号最大负荷充气压力外直径断面宽度

11.00-202945Kgf7.0

Kg/cm2 1090mm2875mm

2.2.3初定斗宽和斗型

 1.斗宽的确定

   斗宽B=轮距+轮胎宽+2a   (参见设计指导书)

   由以上设计知轮距为1440mm,轮胎宽为290mm,取a=50~100mm,则斗宽

   B=1440+290+2×(50~100)=1830~1930mm

   取斗宽B=1900mm。

 2.斗型的确定

铲斗是铲装物料的工具,它的斗型与结构是否合理,直接影响装载机的生产率。在设计工作装置连杆机构之前,首先要确定铲斗的几何形状和尺寸,因为它与连杆机构的设计有密切联系。

铲斗首先要有合理的斗型,减少切削和装料阻力,提高作业生产年率,其次是在保证铲斗具有足够强度和刚度的前提下,尽量减少自重;同时也应考虑到更换工作装置和修复易损零件的方便。

铲斗有普通形式的铲斗、蛙式、侧卸式和强制卸料等。普通铲斗有直刀刃、V形刀刃、带斗齿和V形刀刃带斗齿铲斗。直线型斗刃适于装载轻质和松散小颗粒物料,并可利用刀刃作刮平、清理场地工作;V形刀刃便于插入物料堆,有利于改善作业装置的偏载,适宜铲装较密实物料;带斗齿铲斗具有较大的插入料堆的能力,适宜于铲装矿石和坚实物料。齿型的选择应考虑插入阻力和耐磨两个因素,并且要便于更换。尖齿插入力较强,但不耐磨,纯齿则较耐磨,然而插入阻力大,一般轮式装载机多用于前者,大型装载机则常用分体式。这种连接方式便于更换。

ZL15装载机属于中小型装载机,据作业要求,并参考一些同类产品,本机选用直刀刃尖齿铲斗。

参考文献

【1】  同济大学主编.铲土运输机械.  北京:中国建筑工业出版社,1987.

【2】  吉林工业大学编.轮式装载机设计.  北京:中国建筑工业出版社,1989.

【3】  杨晋生主编.铲土运输机械.  北京:机械工业出版社,1987.

【4】  同济大学主编.工程机械底盘构造与设计.  北京:中国建筑工业出版社,1987.

【5】  诸文农编.底盘设计(上下).  北京:机械工业出版社,1981.

【6】  许镇宇,邱宣怀主编.机械零件(修订版)[M] .北京:人民教育出版社,1981

【7】  吉林工业大学主编. 工程机械液压与液力传动. 机械工业出版社,1979

【8】  东北工学院主编. 机械零件设计手册. 冶金工业出版社,1997

【9】  黄谊主编. 液压与气压传动(第一版). 北京:机械工业出版社, 2000年5月

【10】 成大光主编. 机械设计手册(第一卷). 北京:化学工业出版社, 2003年9月

成大光主编. 机械设计手册(第二卷). 北京:化学工业出版社, 2003年9月

成大光主编. 机械设计手册(第三卷). 北京:化学工业出版社, 2003年9月

成大光主编. 机械设计手册(第四卷). 北京:化学工业出版社, 2003年9月

成大光主编. 机械设计手册(第五卷). 北京:化学工业出版社, 2003年9月

【11】 董刚, 李建功, 潘凤章主编. 机械设计. 北京:机械工业出版社, 1998年7月

【12】 刘鸿文主编. 材料力学(第四版). 高等教育出版社, 2004年1月

【13】 路凤仪主编. 机械原理课程设计. 北京:机械工业出版社, 2002年6月

【14】 青风,国内轮式装载机的现状和发展趋势,机电信息,2004年第八期


内容简介:
河北建筑工程学院 毕业设计计算书指导老师:郭秀云 李长欢设计题目:ZL15装载机总体及变速箱设计(3轴及齿轮) 设计人:杨东胜设计项目计算与说明结果第一章 前言装载机属于铲土运输机械类,是一种通过安装在前端一个完整的铲斗支撑结构和连杆,随机器向前运动进行装载或挖掘,以及提升、运输和卸载的自行式履带或轮胎机械,它广泛应用于公路、铁路、建筑和矿山等工程建设。装载机具有作业速度快、效率高、机动性好、操作轻便等优点,因此成为工程建设中土石方施工的主要机种之一,对于加快工程建设速度,减轻劳动强度,提高工程质量,降低工程成本都发挥着重要的作用,是现代机械化施工中不可缺少的装备之一。 ZL15装载机是小型土力机械,广泛应用于城市建设工地及货场、煤场、仓库等装载及堆放松散物料的场所,工作在密实的土壤,并且可以用来完成轻度挖掘及平整场地的作业。ZL15装载机属于ZL系列,采用轮式行走系;液力机械传动系;铰接式车架;工作装置采用液压操纵,所以该机具有机动性好,转向灵活、生产率高、操纵轻便等优点。另外,该机后桥布置为摆动桥,增加了整车的稳定性,所以,该机安全性好。ZL15装载机现在普遍采用的设计是分动装置、变矩器和变速箱“三合一”布置。变速箱采用定轴式动力换挡变速箱,动力装置采用高速柴油机。驱动桥为一级减速主传动,轮边行星减速,且采用双桥驱动,采用钳盘式制动器,工作装置采用反转连杆机构。为了适应工作要求,适应生产要求,并尽力向ZL标准系列靠拢,我们在设计过程中,将采用最先进的型式和技术。设计项目计算与说明结果轴距和轮距初选轮胎初定斗宽和斗型计算阻力插入阻力铲起阻力计算装载机使用重量确定发动机功率车速和档位确定最大卸载高度和相应的卸载距离行走装置的选择传动形式的选择传动系部件的选择转向方式的选择制动系选择第2章 总体设计2.1 概述总体设计是机械设计中极为关键的环节,它是对所设计机械的总的设想。总体设计的成败,关系到整部机械的经济技术指标,直接决定了机械设计的成败。总体设计指导机构设计和部件设计的进行,一般由主任工程师(或总工程师)主持进行。在接受设计任务以后,应进行深入细致的调查研究,收集国内外同类机械的有关资料。了解当前国内外装载机的使用、生产、设计和科研情况,并进行分析比较,制定总的设计原则。设计原则应当保证所设计机型符合有关的方针、政策。在满足使用要求的基础上,力求结构合理,技术先进,经济性好,寿命长。总体设计原则:1. 遵循三化:零件标准化、产品系列化、部件通用化。2. 采用四新:新技术、新结构、新材料、新工艺。3. 满足三好:好制造、好使用、好维修。4. 对零部件设计负责。制定设计总则以后,便可以编写设计任务书,在调研的基础上,运用所学知识,从优选择确定总体方案,保证设计的成功。2.2 选择确定总体参数目前,装载机的总体设计中有计算法、类比法及综合运用计算法和类比等三种设计方法。限于我们的条件,我们的设计采用计算法和类比法综合运用的方法。总体参数的确定包括以下内容(其余见任务书):2.2.1轴距及轮距 轴距和轮距的大小可以影响装载机的使用性能,因此总体设计中的参数,一般是参考同类机型初选,然后通过绘制总体布置图才能准确地选定轴距。1.轴距L它的改变会影响以下几个方面的整机性能:A:影响前后桥轴荷的分配。当各总成(除后桥外)相对于前桥的前后位置不变时,轴距的改变会使前后轴的载荷发生变化。如图2-1所示,后桥载荷 ,如保持整车重心位置G不变,则增大L,后桥载荷必减小,反之,则增大。因此,改变轴距可调整轴荷分配。 B:影响装载机的纵向稳定性。轴距增大,有利于提高整车的纵向稳定性,如图(2)所示,取临界平衡状态(前桥为支点) ,如保持前后桥轴荷不变,则增大轴距L值,必增大 值,即增加抗整机绕前轴倾翻的力矩(G)。轴距增大还可以减少装载机在行驶中的前后颠簸,提高行驶平稳性,减少司机疲劳。C:影响最小转弯半径。轴距增大,最小转弯半径增大。此外,轴距的改变,还会影响车架受力和整机通透性。考虑以上因素,参考天津市政工程机械厂和江西工程机械厂生产的ZL15同类机型。初选轴距L=2050mm。2.轮距B:大部分装载机前后轮距相同,且前后轮使用相同轮胎。A:轮距增加,提高装载机的横向稳定性,但最小转弯半径增加。B:轮距增大会造成铲斗宽度增加,这样将降低单位斗刃长度上的插入力。设计中尽可能希望轮距小些。参考同类机型,选取轮距W=1440mm2.2.2初选轮胎 轮胎是行走系的主要部件,承担着繁重而复杂的载荷,它对装载机的技术性能和工作指标影响很大,并且还直接影响装载机的安全行驶;从经济指标上看,轮式装载机的轮胎费用占整机购置费的10-15%,占装载机使用费用的25-50%,因此,合理而正确的选择轮胎对扩大装载机的使用范围、降低装载机的使用成本具有很大的意义。装载机的作业条件是选择其轮胎的重要依据,用于土方工程的装载机常在比压小的软基路面和凹凸不平的路面上行驶作业。另外,装载机的行走装置一般都是与车架刚性连接。所以,在选择轮胎时,除了满足一定的承载能力外,还需要有好的耐磨性、牵引性、通过性及缓冲性能。1.机构形式的选择目前装载机广泛采用低压、宽基系列轮胎。低压轮胎的外形尺寸较大,弹性较好,能增大接地面积,减少接地比压,所以它能在比压小的软基路面上行驶,下陷小,降低滚动阻力,通过性好;在凹凸路面或碎石路面行驶时,能很好地吸收冲击与振动,缓冲性能好。宽基轮胎比标准轮胎宽度大,从而接地比压小,在软基路面上通过性能好,牵引力也大。另外具有在同样载荷下使用较低气压的优点。同时又能改善驾驶性能及行驶的稳定性,所以为轮式装载机所广泛采用。2.轮胎花纹的选用 轮胎胎面上有不同形状的花纹,轮胎花纹的主要作用是保证轮胎和道路之间的良好附着性,传递机械的牵引力与制动力。在本设计中采用混合花纹:中间部分是纵向而两臂部分是横向花纹,其花纹占接地面积的30%,中间纵向花纹可保证纵向稳定,而两臂花纹可提供驱动力与制动力,并且有较好的耐磨性。 3.轮胎尺寸对装载机性能有很大影响,它影响传动系传动比的选择,整机重心高度、离地间隙以及各部件的总体布置等。轮胎尺寸增加,可以增加轮胎的承载能力,能有效地改善附着性能,但它引起机器成本的增加和整机重心的提高。 综合考虑以上因素,参考同类机型,由工程机械轮胎手册表2-3-6和表1-1-5查得:轮胎型号最大负荷充气压力外直径断面宽度11.00-202945Kgf7.0Kg/cm 1090mm2875mm2.2.3初定斗宽和斗型 1.斗宽的确定 斗宽B=轮距+轮胎宽+2a (参见设计指导书) 由以上设计知轮距为1440mm,轮胎宽为290mm,取a=50100mm,则斗宽 B=14402902(50100)=18301930mm 取斗宽B=1900mm。 2.斗型的确定铲斗是铲装物料的工具,它的斗型与结构是否合理,直接影响装载机的生产率。在设计工作装置连杆机构之前,首先要确定铲斗的几何形状和尺寸,因为它与连杆机构的设计有密切联系。铲斗首先要有合理的斗型,减少切削和装料阻力,提高作业生产年率,其次是在保证铲斗具有足够强度和刚度的前提下,尽量减少自重;同时也应考虑到更换工作装置和修复易损零件的方便。铲斗有普通形式的铲斗、蛙式、侧卸式和强制卸料等。普通铲斗有直刀刃、V形刀刃、带斗齿和V形刀刃带斗齿铲斗。直线型斗刃适于装载轻质和松散小颗粒物料,并可利用刀刃作刮平、清理场地工作;V形刀刃便于插入物料堆,有利于改善作业装置的偏载,适宜铲装较密实物料;带斗齿铲斗具有较大的插入料堆的能力,适宜于铲装矿石和坚实物料。齿型的选择应考虑插入阻力和耐磨两个因素,并且要便于更换。尖齿插入力较强,但不耐磨,纯齿则较耐磨,然而插入阻力大,一般轮式装载机多用于前者,大型装载机则常用分体式。这种连接方式便于更换。ZL15装载机属于中小型装载机,据作业要求,并参考一些同类产品,本机选用直刀刃尖齿铲斗。3.确定铲斗底壁长 铲斗底壁长是指切削刃自底壁切点的距 离。长则插入料堆深度大,易于装满,但铲起力将由于力臂的增加而减少,并且,由试验可知,插入阻力随铲斗插入料堆深度急剧增加,长还影响卸载高度,底壁短,则铲起力大,且由于卸料时铲斗刃口降落的高度小,可减少动臂举升高度,缩短作业时间。对于装载轻质物料的铲斗,可选大些,对铲掘岩石料的斗,应取小些。由铲斗相似设计法可得设计的铲斗底壁长 =480mm2.2.4计算阻力装载机作业时的工作阻力主要是插入阻力和铲起阻力。插入阻力是装载机铲斗插入料堆时,料堆对铲斗的水平反作用力,与物料性质、料堆高度、铲斗插入料堆的深度和铲斗结构等因素有关。铲起阻力是当铲斗插入料堆一定深度后,利用动臂举升或转斗时料堆对铲斗的垂直反作用力。1. 插入阻力 由参考书P38-39,近似计算公式为: = (N)式中:铲斗插入阻力 (N) B铲斗宽度 (cm) 铲斗插入料堆深度 (cm) l480mm48.0cm 考虑物料块度大小、松散程度的系数 对于松散程度较好的物料: 块度300mm时,=1.0 块度400mm时,=1.1 块度500mm时,=1.3 如物料松散程度较差,上述各值增大20-40%; 对于细粒料(如砾石等),=0.45-0.5; 对于小块细料:=0.75。由任务书知=1.0 物料种类(容积比重)的影响系数:由 表12,取=1.0散状物料堆高度影响系数:由表13, 取 =1.0考虑铲斗形状的系数:综合考虑斗侧壁、斗 底与地面倾角、前刃形式和斗齿的影响,一 般在1.11.8之间,取=1.45B铲斗宽度(cm)由此得:=1.01.01901.01.45 =34.8KN2. 铲起阻力 铲起阻力是指铲斗插入料堆一定深度后,用动臂油缸升动臂时,料堆对铲斗的反作用力。 铲斗插入料堆LC深度后,用动臂提升铲斗,铲起阻力由铲斗斗底插入料堆深度LC和铲斗宽度BK所决定的矩形面积上的物料所决定。铲斗开始提升时的铲起阻力N可按下式确定 N= (N)P33式中:铲斗插入料堆深度 B铲斗宽度 铲斗开始提升时物料的剪切阻力 =35 KN/ 动臂开始提升时铲斗刃运动方向与垂直 直线之间的夹角,初算时可取为40则铲起阻力 N=2.20.481.90035cos40 = 53.8KN2.2.5计算装载机的使用重量装载机作业时要发挥大的插入力,必须要求机器有足够的自重,增加附着件重量能够改善机器的附着性能,但机器自重的增加,将会导致装载机运行阻力增大,动力性能变差,材料和燃料消耗增加,轮胎寿命缩短以及造价提高。对于一般土壤,如附着重量过大,当其比压超过某一极限而破坏土壤结构时,甚至使附着性能反而变坏。因此在设计时应在保证一定附着牵引力的前提下尽量使机器的自重降低。由参考书P36得: = P36式中: 附着重量。该机为四轮驱动,所以附着即 为机械自重。 附着系数。据P19表1-2取为=0.8 当取为斗底长时,达到最大值, 即:=34.8 KN 则 =34.8/0.80=43.5KN2.2.6确定发动机功率 装载机作业时,发动机的净功率消耗于两部分:牵引功率和驱动油泵功率。1. 牵引功率:牵引功率是发动机经传动系驱动装载机行驶的功率。 由参考书P38-39 牵引功率: (N)式中: 切线牵引力; 滚动阻力; 额定牵引力 装载机插入料堆的理论作业速度,轮式 取34 Km/h。 传动系总效率。机械传动取=0.65-0.75。 本机为液力机械传动,取=0.70 由参考书P37式1-5得: 式中: 额定牵引力,它是相应于行走机构额定滑转率的牵引力 装载机空载附着重量 额定附着重量利用系数,它是相应与额定滑率时的附着重量利用系数,轮式装载机=0.45-0.55之间,取=0.5 则 f为滚动阻力系数 由于装载机在松软的地面上,则由参考书P36查得f=0.05 则 取由于是轮式机械传动,则可取为0.7 则 2.驱动油泵功率 装载机上所用的油泵有:作业泵(供工作装置液压缸用)、转向泵(供转向液压缸用)、变速泵(供动力换档变速箱和变矩器冷却用)等。装载机不同工况,驱动液压泵所需功率是不同的。(当装载机作直线行驶,工作装置不动时,作业泵、转向泵处于空转状态,计算时,作业泵和转向泵取500K),变速泵取工作压力计算。此时驱动液压泵所需功率很小。如按此工况计算,则所选发动机将有一定的功率储备,生产率高。作业泵的计算压力应取多大,需视不同机型而定。装载机用的柴油机工作条件恶劣,负荷大,应选用按一小时功率标定的工程机械用柴油机。驱动油泵的功率,一般取=0.20.4。由指导书,取=0.2,又因为=,所以=41.5KW56KW本次设计选用额定功率为56KW,额定转速为2200rpm,四缸四冲程直喷水冷式495A-23型柴油机。2.2.7车速和档位确定 档位数和各档速度选择是否合理,对装载机的生产率有很大影响。轮式装载机的速度变化范围很大,它要适应在工地作业的要求,又要满足运输要求。为了能使功率利用好,燃料经济性好,需要有合适的档位。档位数应根据装载机作业特点选定。轮式装载机的作业循环一般是以档速度接近料堆,以档作业速度插入料堆,松散物料可采用档速度后退,驶离料堆,然后又以前进档驶向卸料地点,斜料后又以倒档后退,在重复上述循环。轮式装载机至少应有两个前进档和一个倒退档:高速档用于空载在平地运行,低速档用于起动、爬坡,倒退档则用于倒车。运输低速档也可与作业档合并使用。如考虑更换工装,还需增加档位。由上述工作特点可见,轮式装载机要求至少有2-4个前进档和两个倒退档。轮式装载机各档速度推荐取下列数值:前进档速度取3-4Km/h,对于液力传动,它是相应于变矩器最高效率工况时的理论作业速度,超过以上速度,驾驶员来不及操作,反而延长铲斗装满时间,增加驾驶员疲劳,降低生产效率。前进档速度取10-12Km/h。运输档,由于装载机铰接车架一般均非弹性悬挂,车速不宜过高,最高车速小于40Km/h。倒档,为缩短作业循环时间,一般要求作业时的回程速度比前进速度高25-40%,故后退档取12-15Km/h。ZL15装载机主要用于城市建设工地及货场、煤场、仓库等装载及堆放松散物料的场所,并且可以用来完成轻度挖掘及平整场地的作业。参考其他同类产品,选取前进三档、后退二档。2.2.8最大卸载高度和相应的卸载距离根据装载机的结构型式和它相配合作业的运输车辆来确定。为了保证装于运输车辆中的物料在运输过程中不撒落地面,要求物料在车箱中堆高的自然倾角为30;为了使铲斗能把物料均匀卸在车箱里,要求铲斗卸料时其斗刃离车箱壁不小于1/3 B(B为车箱宽度)。根据以上要求,所需最大卸载高度可由参考书P42页得: 式中: 运输车辆车厢侧壁离地面高度(mm) B车厢宽度 必需的卸载距离S由参考书P42页确定: 式中:根据安全作业,卸载时装载机前端与运输 车之间所保持的必要距离,取 200-400mm 由国家标准,卸载高度(=45)不低于2360mm,ZL15装载机当=45时卸载距离不小于750mm。参考同类机型:本机选取最大卸载高度=2360mm,最大卸载高度时的卸载距离为=750mm2.3 装载机底盘部件型式设计2.3.1行走装置的选择ZL15装载机为ZL系列,选用轮式行走系。装载机行走装置应根据它的作业条件与对象、作业效率与成本以及驾驶员的工作条件等因素来选型。行走装置可分为轮式和履带式两种。轮式装载机自重轻,行走速度快,机动性好,作业循环时间短,作业效率高,能担负中等距离(1000m)的运输,成本低于履带式。转移工地时靠自身运动,不损伤路面,转移迅速。其修理费用低且修理方便,使机器停工时间短。轮式装载机在碎石、硬路面作业时,因轮胎有缓冲作用,对机器的冲击震动小,延长机器寿命,减轻驾驶员疲劳,随着轮胎性能的进一步改善,有可能进一步向大型发展。履带式在这种作业条件下工作时,机械震动大,履带磨损快,而且机器受震动后,紧固件易松动,驾驶员易疲劳。轮式装载机接地比压和整机重心较高,通过性和稳定性较差,不适宜在松软土质和坡道地区作业。履带式则在松软土质上附着性能好,重心底,稳定性好,特别适宜在潮湿、松软路面、工作量集中、不需经常转移和地形复杂地区作业。综上所述及装载机的作业特点,轮式装载机具有较明显的优点,因而得到广泛的应用。所以本设计选用轮式行走装置。2.3.2传动形式的选择装载机所采用的传动系统基本上有四种形式:机械传动、液力机械传动、静压传动和电动轮装载机。本机采用液力机械传动,此传动系具有以下优点:1.在保持一定插入力的同时,举升动臂或转动铲斗,以减少铲掘阻力,缩短作业循环时间。2.可随外载荷变化而自动调整车速,因而可减少变速箱档位,简化变速箱结构和操作。3.装载机在作业时换档次数较多,液力机械传动因一般均配以动力换档变速箱,可在不停车情况下换档,操作轻便,动力换档时间短,生产率高。4.由于装载机所用变矩器的可透性小,当运行阻力变化时,发动机的转速变化很小,因而当外阻力大迫使车速降低时,发动机仍能保持较高转速,则作业油泵流量不变,工作装置作业速度不受影响。5.变矩器能吸收作业时传给传动系的冲击,根据试验,其应力峰值可比机械式降低四倍以上,故可延长零件寿命。6.不会因外阻力过大而熄火。2.3.3传动系部件的选择1.变矩器型式和有效直径的确定:1)选型装载机作业时牵引力和车速的变化范围大、并且变化急剧、频繁。工作条件苛刻,因而对变矩器有下列要求:(1)要求所选用的变矩器应具有变换系数B 式中: 最大变矩系数; 变矩器最大效率所对应的传动比,应 尽可能大。(2)最高效率要高,高效范围要宽。高效范围一般用的速比幅度来衡量,即:且时,说明高效区范围宽,可以使用。(3)要求变矩器在低、中速比范围内穿透性要小,则当运行阻力增大,迫使车速降低时,发动机转速降低不多,以保证液压泵功率和作业速度,推荐穿透系数小于1.3。但在高速比时正穿透性应很大,使泵轮吸收较小功率。则当变速箱挂空档时,发动机功率不会被变矩器本身无益的损耗掉。装载机用变矩器要求在低速比区域有一定的负透性,使在铲装物料接近结速时,变矩器吸收功率减小,及时把部分功率让给作业液压泵,减少发动机转速的下降,提高发动机功率的利用。此外,还要求其结构简单、可靠和便于制造,上述这些要求往往是矛盾的,无法同时满足,因而需综合比较各项指标进行选型。单级单向涡轮变矩器使用较广,因其效率较高(一般90%以上),在中低速区有不大的可透性,而在高速区则正透性很大,结构简单,工作可靠,因而工作寿命较长。双涡轮变矩器可提高变矩系数,扩大高效区,它的两个涡轮可随外载荷的变化而自动换档,因而可简化变速箱的结构和操作,改善作业性能。但其结构复杂,最高效率低(仅80%左右)。综上所述并参考同类产品,本机选3元件单级单相向心涡轮变矩器:YJ1型。2)确定变矩器的有效直径:通常采用合理的选择变矩器有效作用直径的方法来确定发动机与变矩器的共同工作区域,即称之为匹配。一般认为:装载机用发动机扣除20-40%功率与变矩器较合适。根据本机特点及发动机特性、变矩器特性,我们选择70%的发动机功率与变矩器匹配。由以下计算变矩器的有效直径: 式中: 输入变矩器的发动机扭矩值 相应于变矩器最高效率工况的泵轮力 矩系数 相应于值得发动机转速(rps) 液体重()由参考图八:柴油机和变矩器的外特性曲线得:将以上数值代入公式,得D=259.2mm选变矩器的有效直径为D=265mm,即变矩器规格为YJ1265型。2、变速箱、主传动、轮边减速和驱动方式的选择1)变速箱型式的选择变速箱有人力换档和动力换档两种,前者结构简单,传动效率较高,但由于操纵繁重,换档时需切断动力而费时,不适合装载机频繁、快速换档的要求。装有液力变矩器的装载机一般均采用动力换档变速箱,这种变速箱有两种结构型式:定轴式和行星式齿轮变速箱,两者的比较如表所示: 定轴式与行星式齿轮变速箱的比较比较项目定轴式行星式结构与加工效率简单,零件加工精度要求一般,合齿数越多效率越低复杂,零件加工精度要求较高,传动效率可以比较高外形尺寸和重量齿轮模数较大,重量较大,变速箱横向尺寸较大受力分散,齿轮模数可减小,重量略轻,结构紧凑可用较小尺寸得到较大传动比,轴向尺寸较大,档位多扭矩容量换档用摩擦片直径小,片数多,受结构和通用性限制,扭矩容量增加困难大采用较大直径的摩擦片作为换档离合器,所需片数少,扭矩容易做大工作可靠性回转油缸多,离合器油压受离心力影响,操纵油路需经旋转密封,易发生故障采用制动器,不产生离心力,也无需旋转密封,工作可靠件数和通用程度、维修、成本零件数多,通用零件较多,方便;便于检查;价格较低齿轮轴类多,随档位增加,零件相对减少;拆卸不便;造价较高由上述比较可见,两变速箱各有所长,故在装载机上均可采用。定轴式由于结构简单,制造成本较低,维修方便,便于总体布置,在小型装载机上采用较多。根据本机特点,我们选用定轴式动力换档变速箱。2)主传动、轮边减速和驱动方式的选择由于装载机的作业速度比较低,所以驱动桥的减速比一般车辆大的多。要实现这么大的减速比,即使采用双级主传动减速也还是相当困难的。因此,为满足装载机低速作业要求和减小主传动的被动齿轮、差速器和半轴所传递的扭距,目前都采用单机主传动和行星轮边减速装置(本机也采用这种方式)。行星轮边减速可用较小结构尺寸得到较大传动比同时可将整个轮边减速装置放在轮毂内,便于整机布置。轮边减速装置减速比在结构尺寸允许的情况下,应尽量取大些,这样可使主传动齿轮、差速器及半轴尺寸减少,结构紧凑,增大离地间隙,提高装载机的通过率。轮式装载机多采用双桥驱动,以利用整机重量作为附着重量,使牵引力得到充分发挥,但当装载机需转移工地,在路面作长距离行驶时,在传动系内部将产生循环功率,加速轮胎磨损,为此一般变速箱内装有脱桥机构,以使装载机在好路面行驶时实现单桥驱动。对于采用低压轮胎、经常在不好路面工作,而较少移动、做长距离行驶的装载机,可不设脱桥机构。本机不设脱桥机构。本机采用单级主传动,一级行星轮边减速和双桥驱动方式。2.3.4转向方式的选择本机为系列产品,参照同类产品,选用铰接式转向方式,全液压转向操纵。该方式有以下优点:1.无需相对车身偏转,可采用大尺寸。宽基面低压胎以发挥更大的牵引力。2.转向半径小,可得到小于自身机长的转向半径,机动性好,较少了装载机调车行驶的路程。3.在保证转向半径小的前提下,轴距可做得较长,在作装载机牵引力工作时,容易保持前后桥上重量的合理分配,保证较好的纵向稳定性。行车时纵向颠簸小,减少驾驶员的疲劳。4.整车可左右摆动实现“蠕动”式爬行,增强车辆通过沼泽地和泥泞地区的能力,并能在非常狭窄的地方通过。在机器停车情况下,铲斗能随前车一起左右摆动,实现原地对车。5.前后桥零件基本通用,结构简单,简化制造工艺,低成本。其缺点是:轴距较长,使整车纵向通过半径增大,横向稳定性差;转向时前后车架需要相对运动,所以惯性大,容易震动,对液压转向系统有较高要求。2.3.5制动系选择制动系统包括三部分:行走制动,停车制动及紧急制动器。行车制动器用于车辆在行驶中减速,一般由脚踏板控制,驱动机构采用加力机构,大中型采用气推油助力装置,现代装载机多采用双管路系统。停车制动器用于装载机在坡道上停歇制动,一般装在变速箱输出轴上,具有手操纵机械传动驱动机构。紧急制动器用于停车系统失效,紧急制动,有独立驱动机构,在中小型装载机上与停车制动器合二为一。装载机制动频繁,制动强度较高,作业条件恶劣,因而对制动器要求除制动效能、效率等问题,还有如下要求: 在附有泥水等恶劣使用条件下,应保证有较稳定的制动性能。 为适应频繁制动和确保下坡连续制动的安全,制动器散热要快。 寿命要长,便于调整与维修。现代中小型轮式装载机多采用钳盘式制动器,本机也采用钳盘式制动器,它与蹄式制动器相比有如下优点:制动性能稳定,具有良好的沾水复原性,即不会因沾有泥水而导致之动力矩下降。制动圆盘外露于空间,并随车轮旋转,有自动清除泞水作用,容易干燥。耐热衰减性能好,不会因摩擦生热使摩擦系数减小,而导致之动力矩的明显下降。其散热条件好。制动器无增力作用,指动力矩增长平稳。摩擦圆盘的磨损均匀,寿命比蹄式制动器长2-3倍。维修方便,摩擦片磨损后可自动调整间隙。更换摩擦片方便,不需拆卸轮胎和轮边减速传动装置,可减少机器停工时间。轴距L=2050mm轮距W=1440mm斗宽B=1900mm底壁长=480mm=1.0=1.0=1.0=1.45=34.8 KNN=53.8KN=43.5KN=21.75KN=2.175KN=23.925KN=33.2KN=56KW=2360mm=750mmD=265mm变矩器规格YJ1265型选用定轴式动力换档变速箱设计项目计算与说明结果牵引计算柴油机与变矩器联合工作的输入特性柴油机与变矩器联合工作的输出特性档总传动比iI的确定确定最高档位的传动比计算最少档位数确定中间传动比运输工况牵引特性曲线求各档的最高车速爬坡能力分析第3章 牵引计算为了检测总体设计所确定装载机的牵引性能,并审核其技术经济性指标,我们需要做牵引计算。3.1 柴油机与变矩器联合工作的输入与输出特性曲线研究变矩器与内燃机联合工作的目的在与检查此变矩器结构形式及有效直径的选择是否合适;如何配合才能使整机获得良好的性能。在作柴油机与变矩器联合工作的输入输出特性曲线时,首先应对变矩器有所了解。变矩器与发动机联合工作的性能与二者之间的连接方式有关,此种连接方式从原则可以分为单流式和双流差速液力机械式两种。当发动机传给驱动轮的功率全部通过液力变矩器时,称为单流式;当发动机传给驱动轮的功率分别有机械和液力两条并联的路线传递时,称之为双流差速液力机械式,按传动系的形式来分类,则可称其为液力机械的并联复合传动。本机选用双流差速液力机械传动,即液力机械的并联复合传动。发动机分出的部分功率来驱动机械的辅助装置和输出轴,因此,当发动机的调速持续性转换到泵轮轴上,需以发动机的扭矩和功率扣除辅助装置和工作油泵消耗的那部分。同一类型几何相似的液力变矩器在尺寸不同的情况下有相同的B和r变化规律,它们能够最本质的反应某系列的变矩器性能,一般称它为液力变矩器的原始特性,由它可以派生出两个表示变矩器性能的重要无因此特性,即变矩器系数k=f4(ITB)和效率=f4(Itb)。所谓无因次特性系数表示再循环圆内具有完全相似的稳定流动现象的若干变矩器共同特性的函数曲线。常用的方法是给出该种液力变矩器的“无因次”特性。B=f4(ITB) r=f2(r)k=f3(ITB) =f4(ITB) 前两式是原始的,后两式是派生的。实际上只应用了B,k,这三条曲线。第一条曲线表示变矩器的透穿性,第二条曲线表示变矩器的变矩性,第三条曲线表示的是液力变矩器的经济性。有了无因次特性后,就可以获得同类型的任何尺寸的相似液力变矩器的外特性。3.1.1柴油机与变矩器联合工作的输入特性联合工作的输出特性曲线包括: Me=f(ne) MB=f(nB) C=D5在某一传动比下,D,为常数,则MB=CnB2输入特性曲线指动力输入轴(泵轮轴)的扭矩与它的速度n之间的关系。MB=BnB2D5。根据已选定柴油机和变矩器的特性曲线作出变矩器与发动机联合工作的输出特性曲线。根据装载机的作业特点,一般用发动机扣除2040%的功率与变矩器相匹配较为合适。因此根据本机具体作业情况扣除发动机功率的30%。参考图八:495A-23柴油机的外特性曲线,即: 其数据见表3-1,作发动机净扭矩及净功率的特性曲线,如图3-1表3-1发动机净扭矩及净功率数据N(rpm)Me(N.m)Mej(N.m)Ne(马力)Nej(马力)1100176123.22819.61200183128.13222.41300189132.334.524.151400193135.13826.61500196137.24128.71600198138.64430.81700199139.34732.91800198138.64934.31900196137.25236.42000193135.15437.82100188131.65538.52200181126.75639.23.1.2液力变矩器与发动机联合工作输出特性曲线根据图八-液力变矩器外特性曲线,找出各点对应的值,见表3-2.表3-2变矩器外特性曲线数据ik10-60.10.2852.82.368720N/m30.20.52.52.380.30.642.22.390.40.751.842.400.50.791.62.410.60.821.432.330.70.831.212.230.80.750.951.970.90.650.721.51.00.470.450.73计算M1=BnB2D5 的具体值,见表3-3: 通过表3-3作变矩器与柴油机联合工作的输入特性曲线,见图3-2: 表3-3联合工作输入特性曲线的计算值 转速参数 160017001800200022002400I10-60.12.360.286.887.778.7110.7613.0215.490.22.380.56.947.848.7910.8513.1315.620.32.390.646.977.878.8210.8913.1815.690.42.400.757.07.908.8610.9413.2315.750.52.410.797.037.948.9010.9813.2915.820.62.330.826.807.678.6010.6212.8515.290.72.230.836.517.348.2310.1712.3014.640.81.970.755.756.497.278.9810.8712.930.91.50.654.384.945.546.848.279.851.000.730.472.132.402.703.334.034.793.1.2 柴油机与变矩器联合工作的输出特性发动机与变矩器共同工作的输出特性,完全反应了复合运动装置的动力性和燃料的经济性,因此它成为评价液力传动动力性、经济性的基础;同时,对配备液力传动的机械来说,又是进行机器牵引性能计算的原始依据。由图3-2,柴油机与变矩器联合工作的输入特性曲线上负荷抛物线来与换算到泵轮轴上的发动机扭矩曲线的交点,找到一对发动机与变矩器共同工作点的参数坐标值(,),在根据参考书上册P130公式,推算出,的值。将以上计算结果列入下表(表3-4):表3-4联合工作输出特性曲线的参数计算值 项 i 目 kM1nM2n2N20.12.80.2812.75218535.7218.510.90.22.50.512.821753243519.40.32.20.6412.82217028.2889.735.00.41.840.7512.85216523.61125.837.10.51.60.7912.9216020.61382.439.80.61.430.8212.7219518.21646.341.80.71.210.8312.3220514.9176436.70.80.950.7511.2223010.6200729.70.90.720.658.722656.32151.818.91.000.450.474.52340223406.5 由表3-4所得数据作曲线n2, n2M2, n2N2,即得部分功率匹配的联合工作曲线,如图3-3所示: 对输出特性曲线进行分析,可得到联合工作特性与最佳工况的偏离情况:1.起步工况:希望起步时,联合工况所能发出的扭矩MEMAX,即it0时MT0=39.84公斤牛,从图上可以得出MT0=MT0=39.84公斤牛,即起步性能好。2.变矩器的最高效率点与发动机传给变矩器的最大功率点接近,发动机的功率利用率好。3.最高效率点左边曲线到右边曲线变化缓慢,因此希望变矩器工作在最高效率的左边。此时发动机联合工作输出的功率曲线也是左边比右边变化缓慢。因此,联合工作输出曲线基本上理想,其动力性和经济性都较好。3.2 确定档位及各档传动比3.2.1档总传动比iI的确定 由于变矩器有一定的可透性,变矩器的最大效率工况不一定能和柴油机传给变矩器的最大工况完全一致,因此变矩器最大效率时,涡轮转速nT和变矩器最大效率时的转速nTN可能有一些不同,确定档总传动比iI时,由发动机和液力变矩器联合工作输出特性曲线得,变矩器最大输出功率NTN=31.98H,对应的转速为。由参考书P158: =0.377rkneH/ =0.377rknTN/ (3-2-1)式中: 驱动轮的动力半径; =r0-b (见 P111) r0轮胎的自由半径:r0=1.090/2=0.545m 系数, 对铲土运输机械用的低压轮胎,在松软土壤上 =0.080.10,在密实土壤中=0.120.15 。据本机作业特点,取=0.135 b轮胎断面宽度;取b=0.290m =r0-b= 变矩器最大输出功率时的转(rpm) 挡转速;根据P78推荐值,装载机档速度取35km/h,超过以上速度,驾驶员来不及操作,反而延长铲斗的装满时间,增加驾驶员的疲劳,降低生产率。由此,取VTI=5km/h由式(3-2-1),得iI=3.2.2确定最高档位的传动比(运输工况) 装载机的最高档位一般用来转移场地时使用,为提高生产率,应尽量提高其最高车速以节约时间,同时,装载机的车架为非刚性悬挂,车速不能太高,最高车速受到一定的限制。根据现在装载机的一般要求,并参考同类进行,初选最高车速为30Km/h。由选定的最高车速VTmax,根据下式可求出最高行驶速度时所消耗的功率NT:NT=PKminVTmax/(3.6m)式中:PKmin 在VTmax时的牵引力: PKmin=Gf+kFvT2/3.62 G 整机重量,G=4500Kg=45.0KN f 平均切线滚动阻力系数,f=0.02; K 流线型系数(),一般取0.00060.0007。本机取K=0.00065。 VT 行驶速度,取VT =28Km/h F 机械迎风面积:F=BH,B为轮距,H为车高,参考同类机型选B=2.6m,H=1.4m; F=BH=。 m 液力变矩器机械传动的总效率,m= 0.60.75。这里选0.7 NT=Gf+kF/3.62VTmax/(3.6m)=11.63Kw 由图3-3,过=75%的A点作NTA=18.8千瓦相应转速为1920rpm,NTq1能保证变矩器在高效区工作。档主要用于快速转移场地,为提高其速度,q2为3,则中间档传动比为:q1=2i=i/ q1=50.4/2=25.2 i=12.63.3 运输工况牵引特性曲线 牵引特性反应的是作业机械在一定的工质条件下,在水平路段上以各档稳定速度工作时的牵引性能与经济性能,它通过用牵引功率Nkp,实际行驶速度v,整机的耗油率gkp随牵引力Pkp变化的曲线表示,也即用各档的(Nkp,v,gkp)=f(Pkp)的关系曲线来表示。 从牵引曲线上,可以看出变速箱布置的合理性,即能否在整个牵引力的适用范围内,依靠换挡使作业机械始终工作在较高的牵引功率下工作,即使各档的功率曲线的连接没有“深谷”。从牵引特性曲线上,还可以看出各档的最大牵引力功率是在发动机额定工况下出现的,对轮胎式作业机械,随着牵引力的增大,滑转损失增大,所以最大牵引功率档反而低于档的。合理的牵引特性曲线,必须具备以下条件: 1.为了不使发动机熄火,档所能发挥的最大牵引力(即滑转率=100%时的牵引力),应低于发动机最大扭矩点的相应牵引力。 2.档的最大牵引力功率点,应在轮胎打滑界限值附近或在该界限值以下,因为如果最大牵引功率点打滑界限以上,在实际工作中就得不到应用,也就是无现实意义。3.各个档的最大牵引力点,应处在其较低档特性曲线的下方,并保证各档特性曲线的使用区域相互衔接,否则发动机容易熄火,车辆行驶性能变坏。4.利用牵引特性曲线,还可以方便地找出作业机械任何一个牵引力工作时的牵引效率kp。铲土运输机械在运输工况时,一般不计滑转损失,而令v=vT。根据柴油机调速性能或柴油机液力变矩器联合工作输出特性以及公式 Pk=Mtim/rk式中: Pk 切线牵引力,v=0.337rknT/I, V 实际行驶速度即可作出各档的曲线。作牵引特性曲线由上面的公式,将计算结果列表,(见表3-5):式中: m 机械传动系统效率,取m=0.91,参考P143 I 各档的传动比 rk 驱动轮的动力半径,rk=0.57由上面的公式,将结果列表3-5: 即可作出各档的Pk=f(v)曲线。作图步骤如下:(1)从图二上找出涡轮的某一转速n及对应的MT1,NT1(2)利用公式Pk=Mtm/rk=76.50.91/0.569Mtv=0.337rknT/i=0.3770.57/76.5nTNk=PkV/(2700.7)计算出对应的Pk,V,Nk。(3)将(Pk,V),(Nk,V)所对应的点描于坐标系中(4)同理取转速nti及对应的Mti,Nti,重复上述一系列的点。(5)将各点光滑连接,得档运输工况牵引特性曲线。(6)按同样的方法可作出,档的牵引特性曲线。 表3-5运输工况的牵引特性曲线数据n档档档VPkVPkVPk038.60345701729086488423.63.3521146.69105713.39528.5107520.64.0718458.1492316.29461154714.95.86133511.766723.4334180610.66.8494913.6847527.3623720436.37.7456415.428230.9141234028.8617917.7389.635.5453.4 求出各档最高车速并分析牵引特性3.4.1求各档的最高车速 1.作水平阻力线 装载机在水平路面上等速行驶时,无作业阻力,而只考虑滚动阻力和风阻力,即Pk=P=Pf+PW=Gf+kFv/3.62式中:G-整机重量,G=4500Kg f-滚动阻力系数,f=0.02 K-流线型系数,本机取K=0.00065 F-机械迎风面积,F=3.74m2则Pk=4.500.04+(0.000653.74v/3.629.8)103 在牵引特性曲线上作出P=f(v)曲线的交点a,b,c,与这些相应点的v值即为该机械在各档行驶的最高理论速度,将Pk=f(v)曲线计算值列表如下:V051015202530354000.481.94.37.611.917.223.530.6 180180180.5181184188192197203210由图三得三个档位的最高速度分别为: V=8.8km/h V=16.4km/h V=28.6km/h 2.分析该车牵引特性曲线1)档为工作档,工作时牵引力需要克服滚动阻力和插入阻力,由图3-4知Pkmax=3611,而Pf+PT=180+31800/10=3360,牵引力能满足工作要求。2)档为运输工档,运输时最大阻力P=180+0.019415.12=186.2kg 由图3-4得此时的PK=1750kg,满足工作要求,且变矩器在高效区范围内工作,经济性较好。3) 档主要用于转移运输,路面条件较好,速度高些,节省时间,可提高生产率。3.4.2爬坡能力分析 主要检查作业机械上坡时,能否爬过限定的最大坡度。 由牵引平衡方程:Pk- PW w=Gfcos+ Gsin 由图3-4得:(Pk- PW)max=3300kg 两式联立,得=44满足不小于20的要求,实际上,爬坡能力还受整机稳定性的限制。iI=50.4F=3.74m2NT=11.63KwiM=13.1M,=2.796M=3q1=2i=25.2i=12.6V=8.8km/hV=16.4km/hV=28.6km/h=44设计项目计算与说明结果总体布置发动机与传动系的布置铰接点和转向油缸的布置摆动桥的布置工作装置的布置驾驶室的布置对轴荷的分配要求桥荷的分配计算验算轮胎载荷第4章 总体布置 总体布置就是使各部件间的性能协调和它们之间相互位置的正确布置,力求达到较好的整车性能。在设计中是通过绘制总布置草图来控制各总成的尺寸,位置和重量。总体布置的合理与否,直接影响整车的使用性能与技术经济指标,是总体布置的重要任务之一。因此,一定要认真对待。为布置各总成部件在整车上的相互位置和尺寸,必须先找出基准,然后将其逐一绘制在草图上。目前常用的基准可以这样选择:1. 以车架上缘面作为各零件上下位置的基准;2. 以装载机纵向基准面作为左右位置的基准;3. 以通过后桥中心线并与车架上缘面相垂直的平面作为前后布置的基准。首先把预选的轴距,轮距画在草图上,在进行各总成的具体布置。4.1估计各部件的重量,并确定部件的位置坐标 根据样机和统计数据的方法来估计各部件的重量,把前轴中心作为坐标原点,右面尺寸为正值,左面尺寸为负值,从而确定各部件位置坐标,其中工作装置应分别作出在运输位置和动臂在最大外伸位置时之重心位置与离轴中心线的距离。4.2各部件的布置4.2.1 发动机与传动系的布置发动机一般布置于装载机的后部,起着对前置铲斗中负荷的平衡作用,并增加了装载机的稳定性。发动机是外购产品,故主要尺寸均已知。根据桥荷分配来确定发动机的前后位置。发动机位置的确定要结合传动系各总成的结构连接方式与整机使用性能全面考虑。其中变速箱的位置有重要意义,因为变速箱要把动力传给前后桥,其前后位置要满足传动轴长度最短的原则,对于铰接式车架,还要使变速箱与前驱动桥间的传动轴两万向节对称与车架铰接接点的两侧,以保证等速传动。发动机,变矩器和变速箱的连接方式主要有三种方案: 1.发动机,变矩器和变速箱三者组成一个整体,其优点是:轴向尺寸短,便于轴距短的机器总体布置;三部件可组成一个总成一次安装,使总装工序简化,可减少部件间的油路管道,增加可靠性,但是这种布置方式箱体加工同心度要求较高,当其中一个部件损坏时,需整体吊出车体,修理费高,这种布置方式适应于小型轮式装载机。 2.变速箱独立布置,发动机与变矩器组成一体。 3.发动机独立布置,变速箱与变矩器组成一个整体。 以上两种布置方案的共同特征是:各总成独立支承便于修理,发动机的前后位置不受变速箱位置的影响,有利于整机重量的合理分配;另外,可根据不同的机型配置不同的变矩器与变速箱,零部件通用性强,有利于组织专业化生产。综上所述,该机选用“三合一”的布置。4.2.2铰接点的布置和转向油缸的布置 铰接式装载机前后车架铰接点的位置对整机性能,运行阻力,转向阻力和稳定性等均有显著影响。 目前,国内外大多数装载机的铰接点均布置在轴距中点,车辆行驶时,其前后轮的轨迹始终相同,因而: (1)减少运行阻力,其车辙的转弯半径最小,可通过窄小,难走的地段。 (2)前桥内外侧轮的转速和等于后桥内外侧轮的转速和,当双桥驱动时,前后轴间无转速差,减少了轮胎的磨损。 国内ZL系列转载机也有采用1/3布置,其优点: (1)便于装载机传动系的布置,容易满足双万向节等速条件,否则需要采取其他结构支撑措施。 (2)铰接点的位置靠近前轴,装载机前后部最外端(斗尖和发动机罩)的转向半径接近相等,可得较小转弯半径。 (3)装载机折腰时,前车家转角大于后车架转角,便于使铲斗均匀地把物料卸至货车厢内,并且司机有安全感,不易疲劳。 (4)铰接点愈靠近前桥,则折腰时前桥偏转角越大,并且愈易绕前桥中点转动,可减少转向阻力矩。但铰接点偏前,装载机折腰时,前后桥有转速差,产生循环功率。综上所述并参考同类型的机械,本机采用1/2布置。装载机的转向液压缸一般大型机采用两个,小型机采用一个,本机采用一个即可。转向油缸的布置应保证以下条件:1. 在转向过程中,各零件不受碰撞和干涉;2. 油缸要短,转向时管路变位小;3. 液压缸的摆角要尽量小,以减少转向力臂的变化。铰接式装载机的转向液压缸支点一般布置在后车架上,活塞杆与前车架相连,使油管短,管路变位小。4.2.3摆动桥的布置 为保证作业的稳定性,装载机一般不设置弹性悬挂装置,在不平路面行驶时,为使四轮都着地,以提高机器的稳定性,应设有摆动桥。本机把后桥设为摆动桥,固定在副车架上,副车架用纵向铰销与车架相连,因而后桥可绕纵向铰销摆动。如图最大摆角为12,用限位块限制。后桥摆动装载机作业时,驾驶员随车架一起摆动,因而易于体会铲斗刃口与水平面的倾角,可正确地进行水平铲掘工作。4.2.4工作装置的布置轮式装载机工作装置一般均布置在整机的前端,结合工作装置连杆机构的设计确定动臂与车架的铰接点位置满足动臂在最高位置时的卸载要求和动臂在最低位置时铲斗不受干涉的前提下,稳定性越好,动臂所需转角越小,便于机构设计和动臂液压缸的位置。在满足卸载要求的条件下,提高动臂与车架的铰点位置,以增加掘起力。在确定动臂与车架的铰点位置时,要考虑工作装置不妨碍司机视线和确保司机的作业安全。4.2.5驾驶室的布置 驾驶室的布置应使操纵用的传动机构简单,操作省力,方便,有以下两种方案:1. 驾驶室布置在前车架后端。 这种布置前方视野好,便于对准料堆和运输车辆的车厢,发动机的噪声和振动不易传给驾驶室,改善了驾驶员的操纵条件,但因驾驶员比较靠近工作装置,受冲击载荷大,且不够安全,同时由于发动机及传动部件均在后车架,使操纵用的传动机构复杂。2. 驾驶室布置在后车架前端。 这种布置前方视野良好,驾驶员能直接了解装载机的折腰程度,增加了安全感,如遇意外,在后车架的驾驶员也较安全,斗的对准度不及上一方案高,但其结构简单,视野良好,所以应用较多。本机采用第二种方案4.3平衡重计算桥荷分配是否合理直接影响装载机的很多使用性能,如牵引性,通过性和稳定性等,另外还会影响零部件尺寸选择和强度计算,也只有知道了轴荷分配的数据,才能正确的选择轮胎规格。4.3.1对轴荷的分配要求 1.保证驱动桥上有足够的附着重量,以获得所需的牵引力。轴荷分配不合理,则轴荷过大者因经常超负荷而损坏;轴荷过小者则轮胎易打滑,发挥不出牵引力。 2.应保证整机的稳定性。轴荷分配要兼顾到装载机在空载和满载时的纵向和横向稳定性。 3.应保证转向轻便。对铰接式装载机轴荷分配将影响车辆转向的运动轨迹。 4.应使每个轮胎的负荷能力充分得到应用,并使各个轮胎的寿命大体接近。 5.轮式装载机如果前桥轴荷过大,则纵向稳定差,后桥载荷过大,虽有利于纵向稳定性,但往往增加了机重,并使横向稳定性下降。 综上所述,对于铰接式装载机,要求空载时前桥轴荷占整机重量的4550%,满足同样纵向稳定性的前提下,轴距增加,即可减少后桥轴荷,这样既可减少配重,降低车重,而且可提高整机横向稳定性,有利于机器行驶的平稳性。4.3.2桥荷的分配计算 1.估计各部件的重量,列表计算各部件对前驱动桥的力矩值,见表4-1. 2.在总布置草图上标出各部件和附属设备的重心位置以及它们离轴中心的距离Xi,工作装置分别作出运输与动臂在最大外伸位置时之重心位置离轴中心的距离。 3.计算装载机在运输位置时重心距前轴距离,即可求得装载机在空载和满载时的前后桥轴荷。 装载机空载时重心距前轴距离L1用以下式子计算: L1 =Mi/G=5026.3/4500=1.12m式中: Mi 装载机在运行位置空载时,各部件重量(包括配重)对前驱动桥之矩的总和。 装载机空载时前后桥的轴荷用以下式子计算: G2=GL1/L G1=G-G2式中: G1 ,G2前,后桥轴荷 L轴距 G2 =(45001.12)/205010-3=2458kg G1=G-G2=4300-2458=2042kg G1/G=2042/4500=45.4%满载时:后桥桥荷W2=(M1-QL2)/L =(5026.3-10001.22)/2.02 =1559kg 前桥负荷W1=6000-1559=4441kg W1/(W+Q)=4441/6000=74%由上述计算可知满足桥荷分配要求。4.4验算轮胎载荷机重前轴负荷后轴负荷空载4.52.0422.458满载6.04.4411.559最大负荷 Qmax=4441/2=2220.5kg 本机所选轮胎为11.00-20型低压宽基轮胎,其承载能力为2945kg,故轮胎合适。(参考)表4-1各部件对前驱动桥的力矩值序号部件名称部件重量(kg)重心坐标(mm)重量矩1铲斗2001220-2442拉杆20590-2183摇臂80450-364动臂150210-31.55前桥600006转斗油缸5010552.57动臂油缸13029037.78前传动轴2040089前车架60049029410中间支撑2050510.111转向油缸509804912中间传动轴20108021.613驾驶室600119071414变速箱3201405449.615后传动轴20166033.216变矩器200170034017后车架6001980118818后桥420205086119发动机400230092020油箱502725136.321水箱502815140.8总计45005026.3G2=2458kgG1=2042kgG1/G=45.4%设计项目计算与说明结果定轴式动力换档变速箱设计传动比的确定传动简图设计传动简图的选择离合器的布置画出传动简图并写出各档传动路线配齿计算确定变速箱的主要参数选配齿轮离合器设计确定主要参数摩擦片间最大相对转速的验算换档离合器的滑磨功结构设计轴承的选择计算轴的设计第五章 定轴式动力换档变速箱设计变速箱是装载机重要零部件之一,其作用是:减速增扭,降低发动机的转速,增大扭矩;变扭变速,通过变速箱排挡以改变传动系的传动比、改变装载机的牵引力和运行速度,以适应阻力的变化;实现空档,以利于发动机起动和在发动机不熄火的情况下停车;实现倒档,以改变运动方向。变速箱按结构分可分为定轴式和行星式两类两类。定轴动力换档变速箱与行星变速箱相比,其最大优点是结构简单,装配精度容易保证,造价低。缺点是尺寸重量较大。定轴式变速箱全部采用摩擦离合器换档,由于离合器工作条件较行星传动中恶劣,故在一定程度上影响变速箱的使用寿命。变速箱的设计,必须与总体设计相协调,并充分考虑在各机型之间实现系列化,通用化,标准化的问题。为了适应各种用途车辆对液力传动的要求,动力换挡定轴变速箱有多种型式,按动力传递可分为各档独立传递和组合传动两种;按轴的布置可以分为同轴式、双轴式和多轴式三种,其中多轴式变速箱的特点是由三根以上的轴组成并带有换向机构,由于其传动比多级分配,故可保证在离合器相对转速较低的情况下,获得较大的变速箱传动范围,因此它在作业机械上得到了广泛应用。由于本装载机是小型装载机,故选择定轴式变速箱。定轴式动力换档变速箱的设计要求是:1、摩擦离合器的布置应较合理。动力换档定轴式变速箱的最大特点就是以多片摩擦离合器换档,而每个离合器所传递的扭矩及其空转时摩擦副间的相对转速大小,皆同其在变速箱中的位置有关。1)、根据减小扭矩的要求确定离合器布置位置:结构布置时注意减小离合器传递的扭矩,以求缩小其轴向和径向尺寸。一般情况下要求各个离合器所传递的摩擦扭矩。2)、根据减小相对转速的要求确定离合器的布置位置。3)、为减少离合器的主、被动片间的液力摩擦损失以及避免离合器滑摩发热和摩擦片间的相对转速不易过高,一般希望将空转离合器主、被动片平均半径处的相对线速度控制在50m/s以下,从减少摩擦扭矩出发,离合器应布置在低速轴上,从减小摩擦扭矩出发则应布置在高速轴上,故设计时应比较两个条件,来合理选择离合器的布置位置2、定轴变速箱设计中,应尽量考虑上齿轮和轴共用,以使用最少的齿轮和轴获得所需要的变速范围,并保证结构简单。具体配置齿轮和轴时,应尽量注意下列问题:1)、一对齿轮的传动比不宜过大,一般应控制在3以下,否则齿轮大小相差悬殊影响变速箱的结构紧凑性和齿轮润滑。2)、低速齿轮副要尽量靠近端部支承,以减小轴的挠度。3)、应适当排列同一轴上的负载齿轮的螺旋角旋向,以便使其轴向力平衡,减轻轴承上的轴向载荷。4)、当采用斜齿轮时,要注意受力情况,以求减轻惰轮轴的轴向载荷。5)、配齿时选择最小齿轮的齿数,除注意根切外,还要兼顾结构因素,如要做轴承的可能性,中心距离等。对于公用齿轮,其双向受载,工作条件差,所以其尺寸要大些。3、全轮驱动的轮式装载机一般其前后桥间应加轴间差速器。4、定轴变速箱润滑结构设计中对离合器摩擦片及行星轮中的滚轮针轴承,均需采用压力强制润滑与冷却,对齿轮和其它轴承可采用喷油淋洗润滑或飞溅润滑,此外在箱壁上应开V型槽,以便润滑油进入轴承。5、结构设计时应尽量提高零部件的通用性5.1 传动比的确定在牵引力计算中,已经初步确定了传动系统各档的总传动比。的数值往往很大,最低档的总传动比可达80110甚至更大,因此在通常的机械传动或液力机械传动系统中,都要经过多级减速才能实现。参照P191知: 式中: 变速箱在某档位的传动比; 主传动器的传动比; 轮边传动(最终传动)的传动比,其中、一般为定值,而则相应不同的档位取不同的值。确定、数值的一般原则是:为了减小传动系统中(除最后一级减速装置的从动件)各零件的荷载,根据功率传递的方向,应尽可能地把传动比多分配给后面的构件,甚至先增速后减速。具体地说,对于上述系统,应首先选取尽可能大的,然后再选取尽可能大的,最后由所需的各档确定。但在具体分配时必须考虑以下几点:1、传动比分配应考虑结构布置的合理性和可能性。例如,为了不影响整机的宽度,在结构布置上往往要求轮边传动(最终传动)装置包在轮辋内或履带的上方区段和支承区段之内,因此,其传动比受到轮辋直径或履带驱动轮直径的限制。又如主传动器的大圆锥齿轮往往受到最小离地间隙的限制。因而其传动比亦不能过大等。2、当选用较大的和时,在某些档位可能出现1,即变速箱在某些档位是增速而不是减速,这是允许的。但是,的最小值受到变速箱轴承、传动轴、主传动器输入轴承的最高允许工作转速及齿轮的最大允许圆周速度的限制,因而也不能过小。设计中,传动比分配还可参考现有的同类机械分配方案,结合具体情况选取。初步选定的各传动比数值是否合适,需要通过各部件的草图布置及整机总体布置进行复核,而各部件传动比的精确数值,只有在完成选配齿轮及强度计算后才能最后确定。根据装载机传动比的要求,主传动的传动比一般为46, 轮边传动的传动比一般为35。我们根据各档位的总传动比、进行传动比的分配。取主传动比=4.5,取轮边减速传动比=3.2。则变速箱各档位传动比分别为:档:档:档:5.2 传动简图设计5.2.1传动简图方案设计的一般原则:1、尽量缩短传动路线,即减少从输入轴至输出轴传动齿轮齿合对数,提高传动效率。2、采用公用轴减少轴数。3、采用公用齿轮,减少齿轮数目,但采用公用齿轮往往会给实现所需传动比凑齿数带来困难。4、轴的位置,输入轴和输出轴的位置往往由总体布置确定。一般倒档惰轮轴最好能布置在其轴上合力R小的一侧。具体来说如从变速箱前面来看,输入轴顺时针转动时,倒档轴布置在右边也是合理的。5、齿轮在轴上的布置,为减小轴的变形,应将受力大的齿轮布置在靠近轴承处。一般来说,相邻档位的齿轮应相邻布置,这样相邻档位便可合用同一齿合套,换档操作较方便。6、重复利用结构空间,为了减小变速箱的轴向长度,常常采用重叠轴向空间的方法。5.2.2传动简图的选择1、按自由度分:两自由度,只结合一个离合器,变速箱就成为一个自由度机构,得到一个档位。三自由度,要结合两个离合器,变速箱才能成为一个自由度机构,得到一个档位。四自由度,要结合三个离合器,变速箱才能成为一个自由度机构,得到一个档位。采用多自由度方案,即采用多变速箱串联的方法,可以减少离合器的数目,同时可使空转离合器数目减少,且能减少离合器相对空转时的转速。但是换档较复杂,必须同时分离或结合多个离合器,换档性能也较差。本机采用三自由度方案,使换档时分离和结合离合器不多,同时又能减少离合器的空转时的传递。2、从换档方案来看,可以分为全部动力换档和人力混合换档两种,考虑到装载机使用工况中快慢档之间的变换机会较少,我们所设计为三个前进档,三个后退档,由于档主要用于运输转移厂地用,因此,我们采用齿合套来实现从档到档的转化。此机构节省了两个离合器。使费用降低,结构简单紧凑。3、从换档离合器的布置位置来看可分为离合器布置在箱外和箱内两种。离合器布置在箱体外,从维修角度看,似乎是方便的,但是随着动力换档变速箱制造水平的提高,一般湿式离合器很少发生故障。而将离合器布置在箱体外,引起了变速箱结构复杂,零件支撑情况不良等缺点,因此,我们将离合器布置在箱体内。5.2.3离合器的布置设计确定离合器位置时考虑以下几点:1、离合器所需传递的扭矩离合器所需传递的力矩与离合器的位置布置有关。要使 小,应使离合器布置在高速轴上。设计中希望尽量减少离合器的规格:采用一种或两种离合器以及在设计中须尽量使各离合器传递的力矩相差小。如果能做到离合器所需传递力矩(11.5),则可以采用一种规格离合器,而其传递扭距的差别可以用增减摩擦片或改变离合器油缸油压来调整。2、空转离合器的相对转速在定轴式动力换档变速箱设计中,需控制空转离合器 相对转速(挂上x档,档离合器主动部分相对被动部分的转速)使它不超过一定数值,因为相对转速过高会引起以下不良后果。 1)、使空转时离合器片间摩擦阻力矩增加,变速箱的传动效率降低(离合器空转摩擦损失是动力换档变速箱主要的功率损失)。2)、 空转时转速高则发热大,使离合器结合时滑磨功和滑磨功率增加,也即离合器片的负荷大,易导致离合器片的损坏。3、降低空转离合器片间相对转速的措施1)、将离合器布置在低速轴上,增大离合器传递的扭矩。2)、将变速箱倒吸部分独立出来,整个变速箱由倒吸组和变速组两部分串联组成。3)、对变速比范围大的变速箱,仅将倒吸部分独立出来,还不足降低片间相对转速,此时可将速度组再分成两部分串联起来。一般变速箱传动简图设计中,取离合器片间相对转速的最大值为(2.53)。在校核中,要求摩擦片空转时允许的相对线速度v不超过下述范围:同向旋转取:v5060m/s反向旋转取:v4050m/s参考IV式(3-3-16)v= (R+r)/(20030 ) m/s式中:R摩擦片外半径(cm)r摩擦片内半径(cm)5.2.4 画出传动简图并写出各档传动路线传动简图如图5-1所示各档位传动路线:前进档:I档: i/OII档: i/OIII档;i/O后退档:I档: i/OII档:i/O III档;i/O5.3 配齿计算一般在设计中采用统计和类比的方法来初步确定变速箱的主要参数。以天津市政工程机械厂ZL15装载机变速箱作为参考。5.3.1 确定变速箱的主要参数1中心距a中心距的大小决定变速箱的重量和体积,应尽量缩小,但中心距也是决定齿轮接触强度的主要因素,因此中心距的缩小受到齿轮接触强度的限制;另外还要考虑轴承能否布置得下;应保证变速箱壳体上轴承孔之间有必要的厚度,又不能太小。为此,可用类比法初步估计轴径。参照天津市政ZL15变速箱,我们取中心距分别为:i轴: 128mm轴:172mmi轴: 132mmIII轴:176mmIIIO轴:208mm2齿轮模数m齿轮模数m同轮齿大小、几何参数、齿轮弯曲强度有关。选用大模数能增加弯曲强度,但是在中心距和速比一定的情况下,若选用小模数,可以增加齿数来增大重叠系数,和改善传动的平稳性和齿轮接触强度。因此,在满足弯曲强度的前提下,应尽量选用较小模数。多数变速箱,从制造方便的角度出发,整个选用一个模数。参考同类机型,我们选m=4。3齿宽b齿宽b的大小影响齿轮的强度。在一定范围内b大强度就高,但是变速箱的轴向尺寸和重量亦增大。齿宽过分增大,由于齿宽方向负荷分布不均匀性增大,反而使齿轮承载能力随之降低。我们采用直齿圆柱齿轮,根据m的大小来选取齿宽。齿宽:b=(4.47)m=17.628mm小齿轮相应加宽(510)mm综上,取b=28mm。5.3.2 选配齿轮选配齿轮的任务是,在变速箱传动简图方案和变速箱的主要参数以确定的情况下,根据所需的各档传动比来确定各对齿轮的齿数。 变速箱各前进档的传动比由总体计算得:=3.5 =1.75 =0.8751、确定各齿数和Z当中心距,模数已确定,则总齿数和即可求得。Z2A/m IV公式(3-3-5)则:=64 = =86 =88=1042、分配各齿轮的传动比以及确定各齿轮的齿数由:/ /进行齿轮传动比分配:初取/=1, 把=3.5,=1.75,=0.875,代入上式,/=0.9,由+=88,得出=42,=46,又得=39,把已知数据代入上三式中,最后将求得的结果进行圆整,使相互啮合的两齿轮齿数为互质得:=35 =29 =39 =26 =31 =46 =60 = 31 =42 =52 = 57 =52 将以上各齿数代入传动比公式得变速箱各档的实际传动比:=3.516 =1.752 =0.870与前面各档传动比误差都小于2.5%,因此,配齿合理。倒档各档速度比相应前进挡要高些,取,由公式计算得=31。此配齿每对齿轮传动比都小于3,无过大齿轮出现,有些齿轮齿数相同可通用,制造修理较方便,经过验算无干涉现象,因此合理。5.4 离合器设计5.4.1 确定换档离合器的结构型式参考同类机型,采用双离合器的结构,两离合器制成一件齿轮与离合器内鼓相连,轴与离合器外鼓焊接成一体,压紧方式为活塞压紧;弹簧采用一个大的螺旋弹簧布置在中央,利用离合器内鼓内的空间来布置此螺旋弹簧,不至于增加离合器的轴向尺寸。5.4.2 确定主要参数1、摩擦片参照同类机型取主动片数为4片,被动片数为5片。2、离合器比压力计算(1)、各轴最大扭矩=(/)=(29/35)398.4=330.1N.m= =330.1 N.m=(/)=(31/35)398.4=352.9 N.m=(/)= N.m则离合器最大扭矩:=379.6 N.m(2)、扭矩容量参考IV式(3-3-32)=式中:储备系数,对液力机械传动的动力换档变速箱中的换档离合器取1.051.25 取1.15 则=1.15379.6=436.5N.m(3)、接地比压q参考IV式(5-4-1)式中:摩擦系数(湿式离合器粉末冶金摩擦材料取0.08)z摩擦表面对数 z=st-1;s主动片的数目;t动片的数目;z=st-14+5-1=8c摩擦片内外径比c0.60.8 取c0.8摩擦片外径K考虑离合器传递扭矩时,离合器在花键处的摩擦阻力引起串联压紧着的各摩擦片压紧力递减的系数。其值依XIIP210表取为0.96净面积和摩擦片面积之比,一般取0.60.7取0.65 实际比压 q许用比压,取q2040 kg/,此处取q=30 kg/由 得:=13.81cm取D2=14.5cm=145mm,则5.4.3摩擦片间最大相对转速的验算最大相对转速发生在前进档离合器接合时,后退档离合器的摩擦片间。因此,我们只需验算离合器3的转速。前进档离合器接合时,后退档离合器3主被动片反向旋转。挂上x档,档离合器主动部分相对被动部分的转速为:其相对线速度: 式中:R摩擦片外半径(cm) r摩擦片内半径(cm)由以上验算知:(2.53)=55006600rpmvv=4050m/s (反向旋转)故离合器的最大相对转速满足要求。5.4.4换档离合器的滑磨功在车辆起步或换档过程中,接合换档离合器势必出现滑磨,使离合器片磨损和烧损,为了避免离合器片快速磨损及烧损翘曲,在设计离合器时,要验算接合离合器时的磨功及滑磨时间。由于滑磨功计算较复杂,故在设计实践中用的较少。设计中一般用实验测得摩擦片单位面积的滑磨功率和滑磨工界限线。它与离合器工作情况有关。例如:冷却油种类及其流量,摩擦片的材料和沟槽形式,一定时间间隔内接合的次数等。5.5 结构设计5.5.1齿轮设计由配齿计算确定齿轮的主要参数,可选择一对齿轮验算。材料为20CrMnTi。1.计算载荷的确定(1)变矩器的输入力矩:=379.6Nm。(2)计算由地面附着力决定的变速箱的输入力矩地面附着力:=435000.5=21750N工作时的滚动阻力:=435000.04=1740N最大切线牵引力:由前面32设计知车轮半径为:=0.506m所以驱动轮的驱动力矩为: 最大附着力时,总传动比为:50.4。由得输入力矩为:=11885.9/50.4=235.8Nm计算载荷取由变矩器输入力矩和地面附着力决定的变速箱的输入力矩的较小值。因此,取计算荷载为:235.8Nm2.齿轮的变位和修正齿轮变位修正的目的在于:(1)改善啮合条件,提高齿轮强度。(2)凑所需传动比。(3)避免由于齿轮轮齿少,产生根切现象,该变速箱所选用的齿轮无根切现象,同时,实际传动比与理论传动比也无多大差距,啮合条件较好,因此无须进行齿轮的变位修正。3.齿轮的材料,加工精度和形状齿轮的材料采用20GrMnTi,进行渗碳淬火,表面硬度HRC5864,心部硬度HRC3148,淬硬层深度0.81.3mm,齿轮精度为8-7-7,表面粗糙度Ra值不大于2.5m,齿侧间隙Dd。齿轮的结构形式采用幅板式结构(大齿轮)小齿轮采用轮缘和轮毂合为一体的结构形式。4.齿轮的强度验算变速箱齿轮的主要破坏形式为疲劳接触破坏和疲劳弯曲破坏,因此,一般需要对变速箱齿轮进行疲劳弯曲强度计算和疲劳接触计算。因为输出轴上的齿轮受扭矩最大,所以只要对输出轴上的齿轮进行强度验算,就能确定。取输出轴(低速轴)上的齿轮Z12及其配对齿轮Z10进行强度验算。(1)齿轮的弯曲疲劳强度计算验算齿根危险断面处的弯曲应力: 式中:M计算扭矩(主动齿轮所传递的扭矩)( N.m) r主动齿轮节圆半径(mm) r=m/2=(524)/2=104mmm模数(mm) m=4mmb齿轮宽度(mm),大小齿轮不同时取小值计算。此处齿宽相同,均为28mm 齿形系数,由IV表2-4-3查得0.488齿向载荷系数,由P169图9-8得1;工作状况系数,由P192表2-4-4得=1许用弯曲应力,当齿轮材料为20CrMnTi时,许用弯曲应力=250350Mpa。该齿轮材料为20CrMnTi,取300MPa故齿轮的弯曲疲劳强度满足。(2)接触疲劳强度计算(参考资料P191)验算节点处的接触应力 式中:系数,直齿取338.3; 中心距,A=208mm=20.8cm i 传动比, M 小齿轮上扭矩 工作状况系数 b 齿轮宽度(cm),b=28mm=2.8cm 角变位修正对接触强度影响系数,为修正后的啮合角,因无修正故,=1 许用接触应力,当齿轮材料为20CrMnTi、时,为10001400,取=1000Mpa。于是,故接触疲劳强度也满足要求。5.5.2轴承的选择计算1选择由于滚动轴承是标准件,在机械设计中,对于滚动轴承,主要是解决正确选择问题。滚动轴承的选择主要有两大内容:一是确定轴承的类型和尺寸(型号);二是正确设计支撑部位的组合结构。滚动轴承类型可参照如下原则进行选择:(1)考虑轴承所受载荷的方向。原则上,当轴承仅承受纯径向载荷时,一般选用向心轴承(05类),当轴承仅承受纯轴向载荷时,一般选用推力轴承(8类),当轴承既承受径向载荷又承受轴向载荷时,一般选用向心推力轴承(6、7类)或推力向心轴承(9类)。但是,0、1、3类向心轴承在主要承受径向载荷的同时,也能承受不太大的轴向载荷。因此,当轴承既承受径向载荷又承受轴向载荷,但轴向载荷不大时,也可选用0、1、3类轴承,当轴承仅承受纯轴向载荷但轴向载荷很小,转速很高时,也可选用0类轴承来代替推力球轴承。(2)转速较高、旋转精度要求较高,载荷较小时一般选用球轴承。(3)载荷较大且有冲击振动时,一般选用滚子轴承。但当轴承内径较小(d20mm)时,球轴承与滚子轴承的承载能力差不多而球轴承价廉,故应优先选用球轴承。(4)径向尺寸要求很紧凑时,一般选用滚针轴承。(5)轴的刚度较差、支承间距较大、轴承孔同轴度较差或多支点支承时,一般选用自动调心轴承(1,3);反之,不能自动调心的滚子轴承(2,4,5类)仅能用在轴的刚度最大,支承间距不大,轴承孔同轴度能严格保证的场合。(6)单列向心推力轴承应成队使用反向安装。(7)同一轴上各支承应尽可能选用同类型号的轴承。根据以上各原则,初选各轴承如下:i轴:6307;I轴:31307,6008;轴:30308,6008;轴:6009,6010,30308;O轴:30308;2轴承的强度校核以及寿命计算校核第根离合器上的轴承(1)对轴承进行计算时,应考虑以下几个问题:a、当变速箱挂不同档时,变速箱各轴的轴承所受的载荷也不同,因此,为了综合考虑变速箱各档工作时间的比例,不同档位时轴承转速和所受不同载荷的影响,需要确定一个换算的当量载荷来代替当量动负荷;b、为了计算换算的当量载荷,需要知道各档位总工作时间的百分比。(见下表)变速箱工作时间比例系数Ti(%)档档档倒倒倒35201020105当量力矩: 式中:换算力矩各档轴承的计算载荷; 某档工作时间占全部工作时间的百分比; 转速换算系数, (为某档时的转速;为用以换算的任选转速,一般可取=1000转/分或2000转/分,此处取2000rpm。) =202.1N.m=1593rpm=243.9=187.Nm=1714rpm=0 轴承受力有两种情况,其中轴承6008传递载荷时内外圈相对静止,所以只需校核其静强度。1、第一种情况=3068.7N轴承受力相同,分别为:轴承受力相同,分别为:综上,得(1) 右端轴承27307受力为: (2)左端轴承30308受力为: 2、第二种情况=2225N轴承受力情况,分别为:左端轴承27307受力为: 右端轴承受力为: 由以上计算可知,只须对6008轴承(第一种情况)以及左端轴承27307第一种情况进行校核和验算即可。 对轴承进行静负荷验算查机械设计课本P267式(1317) 得:当量静载荷静径向载荷系数 查表1314 =0.6静轴向载荷系数 查表1314 =0.5径向载荷轴向载荷 取=1821.35N静强度条件为: (式1318)查表6124 得=1.5基本额定静载荷 由机械设计手册P894表6149 得=94200N将以上数据代入公式得:故静强度满足要求。对左端轴承27307进行负荷校核:径向力Y=0.8 e=0.73轴向力因为所以由手册差得:寿命系数:载荷性质系数:速度系数:温度系数:则轴承强度: 由手册查得额定动载荷C=658000kg 轴承的强度足够验算轴承寿命:轴承寿命在一个大修期内,故轴承满足要求。5.5.3轴的设计轴的设计包括定出轴的外形和全部结构尺寸。对于变速箱轴,主要进行强度和刚度计算,在变速轴处于不同档时,轴所受的扭矩和弯矩不同,当扭矩最大时,弯矩不一定最大,因此,在轴的设计中,应选择最危险的工况进行验算。1.轴的结构设计:(1)、轴的材料:据 表6-1,选用轴的材料为40调质,硬度241286HB。(2)、初选轴径:轴的直径,可根据轴所传递的功率P 以及轴的转速n, 按下式进行估算: (5-5-4)P196式(6-1)式中: A根据轴的材料及受载情况而定的系数。此处取A=100P取变矩器的最大输出功率,为32.5HP=24kwn最大输出功率所对应的转速, n=1320rpm;将A、P、n值代入式(5-5-4)中,得输入轴直径:考虑花键的影响,适当加粗。取。轴: 取=35mm轴: 取=35mm考虑轴上打高压油孔和润滑油孔,适当加粗。轴: O轴: 取(3)、轴的布置及轴上零件定位,(见装配图)。2、轴的强度计算:验算离合器轴的强度。轴结构草图如下:下面分析不同档位下轴的受力情况:档:受力简图Ft2Fr2Ft1Fr1R1xR1zR2zR;,于是,轴的受力图及弯矩图如下: Ft1=3331Ft2=3598R1x=4071R2x=2858 水平受力:() 水平弯矩:()138.4270.8285.8ACB Fr1=1212R1z=695Fr2=1310R2z=793垂直受力:() 140.4279.4296.6BCA合成弯矩:()合成弯矩:A截面: B截面: C截面: 轴上只中间处轴段受扭,扭矩通过离合器2进行传递。此时危险截面为B、C截面。轴的弯曲疲劳极限。;,所以,档时轴的强度足够。、档时,离合轴的受力情况相同:受力简图: ;于是,轴的受力图及弯矩图如下:R1x=4291.1R2x=1232.8Ft1=3331Ft3=2193.9水平受力:() 145.9243.5AD水平弯矩:()R1z=614.7Fr3=798.5Fr1=1212R2x=201.2垂直受力:() 垂直弯矩:() 20.939.7AD合成弯矩: ()246.7147.4DA危险截面为A、B、C、D截面,与档时的合成弯矩(图)进行比较可知档时的合成弯矩较大,所以按档时的合成弯矩校核轴径。由前面校核知轴弯曲强度满足。3轴的刚度验算为了保证齿轮的正确啮合,对变速箱轴的刚度提出了比较严格的要求,规定位于齿轮啮合处的轴的合成挠度不超过0.150.2。对离合器轴进行挠度验算:轴的当量直径按下式计算:式中:阶梯轴第段的长度,; 阶梯轴第段的直径,; 阶梯轴计算长度,当载荷作用于两支撑之间时,为两支撑跨距,; 阶梯轴计算长度内的轴段数。此时,。于是,转动惯量为,又轴弹性模量,由此可计算不同档位下轴上A、B两处挠度。档:轴受力图如前面所示。;于是,可算出A、B两点挠度分别是:、档:轴受力图如前面所示。;于是,可算出A、D两点挠度分别是: 由以上计算可知,齿轮啮合处轴的挠度都小于0.15 ,所以轴的刚度足够。4轴的经济性分析:轴的经济性分析包括轴材料的经济性和轴加工的经济性。轴材料40Cr是合金钢中强度较高价格较低的产品,故其经济性好。轴加工程序则只需要经过粗车和精车两道工序。故其加工经济性好。m=4b=28mm=3.516=1.752=0.870=330.1N.m= 379.6N.m=379.6N.m=1.15=0.08z=8c0.7K=0.96=0.65D1=102mmD2=145mm=V=31.11m/s=379.6Nm=235.8Nm计算荷载:235.8NmM=857.5N.mr=104mmm=4mmb=28mm=1=1=150.86Mpa档时轴的强度足够刚度合适67河北建筑工程学院毕业设计计算书指导教师:郭秀云 李长欢 设计题目:ZL15装载机总体及变速箱设计(3轴及齿轮)设计人:杨东胜设计项目计算与说明结果第7章 毕业设计小节随着毕业设计的接近尾声,我的大学学业也即将结束。回顾这一个学期的学习过程,我感到收获颇丰。我的毕业课题任务是装载机的总体及变速箱的设计(三轴及齿轮)。设计的方法是类比法和计算法。即先收集国内外同类机械的资料,熟悉样机,初步确定机械类型及主要参数,然后根据这些资料进行计算,确定机器的参数,并画出全套图纸,包括总体布置图、装配图、组装图、零件图等,编制全部技术文件。经过这些,我对整架机器的设计过程有了深入透彻的了解,对机械专业知识有了直观详尽的认识通过这次设计我在很多方面都有所收获,具体归纳如下:首先是机械专业基础知识。毕业设计所涉及的专业知识十分广泛,是对大学所学知识的一次全面总结,通过这次设计,不仅将本科期间学过的知识进行了一次复习,更是将理论知识应用于实际的一次重要尝试。其次,这次毕业设计让我找到了多种学习的途径,令我欣喜不已。毕竟将一件不存在的东西实现在纸上是不容易的,需要充足的资料准备和有效地实施办法。设计中,我成功运用了AUTOCAD、CATIA等绘图软件,充分利用了网络资源,查阅了各种手册、图纸等参考资料,参考了各种技术标准、行业要求等。这些对于一个搞工程的技术人员来说都十分的重要。 再次,通过这次毕业设计还使我了解了科技论文的写作规范,熟悉了offic系列办公软件的使用。 最后,毕业设计不同于一般课程设计,他包罗万象,内容繁杂,是一项十分艰巨的任务,它的完成仅靠个人是很困难的,这就凸显了团队的力量。这半年我们通过设计加强了合作,通过合作来完成了设计,更为重要的是培养了这种合作的精神,这对今后的工作极为重要。总之,这次毕业设计不是简简单单的完成了一个课题,而是使我初步的掌握了科学研究的步骤与方法,巩固了我的专业知识,练习了我的实际操作能力,锻炼了我分析解决问题的能力,为今后的工作打下了坚实的基础。毕业实习报告为了给我们的毕业设计做良好的铺垫,让我们对所要设计的内容有一个比较全面的认识并能较完善地完成毕业设计,在指导老师的安排下,我们踏上了开往长春的列车,去长春会展中心进行参观实习。一实习目的: 毕业实习是整个教学的一个重要环节,又由于是第一次的专业实习所以我很重视也很认真,因为我们平时只能从课本上学习理论知识,所以能有这样的实习机会我也格外珍惜,希望能够学到课本上学不到的知识,积累实践经验,为以后的经验积累入门经验。通过本次实习使我们了解装载机及挖掘机的基本特性参数,弄清设计过程,学会设计调整和收集资料,并且有利于我们更好的理论联系实际,进一步加深对本专业知识的了解和把握。要求我们在实习过程中结合实物,认真研究图纸,弄清各部分的关系;仔细观察某些具体部件(如工装及变速箱)的加工工艺机器某些工序(如组装)的基本过程;并注意比较不同机型装载机在结构机器布置以及性能特性上的异同;认真收集资料,写好实习报告,为毕业设计做好准备。二参加展出的主要单位的情况:福田雷沃重工:福田雷沃国际重工股份有限公司(简称福田雷沃重工)是一家以工程机械、农业装备、车辆为主体业务的大型产业装备制造企业,2011年实现销售收入160亿元,同比增长12.7%。2012年,雷沃品牌价值以177.36亿元,位列中国500最具价值品牌排行榜第64位。公司被认定为“国家重点高新技术企业”,公司工程技术研究院被认定为“国家认定企业技术中心”,公司主导产品曾被认定为“中国名牌”、“中国驰名商标”、“最具市场竞争力品牌”。此次参展的是雷沃装载机、挖掘机。雷沃工程机
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本文标题:ZL15装载机总体及定轴变速箱的设计【word+3张CAD图纸全套】【优秀毕业设计】
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