转换层梁式施工方案模板

转换层梁式施工方案资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。第一章编制说明第一节编制依据一、建设单位提供的工程施工图及会审纪要。二、施工合同及协议书。三、施工组织设计及模板施工方案。四、国家有关现行施工规范、规程、标准以及省、市对于建筑施工管理有关规定。五、工程所在地的环境和地质条件,施工组织设计。六、我公司技术管理水平和机械设备装备能力。七、我公司ISO9002质量体系标准文件。八、相关的施工计算手册。第二节主要承包内容施工图所示的、工程承包合同约定的范围内的10栋、14栋±0.000m(不含±0.000m)以上施工。第三节本工程采用主要技术标准、规范、规程、规定一、混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-)二、钢筋焊接及验收规程(JGJ18-)三、建筑施工安全扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)四、建筑安装工程质量检验统一评定标准(GB50300-)五、建筑工程质量检验评定标准(GB50210-)六、钢筋机械连接通用技术规程(JGJ107-96)第二章工程概况第一节工程概况一、工程概况:建设单位:***房地产有限公司设计单位:***标办建筑设计院有限公司工程名称:****二期10、14栋工程工程地址:*******建筑总面积:约82650㎡。建筑层数:地上18+1层建筑高度:59.95m。本工程为****房地产有限公司的”城南名著”10、14栋住宅,位于*******。工程为18+1层商住建筑。二、结构概况1、抗震设防烈度:7度2、结构类型:框支抗震墙结构五层以下框支框架抗震等级:1级五层以下剪力墙抗震等级:1级五层以上剪力墙抗震等级:3级转换层位于三层(标高8.800)3、砼强度等级:10栋J型、14栋主体结构构件强度等级如下:墙(包括连梁)部位三层及以下四至五层六层以上标高8.800以下8.800至14.80014.800以上强度C45C40C30柱部位三层及以下标高8.800以下强度C45梁部位三层及以下四至五层六层以上梁标高8.800以下8.800至14.80014.800以上强度C45C40C30板强度除三层楼面(8.800)为C40外,其它部位均为C3010栋G型主体结构构件强度等级如下:墙(包括连梁)部位三层及以下四至五层六层以上标高8.800以下8.800至14.80014.800以上强度C45C40C30柱部位三层及以下标高8.800以下强度C40梁部位三层及以下四层以上梁标高8.800以下8.800以上强度C45C30板强度除三层楼面(8.800)为C40外,其它部位均为C304、钢筋:I级钢筋,Ⅱ级钢筋、Ⅲ级钢筋、冷轧带肋钢筋。保护层:墙15㎜、板15㎜、梁25㎜、柱30㎜。5、转换层构件截面尺寸:本工程转换板厚180㎜;转换梁截面:1200×1400、1100×1400、1000×1400、900×1300、800×1400、800×1300、700×1200、600×1200、400×1000等;三、转换层施工主要工作内容及其特点难点(一)根据建设方、施工方之间的合同要求,本工程转换层土建施工的主要承包内容为:地下室顶板以上、8.80m标高以下钢筋砼结构。具体包括钢筋制安,模板及其支架的安拆,商品砼、振捣、养护,各种脚手架的搭拆。(二)转换层施工的特点转换层梁截面大,且跨度及截面尺寸不一。转换层梁数量较多,受力筋层数多,保护层和钢筋间距、排距必须严格控制,多跨连续梁上部主筋配料和机械连接的接头设置统筹考虑。因此其模板支撑体系,钢筋绑扎及砼浇筑的施工难度较大。第三章施工顺序安排一、工程按常规施工至二层结构板面(4.45m),且考虑施工中的各种附加荷载,为确保工程施工的安全,支撑二层结构的模板竖向支撑体系不拆除。二、按施工图及施工设计要求进行支模,扎筋。三、浇筑砼四、砼养护五、拆除模板及支撑六、本工程由于为商住楼,各种功能要求,安装管线繁多,转换层施工期间设备系统安装工程应密切配合土建进度进行预留、预埋工作,不得遗留。第四章资源配置计划第一节人力安排计划本工程现场施工人员(操作层)由本工程项目经理和本公司劳务管理分公司负责各工种的人员调配,项目部负责现场工作的组织安排协调,根据项目经理部提供的需要计划,随各阶段施工的不同而随时进行调整,灵活调动、动态管理。第二节主要施工机械配备计划一、垂直运输机械的选择本工程转换层采用商品砼。每幢楼转换层浇捣砼时用两台HBT60型砼输送泵送至浇筑面,为防止机械故障造成砼输送中断而形成临时施工缝,商品砼供应站应在现场提供另一台输送泵备用。二、钢筋加工机械在现场为每幢楼单独设置一个钢筋加工房,集中制作本工程主体结构所用的钢筋,HRB235、HRB335这两种类型钢筋(柱主筋、各种箍筋、墙筋)各种制作工序、HRB400(梁受力钢筋)、砼楼板的冷扎带肋筋的切断工序在加工房内进行,配备有钢筋弯曲机、切断机、冷拉卷扬机、对焊机,柱主筋用竖焊接长,在操作楼层上还配有电渣压力焊机和交流弧焊机。三、其它小型施工机械设备还有:木工刨锯1台、插入式振捣器4台(配齐备用零件),片式小振捣棒2台,螺旋千斤顶1台,手摇式葫芦1台。第五章转换层结构模板及支架第一节模板系统选择及支设方法一、转换梁模板1、模板选择:转换梁底模、侧模采用组合钢模板,梁柱接头用50㎜厚木板拼缝。穿孔模拉杆处用50㎜厚木模嵌颖,为合理利用资源,拟使用成品可回收拉杆。二、二层结构层上搭设满堂式钢管架以后,就可开始放梁底模,梁筋绑扎就位后支设大梁侧模并加固。三、转换层楼板模板1、模板选择:180㎜厚楼板用竹胶板支撑。2、支设方法大梁侧模安装后,紧接着铺设楼板底模,底模下排水平钢管,板缝平接,在拼缝处用封口胶带贴缝。第二节模板支撑架1、大梁:本工程转换层现浇梁板截面较大,施工过程中的荷截大,针对这一特点,为了缩短工期、加快周转材料周转,降低造价,梁模采用定型组合钢模板体系,钢管立柱直接顶住梁底模,立杆沿梁断面方向间距定为500㎜(梁宽大于700mm时,梁底设2根立杆;梁宽小于或等于700mm时,梁底设1根立杆),沿梁长度方向间距为450mm,步距1500mm。直接支撑大梁底模短横杆的立管加双扣件以增强抗滑能力。梁侧模设2根φ14拉杆,第一道拉杆距梁底不得大于400mm,外愣采用2φ48×3.5的钢管,拉杆及外愣沿梁长度方向间距500mm。大梁底模支架及荷载传递:施工荷载、梁板砼及模板系统自重→小横杆→早拆头→立杆→二层结构层。2、转换层砼楼板180㎜厚,支架立柱纵横间距0.9m,步距不大于1700mm。转换层梁板的支模架构造要求按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》模板支架部分执行。3、模板搭设要求1)施工前应对模板进行排版计算,并验算模板支撑系统的强度,刚度和稳定性。2)模板安装前应先搭好支撑架,悬空操作应搭设脚手板和系安全带。3)支撑架应落于实处,并铺设垫板,不得有吊脚虚脚,安装应按先后顺序搭设(拆除顺序相反),由专人负责,安全员要巡回检查,并按专题方案和有关规范严格执行。4)支撑架体应与相应的柱用钢管和扣件连成一个整体,增加其整体支撑系统的整体稳定性。5)支撑架主杆应竖直,2m高度的垂直允许偏差为15㎜。6)立杆接长除楼板模板支撑架顶步可用搭接外(但必须不低于两根横杆,并不少于2个扣件锁紧),其余接头均采用对接接头。对接接头应交错布置,接头不应设在同步内,错开距离不小于500mm。7)支撑系统架均设扫地杆,扫地杆距楼面200mm。8)所有的管材、扣件必须符合规范要求,不合格者不准使用。管理人员应加强材料验收。操作人员使用时,不得把不合格的钢管、扣件使用在架体上。9)剪刀撑的构造及模板支架主杆的构造剪刀撑搭设应符合以下的规定,并应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。⑴、模板支撑架四边与中央每间隔6m设置一道纵向剪刀撑,由底至顶连续设置。⑵、在模板支撑架竖直方向中部设置一道水平剪刀撑。⑶、剪刀撑斜杆的接长采用搭接,并用旋转扣件固定在与之相交的水平横杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150mm。第三节模板的拆除1、转换梁应根据转换层的砼条件养护度块7天龄期、28天龄期的抗压强度来判定拆模时间。侧模的拆除时以砼强度能保证不缺棱、掉角为准,底模拆除必须在砼达到规定强度后进行(见下表)。构件类型构件跨度(m)到达设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率(%)板≤2≥502<L≤8≥75>8≥100梁拱、壳≤8≥75>8≥100悬臂构件≥1002、模板拆除应按照配板设计的规定,遵循先支后拆、后支先拆的原则,先非承重部位,后承重部位。梁、楼板模板应先拆梁侧模,再拆楼板底模,最后拆梁底模。3、模板再组装和拆运时,均应人工传递,要轻拿轻放,严禁摔、扔、敲、砸。第四节梁柱节点处理为了防止梁柱接头出现缩颈,夹渣这一质量通病,再施工过程中必须采取下列有效措施,确保工程质量。1、在模板支设前必须准确掌握各构件的几何尺寸,并根据浇筑砼时对模板产生侧压力后模板微小位移,准确进行模板的配制。2、模板的模数与构件尺寸不能符合时,特别是在柱梁浇筑浇汇处,辅助模板必须与钢模连接平正整,固定牢靠,保证不缩颈、不胀模、不漏浆。第五节转换层结构模板质量保证技术措施1、模板支设必须准确掌握结构的几何尺寸,保证轴线位置的准确。2、进行模板设计,确定模板平面位置。本工程模板预拼装量大,先做好拼装准备,拼装后进行编号,并刷脱模剂,分规格堆放,专人管理。如发现变形、裂应及时进行修理。3、模板在浇筑砼前用铅锤吊正,必要时用千斤顶和花蓝螺栓强制校正。模板及其支架应具备足够的强度、刚度及稳定性,能可靠地承受浇筑砼的重量、测压力以及其它施工荷载,浇筑前应检查承重架及加固支撑扣件是否拧紧、拼缝处理是否严密。4、模板的安装误差应严格控制在允许范围内,超过允许值必须校正。5、模板与砼接触面应刷隔离剂,可是禁止采用机油,严禁隔离及污染钢筋及接槎处。6、模板工程完成后,应经过相关部门验收合格后方可建筑砼。第六章转换层结构钢筋施工方法一、钢筋原材料质量要求:1、钢筋进场必须有出厂质量证明书和试验报告,并按规定抽样送检,合格后方能使用,每捆(盘)钢筋均应有标牌。由于转换层钢筋用量大,品种多,进场的每批钢筋用完后,技术负责人或责任工长必须在试验委托通知单上注明该检验批钢筋所用详细的部位,以便今后对结构进行分析具有可追溯性。2、钢筋在储蓄运堆放时,必须挂标牌,并按级别品种分规格堆放整齐,钢筋与地面之间支垫不低于200㎜,放在型钢搭设专用支架上。对于堆放时间较长的大捆钢筋表面应加彩条布覆盖物,以防止钢筋锈蚀和污染。3、钢筋的材质、焊接、制作、绑扎质量必须符合设计和《钢筋砼施工质量验收规范》的要求,特别是转换梁纵向受力钢筋必须符合1级抗震要求:⑴、钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25。⑵、钢筋的屈服强度实测值与强度标准值的比值不应大于1.3。二、钢筋的加工制作(一)根据现场察看和现场总平面布置,本工程钢筋加工场地放在现场,具体位置详见《城南名著施工组织设计》的现场总平面布置图。钢筋的加工制作在钢筋加工房进行。(二)HRB235、HRB335型的热轧钢筋接长采用闪光对焊,HRB400型热轧筋现场机械加工成直螺纹连接,楼板所配的冷轧带肋筋采用绑扎搭接。1、转换梁钢筋本工程框架梁主筋主要为HRB400型,箍筋φ12@100全加密,配料形式是外围封闭型大箍内套窄封闭型箍,大梁纵向主钢筋接头采用直螺纹机械连接。(1)10#楼的KZL5梁为单跨,跨度8.40m,KZL2梁有3跨总长达20.60m,下部纵筋分3段配料,接头设在靠中柱俩侧的1/3跨范围内,上部纵筋拟分3段配料,接头按25%错开设在各跨中1/3范围内;KZL19梁有6跨,总长达31.80m,下部纵筋在各跨内分别配料,接头按25%错开设在靠中柱或剪力墙两侧的1/3净跨范围内,上部纵筋分6段配料,接头设在各跨的各自跨中1/3范围内。(2)14#楼的KZL3梁有3跨,总长达18.10m,上部纵筋分3段配料,接头设在各跨中1/3范围内,下部纵筋在各跨内分别配料,接头按25%错开设在中间跨的靠柱边的1/3净跨范围。(3)钢筋接头位置以专用的大样表为准。(4)由于转换梁的钢筋骨架很重,以一般的水泥砂浆做保护层垫块无法承受其重压,因此采用短钢面作垫块:3、板钢筋转换层楼板厚度180㎜,配上下双层双向冷轧带肋钢筋φ10@160,采用绑扎连接就位。三、钢筋的绑扎(一)、梁筋定位措施转换梁各层纵筋中间的排距用长度与梁截面宽度相等的φ25短筋来保证,若纵横双向转换梁相关,其纵筋分层排列就位已经相当于此定位的作用,可不再加φ25短筋。梁保护层及梁截面保证如图一。(二)、板筋定位措施板筋的定位:在负弯距筋范围内用φ12筋制作成撑脚,支撑上层钢筋@1.50m,以保证负筋在楼板中的有效高度。楼板下层筋垫定位卡,按照@600成梅花型布置如图二。(三)钢筋验收1、在安装大截面柱模板之前,应在自检合格后,请监理工程师进行隐蔽验收。在浇捣梁板砼之前,也要对梁板钢筋、预埋件进行隐蔽验收。2、验收检查内容:根据设计图纸检查钢筋的钢号、直径、根数、间距是否正确,特别是检查支座负筋的位置。检查钢筋接头的位置及搭接长度是否符合规定。检查钢筋保护层厚度是否符合要求。检查钢筋接头绑扎是否牢固,有无松动现象。第七章转换层结构砼工程第一节现浇砼的振捣、养护1、砼的组织:考虑到商品砼站的供应能力,各栋之间砼浇捣时间宜错开;砼从输送泵远点向近点收缩,逐节拆除输送管。2、砼的振捣:梁、板砼采用辐射形随砼流淌面追踪振捣,两根主棒承担砼落料中心范围振捣,振捣时快插慢拔,在振捣过程中,震动棒上下略有抽动,使上下震动均匀,每捣时间一般为25秒,振捣质量控制重点是在不漏振,平面上振幅半径接好,震动必须插入未凝的已浇层5cm左右,以排除气泡。3、砼浇筑、养护的基本要求:浇灌前应湿润模板,柱脚部分应垫同级同砼(清除石子)的砂浆,以保证密实。施工缝处理应将松石和浮浆清除,用清水冲洗后,加同配合比去石砂浆铺垫于接头,以保证接缝严密。加强关键部位振捣,振捣以快插慢拨,表面出浆最佳,以防欠振、漏振。转换梁砼采用覆盖养护,适当延长拆模板时间。为了加快模板的使用,争取早拆掉侧模,也可用人工经常浇水保持墙柱砼表面湿润。楼板用人工浇水养护,砼浇筑完毕后并终凝后即可开始浇水养护。一般养护14昼夜,浇水次数及频率应使砼经常保持足够的湿润状态。转换梁板支撑体系计算书一、现浇楼板模板及支撑体系验算模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)。模板支架搭设高度为4.0米,搭设尺寸为:立杆的纵距b=0.90米,立杆的横距l=0.90米,立杆的步距h=1.70米。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.000×0.180×0.900+0.500×0.900=4.500kN/m活荷载标准值q2=(2.000+2.500)×0.900=4.050kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=90.00×1.00×1.00/6=15.00cm3;I=90.00×1.00×1.00×1.00/12=7.50cm4;(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2);M——面板的最大弯距(N.mm);W——面板的净截面抵抗矩;[f]——面板的抗弯强度设计值,取10.00N/mm2;M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m);经计算得到M=0.100×(1.2×4.500+1.4×4.050)×0.300×0.300=0.100kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.100×1000×1000/15000=6.642N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×4.500+1.4×4.050)×0.300=1.993kN截面抗剪强度计算值T=3×1993.0/(2×900.000×10.000)=0.332N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.20N/mm2抗剪强度验算T<[T],满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×4.500×3004/(100×10400×75000)=0.316mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!2、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):q11=25.000×0.180×0.300=1.350kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m):q12=0.500×0.300=0.150kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到,活荷载标准值q2=(2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m静荷载q1=1.2×1.350+1.2×0.150=1.800kN/m活荷载q2=1.4×1.350=1.890kN/m2.木方的计算按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:均布荷载q=3.321/0.900=3.690kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.69×0.90×0.90=0.299kN.m最大剪力Q=0.6×0.900×3.690=1.993kN最大支座力N=1.1×0.900×3.690=3.653kN木方的截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3;I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4;(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.299×106/83333.3=3.59N/mm2木方的抗弯计算强度小于10.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1993/(2×50×100)=0.598N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形v=0.677×1.500×900.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.178mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!3、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.877kN.m最大变形vmax=2.030mm最大支座力Qmax=11.933kN抗弯计算强度f=0.877×106/5080.0=172.59N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!4、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——单扣件抗滑承载力设计值取8.0kN,双扣件抗滑承载力设计值取12.0kN;R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R=12.93kN双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容:(1)脚手架的自重(kN):NG1=0.116×4.000=0.464kN(2)模板的自重(kN):NG2=0.500×0.900×0.900=0.405kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):NG3=25.000×0.180×0.900×0.900=3.645kN经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.514kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到,活荷载标准值NQ=(2.500+2.000)×0.900×0.900=3.645kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ6、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值(kN);N=10.52——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到;i——计算立杆的截面回转半径(cm);i=1.58A——立杆净截面面积(cm2);A=4.89W——立杆净截面抵抗矩(cm3);W=5.08——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;l0——计算长度(m);如果完全参照《扣件式规范》,由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数,取值为1.155;u——计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;u=1.70a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.30m;公式(1)的计算结果:=132.26N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果:=65.50N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!7、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取8.00m,楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋,配筋面积As=96480.0mm2,fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为b×h=5360mm×120mm,截面有效高度h0=100mm。按照楼板每7天浇筑一层,因此需要验算7天、14天、21天...的承载能力是否满足荷载要求,其计算简图如下:2.计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.00m,短边8.00×0.67=5.36m,楼板计算范围内摆放9×6排脚手架,将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=1×1.2×(0.50+25.00×0.18)+1×1.2×(0.46×9×6/8.00/5.36)+1.4×(2.00+2.50)=13.00kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=5.36×13.00=69.69kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0766×ql2=0.0766×69.69×5.362=153.37kN.m验算楼板混凝土强度的平均气温为25.00℃,查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到7天后混凝土强度达到58.40%,C30.0混凝土强度近似等效为C17.5混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.41N/mm2则能够得到矩形截面相对受压区高度:ξ=Asfy/bh0fcm=96480.00×360.00/(5360.00×100.00×8.41)=7.71查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.420此层楼板所能承受的最大弯矩为:M1=sbh02fcm=0.420×5360.000×100.0002×8.4×10-6=189.3kN.m结论:由于ΣMi=189.31=189.31>Mmax=153.37,因此第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载,第2层以下的模板支撑能够拆除。二、现浇梁模板及支撑体系验算分别以1200×1400、700×1200mm现浇梁进行验算。撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)。Ⅰ、1200×1400mm现浇梁进行验算模板支架搭设高度为4.1米,基本尺寸为:梁截面B×D=1200mm×1400mm,梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=0.45米,立杆的步距h=1.50米,图1梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.5。1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值q1=25.000×1.400×1.200+0.750×1.200=42.900kN/m活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.210cm3I=36.300cm4(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2);M——面板的最大弯距(N.mm);W——面板的净截面抵抗矩;[f]——面板的抗弯强度设计值,取215.00N/mm2;M=0.125ql2其中q——荷载设计值(kN/m);经计算得到M=0.125×(1.2×42.900+1.4×3.600)×0.450×0.450=1.431kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=1.431×1000×1000/8210=174.259N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)挠度计算v=5.000ql4/384EI<[v]=l/400面板最大挠度计算值v=5.000×42.900×4504/(100×206000×363000)=0.306mm面板的最大挠度小于450.0/400,满足要求!2、梁底横向钢管计算作用荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。1.荷载的计算:(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):q1=25.000×1.400×0.450=15.750kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.750×0.450×(2×1.400+1.200)/1.200=1.125kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到,活荷载标准值P1=(1.000+2.000)×1.200×0.450=1.620kN均布荷载q=1.2×15.750+1.2×1.125=20.250kN/m集中荷载P=1.4×1.620=2.268kN横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.548kN.m最大变形vmax=0.197mm最大支座力Qmax=11.899kN抗弯计算强度f=0.548×106/5080.0=107.83N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!3、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用,经过扣件连接到立杆。4、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——单扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R=11.90kN双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。5、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值,它包括:横杆的最大支座反力N1=11.90kN(已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重N2=1.2×0.139×4.120=0.689kNN=11.899+0.689=12.588kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到;i——计算立杆的截面回转半径(cm);i=1.58A——立杆净截面面积(cm2);A=4.89W——立杆净截面抵抗矩(cm3);W=5.08——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;l0——计算长度(m);如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数,按照表1取值为1.185;u——计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;u=1.70a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.00m;公式(1)的计算结果:=130.60N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果:=40.75N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附加系数,按照表2取值为1.007;公式(3)的计算结果:=51.83N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!Ⅱ、700×1200mm现浇梁进行验算模板支架搭设高度为4.1米,基本尺寸为:梁截面B×D=700mm×1200mm,梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=0.45米,立杆的步距h=1.50米。图1梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.5。1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值q1=25.000×1.200×0.700+0.750×0.700=21.525kN/m活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×0.700=2.100kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.210cm3I=36.300cm4(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2);M——面板的最大弯距(N.mm);W——面板的净截面抵抗矩;[f]——面板的抗弯强度设计值,取215.00N/mm2;M=0.125ql2其中q——荷载设计值(kN/m);经计算得到M=0.125×(1.2×21.525+1.4×2.100)×0.450×0.450=0.728kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.728×1000×1000/8210=88.702N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)挠度计算v=5.000ql4/384EI<[v]=l/400面板最大挠度计算值v=5.000×21.525×4504/(100×206000×363000)=0.154mm面板的最大挠度小于450.0/400,满足要求!2、梁底横向钢管计算作用荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。1.荷载的计算:(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):q1=25.000×1.200×0.450=13.500kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.750×0.450×(2×1.200+0.700)/0.700=1.495kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到,活荷载标准值P1=(1.000+2.000)×0.700×0.450=0.945kN均布荷载q=1.2×13.500+1.2×1.495=17.994kN/m集中荷载P=1.4×0.945=1.323kN横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.466kN.m最大变形vmax=0.174mm最大支座力Qmax=11.373kN抗弯计算强度f=0.466×106/5080.0=91.66N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!3、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用,经过扣件连接到立杆。4、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——单扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R=11.37kN双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。5、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值,它包括:横杆的最大支座反力N1=11.37kN(已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重N2=1.2×0.129×4.120=0.638kNN=11.373+0.638=12.011kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到;i——计算立杆的截面回转半径(cm);i=1.58A——立杆净截面面积(cm2);A=4.89W——立杆净截面抵抗矩(cm3);W=5.08——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;l0——计算长度(m);如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数,按照表1取值为1.185;u——计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;u=1.70a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.00m;公式(1)的计算结果:=124.61N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果:=38.89N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附加系数,按照表2取值为1.007;公式(3)的计算结果:=49.45N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!Ⅲ、梁侧模板验算以1200×1400mm梁进行验算。1、梁侧模板基本参数计算断面宽度1200mm,高度1400mm,两侧楼板高度180mm。模板面板采用组合小钢模,小钢模主要类型宽度300mm板面厚度2.75mm。外龙骨间距500mm,外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。对拉螺栓布置2道,在断面内水平间距400、500,断面跨度方向间距500mm,直径14mm。模板组装示意图2、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算