【《某地铁站基坑工程的基坑变形估算情况和构件情况分析案例》3100字】

某地铁站基坑工程的基坑变形估算情况和构件情况分析案例目录TOC\o"1-3"\h\u23474某地铁站基坑工程的基坑变形估算情况和构件情况分析案例 1298871.1简介 2229421.2工况一的基坑变形和构建内力情况，地下-6.000m处 39931.2.1工况一整体变形 3326801.2.2工况一墙内力 4197261.2.3腰梁内力——工况一 6208241.2.4支撑梁内力——工况一 8130461.2.5柱内力——工况一 11263311.3工况二的基坑变形和构建内力情况，地下-11.500m处 1352161.3.1工况二下的整体变形 13301771.3.2墙内力——工况二 145461.3.3工况二腰梁内力 16159391.3.4支撑梁内力——工况二 19198681.3.5柱内力——工况二 22248481.4工况三的基坑变形和构建内力情况，地下-17.000m处 24317861.4.1整体变形——工况三 2473371.4.2墙内力——工况三 25202801.4.3腰梁内力——工况三 27325321.4.4支撑梁内力——工况三 30199271.4.5柱内力——工况三 33265531.5基坑变形和构建内力情况——工况四，地下-19.000m处 35255991.5.1整体变形——工况四 35153891.5.2墙内力——工况四 3633001.5.3腰梁内力——工况四 3839281.5.4支撑梁内力——工况四 40268971.5.5柱内力——工况四 42149371.6归并结构各结构的构建和配筋结果 44261391.6.1归并墙配筋结果 4449201.6.2梁归并配筋结果 4433711.6.3立柱归并配筋结果 50简介安全性和稳定性在开挖基坑时应确保，而且还应有效控制衬底在坑坑周围的移动，以保护环境。这次设计的环境相对复杂，侧边有主要的高速公路，附近不远有许多居民，人来人往，交通繁忙。下面是该设计的工作条件的模拟：在本章中的材料信息：墙构件、梁构件、柱构件都是采用的是C40混凝土，墙构件的墙厚以1.200m进行设计计算；梁构件弹性模量确定为25.00×102MPa，柱构件的弹性模量确定为32.50×103MPa；梁构件材料比重确定为24.000kN/m3；柱构件材料比重确定为24.000kN/m3；梁构件剪切模量确定为13.00×103，柱构件的剪切模量确定为13.00×103；梁构件、柱构件泊松比确定为0.200进行设计计算；在本章中的截面信息：腰梁构件截面都是采用矩形截面确定为1000mm×800mm，支撑梁构件截面都是采用矩形截面确定为800mm×600mm，柱构件截面都是采用矩形截面确定为800mm×800mm；腰梁构件截面惯性矩确定为Iy=666.67×104cm4，支撑梁构件截面惯性矩确定为Iy=256.00×104cm4，柱构件截面惯性矩确定为Iy=341.33×104cm4；腰梁构件截面惯性矩确定为Ix=426.67×104cm4，支撑梁构件截面惯性矩确定为Ix=144.00×104cm4，柱构件截面惯性矩确定为Ix=341.33×104cm4；腰梁构件抗扭惯性矩确定为It=875.87×104cm4；支撑梁构件抗扭惯性矩确定为It=312.00×104cm4，柱构件抗扭惯性矩确定为It=576.85×104cm4。 工况一的基坑变形和构建内力情况，地下-6.000m处工况一整体变形）工况一墙内力工况一下的Q-4墙构件，Q-17墙构件：墙构件Q-4：图5.SEQ图5.\*ARABIC3墙构件Q-4模型图墙构件Q-4的内力的结果：Verticalbendingmoment：sideoffoundationpit=128.36(kN-m)Soilretainingside=-82.59(kN-m)Horizontalbendingmoment：sideoffoundationpit=58.84(kN-m)Soilretainingside=-124.90(kN-m)Theverticalshear=-27.02(kN)horizontalsheartest=-68.93(kN) 墙构件Q-17：图5.SEQ图5.\*ARABIC4墙构件Q-17模型图墙构件Q-17的内力计算结果：Verticalbendingmoment：sideoffoundationpit=181.13(kN-m)Soilretainingside=-119.53(kN-m)Horizontalbendingmoment：sideoffoundationpit=74.22(kN-m)Soilretainingside=-124.28(kN-m)Theverticalshear=51.27(kN)horizontalsheartest=47.11(kN)腰梁内力——工况一图5.SEQ图5.\*ARABIC5腰梁内力图（工况一，开挖至-6.000m）工况一下的YL-3腰梁构件、YL-19腰梁构件：腰梁构件YL-3：图5.SEQ图5.\*ARABIC6 腰梁构件YL-3模型图腰梁构件YL-19：图5.SEQ图5.\*ARABIC7腰梁构件YL-19模型图支撑梁内力——工况一图5.SEQ图5.\*ARABIC8工况一支撑梁内力图（开挖至-6.000m）工况一下的ZCL-9支撑梁构件、ZCL-14支撑梁构件：支撑梁构件ZCL-9：图5.SEQ图5.\*ARABIC9 支撑梁构件ZCL-11模型图支撑梁构件ZCL-14：图5.SEQ图5.\*ARABIC10支撑梁构件ZCL-14模型图柱内力——工况一工况一下的LZ-4立柱构件：工况二的基坑变形和构建内力情况，地下-11.500m处工况二下的整体变形墙内力——工况二工况二下的Q-4墙构件，Q-17墙构件：墙构件Q-4：图5.SEQ图5.\*ARABIC15墙构件Q-4模型图墙构件Q-4的内力计算结果：Verticalbendingmoment：sideoffoundationpit=222.52(kN-m)Soilretainingside=-173.63(kN-m)Horizontalbendingmoment：sideoffoundationpit=194.20(kN-m)Soilretainingside=-353.31(kN-m)Theverticalshear=-77.87(kN)horizontalsheartest=-127.15(kN)墙构件Q-17：图5.SEQ图5.\*ARABIC16墙构件Q-17模型图墙构件Q-17的内力计算结果：Verticalbendingmoment：sideoffoundationpit=310.55(kN-m)Soilretainingside=-343.53(kN-m)Horizontalbendingmoment：sideoffoundationpit=159.53(kN-m)Soilretainingside=-104.29(kN-m)Theverticalshear=-41.25(kN)horizontalsheartest=-48.89(kN)工况二腰梁内力工况二下的YL-22腰梁构件、YL-30腰梁构件：腰梁构件YL-22：腰梁构件YL-30：支撑梁内力——工况二工况二下的ZCL-52支撑梁构件、ZCL-66支撑梁构件：支撑梁构件ZCL-52：支撑梁构件ZCL-66：柱内力——工况二工况二下的LZ-4立柱构件计算：x(mm)：y(mm)：z(mm)：合成(mm)：上-0.110.11-0.320.36中-0.230.23-0.210.39下-0.000.000.000.00工况三的基坑变形和构建内力情况，地下-17.000m处整体变形——工况三

墙内力——工况三墙构件Q-4：图5.SEQ图5.\*ARABIC27墙构件Q-4模型图墙构件Q-4的内力计算结果：Verticalbendingmoment：sideoffoundationpit=421.75(kN-m)Soilretainingside=-293.74(kN-m)Horizontalbendingmoment：sideoffoundationpit=377.06(kN-m)Soilretainingside=-796.48(kN-m)Theverticalshear=157.20(kN)horizontalsheartest=-277.84(kN)墙构件Q-17：图5.SEQ图5.\*ARABIC28墙构件Q-17模型图墙构件Q-17的内力计算结果：Verticalbendingmoment：sideoffoundationpit=609.46(kN-m)Soilretainingside=-623.76(kN-m)Horizontalbendingmoment：sideoffoundationpit=384.71(kN-m)Soilretainingside=-93.33(kN-m)Theverticalshear=-84.52(kN)horizontalsheartest=-39.85(kN)腰梁内力——工况三工况三下的YL-44腰梁构件、YL-47腰梁构件计算展示：腰梁构件YL-44：腰梁构件YL-47：支撑梁内力——工况三支撑梁构件ZCL-94：支撑梁构件ZCL-95：柱内力——工况三工况三下的LZ-4立柱构件： x(mm)：y(mm)：z(mm)：合成(mm)：上-0.100.09-0.360.38中-0.49-0.49-0.250.74下-0.000.000.000.00基坑变形和构建内力情况——工况四，地下-19.000m处整体变形——工况四墙内力——工况四墙构件Q-4：图5.SEQ图5.\*ARABIC39墙构件Q-4模型图墙构件Q-4的内力计算结果：Verticalbendingmoment：sideoffoundationpit=538.75(kN-m)Soilretainingside=-376.26(kN-m)Horizontalbendingmoment：sideoffoundationpit=474.52(kN-m)Soilretainingside=-1065.55(kN-m)Theverticalshear=207.28(kN)horizontalsheartest=-369.94(kN)墙构件Q-17：图5.SEQ图5.\*ARABIC40墙构件Q-17模型图墙构件Q-17的内力计算结果：Verticalbendingmoment：sideoffoundationpit=764.98(kN-m)Soilretainingside=-648.49(kN-m)Horizontalbendingmoment：sideoffoundationpit=540.69(kN-m)Soilretainingside=-166.12(kN-m)Theverticalshear=-108.89(kN)horizontalsheartest=-47.37(kN)腰梁内力——工况四计算展示工况四的腰梁YL-63构件：支撑梁内力——工况四工况四下的ZCL-130支撑梁构件：支撑梁构件ZCL-130：柱内力——工况四工况四下的LZ-4立柱构件：x(mm)：y(mm)：z(mm)：合成(mm)：上-0.110.10-0.370.40中-0.300.30-0.260.50下-0.000.000.000.00

归并结构各结构的构建和配筋结果归并墙配筋结果墙配筋的基本信息：连续墙的配筋选择上，在众多钢筋种类中选定了HRB335或HPB300的钢筋，在配筋的方式上，选择了标准的均匀配筋，最后系统内的归并系数定为0.200。以Q-1为例展示墙归并配筋结果：表5.SEQ表5.\*ARABIC37墙归并配筋结果梁归并配筋结果所有梁：设计中梁的配筋选择上，采用了在多种钢筋中选择了HRB335或HPB300；在配筋的方式上，选择了标准的对称配筋，同样的系统内的归并系数也定为0.200，截面满足率定为0.800。冠梁:表5.SEQ表5.\*ARABIC38冠梁配筋结果绘图梁竖向上侧纵筋竖向下侧纵水平左侧水平右侧水平箍筋竖向箍筋编号(mm2)筋(mm2)纵筋(mm2)纵筋(mm2)(mm2/m)(mm2/m)GL-1(5435-4621-4621)-(4621-4393-3716)-(4621-4049-4621)-(3964-4362-4621)-(4621-4621-5435)(5435-4621-4621)-(4621-4393-3716)-(4621-4049-4621)-(3964-4362-4621)-(4621-4621-5435)(5435-4621-4621)-(4621-4393-3716)-(4621-4049-4621)-(3964-4362-4621)-(4621-4621-5435)(5435-4621-4621)-(4621-4393-3716)-(4621-4049-4621)-(3964-4362-4621)-(4621-4621-5435)(2736-2128-2128)-(2128-2128-2128)-(2128-2736-2128)-(2128-2128-2128)-(2128-2128-2736)(2736-2128-2128)-(2128-2128-2128)-(2128-2736-2128)-(2128-2128-2128)-(2128-2128-2736)腰梁表5.SEQ表5.\*ARABIC39第1层腰梁配筋结果绘图梁竖向上侧纵筋竖向下侧纵筋水平左侧纵筋水平右侧纵水平箍筋竖向箍筋编号(mm2)(mm2)(mm2)筋(mm2)(mm2/m)(mm2/m)YL-1-1(1865-2218-2576)-(2388-2357-1995)-(2095-1856-2115)-(1994-2512-2625)-(2487-2241-1909)(1865-2218-2576)-(2388-2357-1995)-(2095-1856-2115)-(1994-2512-2625)-(2487-2241-1909)(1812-2095-2381)-(2231-2205-1916)-(1996-1804-2012)-(1915-2329-2420)-(2310-2113-1847)(1812-2095-2381)-(2231-2205-1916)-(1996-1804-2012)-(1915-2329-2420)-(2310-2113-1847)(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)(1773-1773-1773)-(1773-1773-1773)-(1773-1773-1773)-(1773-1773-1773)-(1773-1773-1773)表5.SEQ表5.\*ARABIC40第2层腰梁配筋结果绘图梁竖向上侧竖向下侧纵水平左侧纵筋水平右侧纵筋)水平箍筋竖向箍筋编号纵筋(mm2)筋(mm2)(mm2)(mm2(mm2/m)(mm2/m)YL-2-1(2349-2675-2675)-(2505-1943-1943)-(2121-2088-2088)-(1967-2406-2406)-(2675-2175-2479)(2349-2675-2675)-(2505-1943-1943)-(2121-2088-2088)-(1967-2406-2406)-(2675-2175-2479)(2199-2460-2460)-(2324-1874-1874)-(2017-1991-1991)-(1893-2245-2245)-(2460-2060-2303)(2199-2460-2460)-(2324-1874-1874)-(2017-1991-1991)-(1893-2245-2245)-(2460-2060-2303)(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)(1773-1773-1773)-(1773-1773-1773)-(1773-1773-1773)-(1773-1773-1773)-(1773-1773-1773)表5.SEQ表5.\*ARABIC41第3层腰梁配筋结果绘图梁竖向上侧竖向下侧纵筋水平左侧纵水平右侧纵水平箍筋竖向箍筋编号纵筋(mm2)(mm2)筋(mm2)筋(mm2)(mm2/m)(mm2/m)YL-3-1(2675-2675-2675)-(2566-2185-2185)-(1999-1986-2001)-(2182-2483-2573)-(2675-2177-2675)(2675-2675-2675)-(2566-2185-2185)-(1999-1986-2001)-(2182-2483-2573)-(2675-2177-2675)(2460-2460-2460)-(2373-2068-2068)-(1919-1909-1921)-(2065-2306-2378)-(2460-2062-2460)(2460-2460-2460)-(2373-2068-2068)-(1919-1909-1921)-(2065-2306-2378)-(2460-2062-2460)(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)(1773-1773-1773)-(1773-1773-1773)-(1773-1773-1773)-(1773-1773-1773)-(1773-1773-1773)支撑梁表5.SEQ表5.\*ARABIC42冠梁层支撑梁配筋结果绘图梁编竖向上侧竖向下侧水平左侧水平右侧水平箍筋竖向箍筋号纵筋(mm2)纵筋(mm2)纵筋(mm2)纵筋(mm2)(mm2/m)(mm2/m)ZCL-0-1(1229-1241-1229)-(1279-1575-1279)-(1623-1623-1623)-(1277-1623-1277)-(1226-1240-1226)(1229-1241-1229)-(1279-1575-1279)-(1623-1623-1623)-(1277-1623-1277)-(1226-1240-1226)(1162-1171-1162)-(1199-1421-1199)-(1457-1457-1457)-(1198-1457-1198)-(1160-1170-1160)(1162-1171-1162)-(1199-1421-1199)-(1457-1457-1457)-(1198-1457-1198)-(1160-1170-1160)(1064-1064-1064)-(1064-1064-1064)-(1064-1064-1064)-(1064-1064-1064)-(1064-1064-1064)(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)表5.SEQ表5.\*ARABIC43第1层支撑梁配筋结果绘图梁竖向上侧纵竖向下侧纵水平左侧水平右侧水平箍筋竖向箍筋编号筋(mm2)筋(mm2)纵筋(mm2)纵筋(mm2)(mm2/m)(mm2/m)ZCL-1-1(1162-1165-1162)-(1260-1370-1260)-(1418-1465-1418)-(1263-1373-1263)-(1159-1168-1159)(1162-1165-1162)-(1260-1370-1260)-(1418-1465-1418)-(1263-1373-1263)-(1159-1168-1159)(1112-1114-1112)-(1185-1267-1185)-(1304-1338-1304)-(1187-1270-1187)-(1110-1116-1110)(1112-1114-1112)-(1185-1267-1185)-(1304-1338-1304)-(1187-1270-1187)-(1110-1116-1110)(1064-1064-1064)-(1064-1064-1064)-(1064-1064-1064)-(1064-1064-1064)-(1064-1064-1064)(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)表5.SEQ表5.\*ARABIC44第2层支撑梁配筋结果梁编号竖向上侧竖向下侧水平左侧水平右侧水平箍筋竖向箍筋纵筋(mm2)纵筋(mm2)纵筋(mm2)纵筋(mm2)(mm2/m)(mm2/m)ZCL-2-1(1190-1225-1223)-(1293-1323-1293)-(1333-1333-1332)-(1295-1323-1295)-(1224-1226-1191)(1190-1225-1223)-(1293-1323-1293)-(1333-1333-1332)-(1295-1323-1295)-(1224-1226-1191)(1133-1158-1158)-(1209-12