大体积混凝土专项施工方案

录

一、编制依据.........................................................2

二、工程概况.........................................................2

三、施工部署.........................................................2

四、混凝土浇筑方案.................................................9

五、混凝土质量控制措施............................................12

六、混凝土裂缝控制措施............................................13

七、筏板混凝土浇筑紧急应对措施..................................29

八、安全技术措施...................................................29

大体积混凝土专项施工方案

一、编制依据

1、工程施工图纸及现场实际情况；

2、混凝土结构工程施工质量验收规范一GB50204-2023；

3、建筑地基基础工程施工质量验收规范一GB50202-2023；

4、混凝土外加剂应用技术规范一GB50119-2023；

5、建筑工程施工质量验收统一标准一GBJ50300-2023；

6、硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥一GB175-99；

7、混凝土质量控制标准一GB50164-92；

8、混凝土强度检查评估标准-GBJ107-87；

9、混凝土粉煤灰应用技术规范一GBJ146-90o

二、工程概况

工程名称：永威城项目安顿首开区建设工程。

建设地点：郑州市郑新路与南四环路交汇口向北500米路东。

三、本工程为7#、8#、9#、12#、13#楼、社区主入口大堂、部分地下车库，建

筑面积约13.5213万平方米（其中地上建筑面积约10.9855万平方米，地

下建筑面积约2.5358万平方米）07#、8#、9#、12#、13#楼均为地下1层

地上34层剪力墙结构的住宅，社区主入口大堂为地上1层框架结构，地

下车库为一层框架结构。

四、主楼内筏板厚度为1.6m,混凝土强度等级为C35,基础为GBF桩，桩直径

400mm,间距1250mm。

五、施工部署

1.成立领导小组。本工程底板属于大体积混凝土工程，是±0.00以下工程的重

点难点之一，而混凝土浇筑更是底板施工的核心，为此，项目部高度重视此施

工环节，将调派具有丰富施工经验的工程技术人员和管理人员组成混凝土浇筑

施工领导小组。从项目纽织机构的设立到管理办法的制定都已作了相应布置,

保证基础底板混凝土施工的质量自始至终处在受控状态，对质量潜在隐患进行

预测，做到检查验收与信息反馈时间的同步性，及时发现问题及时整改。

(1)筏板混凝土浇筑组织结构图，如下图

组长：谢宇

副组长：彭虹副组长：罗明祥

(2)

指挥

组岗

位管

理职岗位人数职能

能，

详下

表

序号

指导和教育施工现场有关人员，严格按方案进行施

组长、副组

13人工。

长

负责与搅拌站进行协调沟通，保证就供应及时、充

2施工员5人足、质量可靠，具体对校施工进行现场指挥。

负责监测基础底板碎温度，解决商品砂质量问题。

3技术员2人

负责保障施工过程中的电力供应、照明及线路维修

4机械员2人

等工作

负责於施工质量控制，抓好质量交底、质量检查及

5质量员1人隐蔽工程验收工作。

6安全员2人负责施工安全管理，对施工过程中的安全问题检查

及贯彻整改。

2.混凝土供应运送方案

(1)基本情况

①各栋计划供应时间：根据各栋施工进度拟定。

②各栋计划生产量详下表

序号栋号计划生产量标号备注

17#909M3C35.P6

28#1571M3C35.P6

39#1466M3C35.P6

412#909M3C35.P6

513#1571M3C35.P6

(2)运送方案

上述两点为本项工程运送工作的基本规定，为保证满足供应，殓拌站制定

以下的具体运送方案：

①服务承诺

保证满足施工需要，提供24小时全天候优质服务，准时、按质、按量将混

凝土运达工地。搅拌车的容量为9m3-2()m3,为满足工地施工的需要，可以运送

0.5m3-10m3之间任何数量的混凝土。

②供应搅拌站(在满足本工程设计、质量、经济规定的前提下，尽选最

近工地的搅拌站，防止路远塞车，影响校的供应。)

混凝土供应站：中浩等三家供应站。

③行驶路线及行车时间、里程均在15公里以内，30分钟到达现场。

④材料供应、运送能力

搅拌站设有两条生产线，两条生产线每小时理论生产能力为280m3,日理论生

产能力为5600m3；但考虑其它因素，两条生产线实际每小时取280X0.65二

182n13,日生产能力为4368nl3,可满足现场施工规定。搅拌站自有搅拌车46辆，

搅拌车的容量为9〜20m3；车队能随时将工地的实际情况对校拌站调度员作准确

的报告；於搅拌站调度员对车辆的作业情况实行24小时监控，随时了解路面交

通和车辆的动态情况，俣证供应过程中的行驶路线是最快捷的；所有司机素质

良好、经验丰富、严格遵守交通规则；此外公司配一辆救援车，当搅拌车在交

通途中或工地现场出现故障时，专业汽车维修人员可以在最短的时间内及时赶

到，及时对车辆进行维修解决。

(3)具体供应过程

①成立专项调度小组，调度小组办公室设在总调度办公室。

派一名调度员到现场全程监督混凝土实际供应过程，配备先进无线电设施

随时与公司专项调度小组联络C

②保证每台泵机有3辆车到达现场、2辆车在途、2辆车在站等侯装车才

正式就位浇筑。

③保证每小时生产量不少于现场每小时供应需求量的1.5倍。

④保证工地现场每台泵机均有2台搅拌车等候卸料。

(4)遇特殊情况的应急措施

①供应站均做好准备工作，若重要供应站遇机械故障不能生产，后备供

应站限定在5〜10分钟内开始进行供应工作。

②任一司机发现供应路线塞车，第一时间以通信设备告知调度员，调度

员以最短时间内告知全体车辆改行后备供应路线。

③汽车维修人员随时待命，若运载车辆在途中出现故障，即以最短时间

内收拾工具出发进行抢修。若最后一车在行驶途中出现故障，调度员将安排立

即重新发出一车赶上。

3.现场平面布置

①、底板施工时在现场北侧共布置两台塔吊，以解决底板施工部分材料的

运送。

②、现场东西两端各设立混凝土输送泵4台，以保证於浇筑时使用。

4.硅浇筑前准备工作

(1)了解混凝土的运送路线，在同有关部门协调后，制定相应的措施，保证

混凝土施工时混凝土运送路线的畅通。

(2)了解郑州市夜间施工的有关规定，与城监、建设局等有关部门沟通、办

理夜间施工许可证，规划好混凝土施工的时间，采用相应的措施以保证混凝土

施工的正常进行。

(3)熟悉施工图纸，施工前做好各级技术交底，特别对本工程腔的特殊性

(大体积、工程量大、工期紧)及技术质量规定，要具体交底，对于班组的交

底以《技术交底卡》的书面形式表达，班组长在接受交底后，认真对照施工图，

严格按程序和规范施工。

(4)跄浇筑前，各种原材料必须检查合格，符合施工规范及有关规定。根

据所使用的材料，通过试配拟定材料配合比，尹报相关部门审批。

(5)搅拌站在硅浇筑前，将所有施工段的原材料均应准备妥当，原材料数

量至少应满足同时施工的流水段的最大值的施工需要，保证施工的连续性以防

由于材料供应不上而半途停顿，影响施工质量，搅拌站各种机械设备在开工前,

做好检修和保养。做好社供应的施工措施，保证现场硅的供应。为保证大体积

混凝土在凝结过程中因水泥水化热导致内外温差过大而发生裂缝，应选用水化

热较低的水泥。

(6)在施工中，为了便于泵送，粗骨料选用5〜20mm级配的碎石。混凝土坍

落度控制在180±20imiio

(7)对模板及其支架、钢筋、保护层、予埋件和予留孔洞进行检查，保证模

板内的杂物和钢筋上的油渍已清理干净，缝隙和孔洞已堵严。做好模板检查,

钢筋评估和隐蔽验收资料，符合规定方可浇筑混凝土。

(8)经泵送水检查，确认混凝土泵和输送管中无异物后，泵送混凝土前要先用

水泥砂浆润湿输送管内壁。

(9)浇筑时间及劳动力安排：

①时间安排：

早班：6：30〜14：30

中班：14：30〜22：30

晚班：22：30〜6：30

②人员安排：按计划分东西两组三班流水作业，每班工作时间不超过8小

时。

(10)现场配备足够养护材料，土工布5000m2,麻袋2023个。

(11)模板、钢筋、预埋件、预埋管线以及止水钢板等按设计规定安装完毕,

并已办理隐蔽验收签证手续。免拆模板网要牢固，对模板内的杂物应清理干净,

木模板应提前浇水湿润，但不得有积水，模板接舞应严密不漏浆。保护层用砂

浆垫块安放、固定完毕。

(12)配备电源、线路、发电设备，防止施工时水、电中断，夜间施工应做

好现场照明工作，施工现场出入口均设大功率铜灯照明。

(13)所需机具如混凝土泵、振动器、运送工具等配套齐全，施工前，各种

机械设备(混凝土泵机、振动器等)均应作好检修及保养，试运转合格。浇灌

校所有泵管的设立均应支搭完毕，并经检查合格。

(14)提前了解天气，检查供水供电设备，浇筑期间无停水、停电、下雨方

可施工，准备编织布等防雨设施以备雨时使用。

(15)场内采用对讲机进行联络。

(16)泵管的固定措施。泵管采用648钢管知马凳固定。见下附图

二:泵管

多层板

地泵

(17)办理好隐蔽工程验收签证手续。

四、於浇筑方案

根据工程的实际情汇，编制了施工方案，通过进行综合研究比较，最终报

各有关单位审批后进行。

按图纸规定拟定把基础底板按后浇带为界分作为施工流水段，按顺序每栋

进行分段分层施工。为减少因温差干缩引起杜拉应力以后浇带进行分区，后浇

带侧面采用双层钢丝网双层封侧面，可起补强作用，防止后浇带侧面混凝土干

缩及温度收缩裂缝。

1.施工流程：钢筋绑扎一水、电、人防预埋件一验收（涉及水、电、

人防预埋件、钢筋）一测温管预埋f办理隐蔽验收记录f泵机就位f泵

管驳接f泵机调试f聆入模温度控制f於浇筑f试件制作f於平整

度控制f舲表面层解决f舲表面层保温f综合养护f测温f调节温

度（见硅养护）

2.混凝土浇筑平面布置：浇筑砂时，在基坑外设两台混凝土地泵。正常泵送量

每台30m3/h,共配6支650振动棒，底板浇筑时，将泵管从泵机接至底板浇筑

面，若浇筑1.6m厚下层时，则泵管出料贴着面层钢筋面浇筑，高度不大于2m。

硅浇筑前24h提供役的数量、供应速度、校强度等级、坍落度（180mm±20nim）、

骨料规定、浇灌方法、治初凝时间（7h〜8h）等计划送给搅拌站，以满足施工

的规定。浇筑混凝土前三天要密切注意天气预报，办理好夜间施工许可证，选

取气温较低的时间段进行硅浇筑施工。

3.底板混凝土的浇筑。

4.每段混凝土采用斜面分层连续浇筑的方法，分层推动。浇筑

时沿长度方向后退浇筑，为不形成施工冷缝，考虑尽量6小时内浇筑完一推动

层。

5.开始沿长边层层推动底板混凝土的浇筑方式，混凝土流淌坡度1：8,循环

推动，每层浇筑厚度控制在500mm以内，分层浇筑到顶的浇筑方法。浇筑时，要

在下一层混凝土初凝之前浇捣上一层混凝土，不使上下层之间产生施工缝，以

保持良好接槎，提高混凝土的密实度。浇筑时振动器操作人应分开，把每层灌

注的混凝土振实，不得有漏掉。混凝土振捣过程中，会产生大量泌水，随着混

凝土的振捣泌水会最终集结，因此提前准备潜水泵或自吸泵，及时排水，提高

混凝土强度。

6.聆浇筑以区为单位，采用分区，每区分层、分段的方法进行。浇筑时先

浇筑电梯井处底板，最后一层同车库底板及承台一起浇筑。浇筑L6m厚硅时,

分二层进行浇筑。按硅初凝时间为8小时，由于考虑道路运送到现场等候卸料

时间因素在内，初凝实际取6〜7小时计。

7、施工缝解决：先行对施工缝处於收口处打凿，清理浮浆，淋水湿润，并刷与

新浇筑杜使用的水泥相同的水泥浆，后再浇筑硅，也可涂刷界面剂进行解决,

保证接缝结合良好。墙上水平缝留设在筏板以上500mm,同时筏板以上100mm

处设立穿墙止水螺栓，止水螺栓间距按400mm留设。止水钢板应安顿在筏板以

上500mm处，在穿过柱子时，柱箍筋打断，外箍按箍筋间距从止水钢板钻孔,

并用开口籁穿过钢板进行焊接，同时内箍断开，在止水钢板两侧形成2个封闭

箍筋，并在止水钢板两侧封闭箍筋内插入2根三级钢14nlm固定内箍。

8、混凝土振捣：根据硅浇筑时形成坡度的实际情况，在每个浇筑带坡度的前、

中、后布置三道振动棒，第一道布置在硅卸料点，重要进行上部的振实，第二

道在中点，第三道布置在於坡脚处，保证上、中、下部硅的密实，为防止硅集

中堆积。先振捣出料口处舲,形成自然流淌坡度，然后全面振捣。严格控制振捣

时间，过短不易捣实，过长也许引起校产生离析现象，一般每点振捣时间为

15〜20s,坍落度为180±20时为10〜15s。但还应视舲表面呈水平不再显著下

沉，不再出气泡，表面泛出灰浆为准。振动棒的操作要做到“快插慢拨”宜将

振动棒上下略有抽动，以便上下振动均匀。严禁采用振动棒振动钢筋或模扳的

方法来振实舲，尽量避免碰撞钢筋、预埋件和止水钢板等。对于高低跨连接处

硅的浇筑，（即是周边返上500mm挡土墙）注意低跨的底标高和模板位置，为

防止模板上浮和倾斜，浇捣时，由下向上进行浇筑。振捣器移距：插入式不宜大

于有效作用半径的L5倍，应插入到尚未初凝的下层混凝土深度为50-100mmo

平板式振动器振捣硅，应使平板底面与硅全面接触，每一处振到舲表面泛浆,

不再下沉后，即可缓慢向前移动，平板式振动器移距与已振捣混凝土搭接宽度

不小于10cm。在钢筋密集的地方，应在预先留设的振捣健内进行於振捣。

9、泌水排出：浇筑过程中产生的泌水将流入基础、在基础底设立一个30cm深

的集水坑，须及时用潜水泵抽入地下室外周边排水明沟内，再抽至地面。周边

模板底部预留排水孔口，使泌水排入周边排水明沟，预留孔口随浇筑进度，由

值班木工随时封堵。对在已浇聆面产生的泌水，排出确有困难时，人为在於面

压出若干个低坑，形成“水潭”，用软轴泵或隔阂泵抽走。

五、混凝土的质量控制措施

L搅拌前备齐混凝土配合比，原材料合格证等有关资料-

2.坍落度、和易性等混凝土施工性能的检查以到达现场入模前为准。若性

能达不到规定期，严禁浇筑。

3、同一标号、不同品种水泥的混凝土严禁混合浇筑，必须依“后浇带”自

然提成区域分别浇筑。

4.在混凝土振动时，振动棒要快插慢拔，梅花点布置振动点。为使上下层

混凝土结合成整体，振捣器应插入下层混凝土内的厚度lOOmmo同一处振捣时间

不宜过长，严格按照规范施工，杜绝出现漏振而过振现象。在振捣时，振动棒

不要碰到钢筋.

5.在混凝土浇筑时应在钢筋骨架上铺跳板，操作人员在跳板上施工。在混

凝土初凝前由抹灰工抹平混凝土面，随抹随拆除跳板。

6.在混凝土浇筑前由木工认真观测模板、支架、预留孔洞是否符合设计规

定，当发现有变形时及时修正解决。

7、大体积混凝土的表面水泥浆较厚，在浇筑后要进行解决。当混凝土浇筑

到设计标高时用长刮尺刮平，在初凝前用木抹子打磨压实，以闭合收水裂缝，

防止表面龟裂（重要是沉降裂缝、塑性裂缝），抹压至少三遍，最后一遍的收

平要掌握好时间，在混凝土终凝前用磨光机抹平。

8、在电梯井坑、集水井坑和底板高低跨相接处模板安装应注旨在进行

混凝土浇筑时从模板两侧对称部位同时下料，振捣时振捣棒斜插入模板下口

先振捣，由于模板底部开口，混凝土内气泡能泛出，故模板下口部位的混凝

士能保证振实。在浇筑坑底部混凝土3〜4小时后，待底部混凝土接近初凝时,

再进行其它部分混凝土的浇筑。

9、舲的平整度控制：於浇筑过程中，要严格控制底板面的浇筑高度，在柱筋上

涂红漆作为捽制标记0由于柱网较宽，面积较大，可在底板底筋匕点焊设立4）

10钢筋，在上面测设标高，控制於浇筑标高约2.5mX2.5m设立一个。

10、硅试件的取样与留置：用于检查结构构件混凝土强度的试件，应在混凝土

的浇筑地点随机抽取。取样与试件留置应符合以下规定：基础、底板抗渗试样

的留置，混凝土试件应在浇筑地点随机取样、制作。连续浇筑混凝土每500m3

留置一组，且不得少于两组。

六、柱裂缝控制措施

1.校产生温度裂缝的因素分析：混凝土结构裂缝产生因素一般有三种：

（1）由外荷载引起，即按照常规计算的重要应力引起；（2）结构次应力引起，即

由实际工作状态与假设模型不符所致；（3）由变形应力引起，这是由于温度、

收缩、膨胀、不均匀沉降等因素引起的结构变形。

2.大体积混凝土的裂缝控制：由于基础底板属于大体积施工，混凝土的裂

缝控制是底板施工成败的关键所在，因此需要在各个方面采用措施。大体积混

凝土产生裂缝的因素是很复杂的，并且往往是各种因素的综合，为防止混凝土

产生裂缝，结合大体积混凝土裂缝的“抗放结合”理论，应着重控制混凝土内

外温差、延缓降温速度、减少混凝土的收缩等方面一系列技术措施。

(1)从原材料方面采用技术措施：①水泥选用水化热较低的水泥，且厂家必须

提供水泥出厂合格证，井且水泥应为同种批号，颜色保持一致。②外加剂：在

预拌混凝土中掺入MPC抗裂防水剂，在后浇带的部位，粒的标号提高一个等级,

MPC抗裂防水剂掺量提高2%,实现混凝土结构的自防水，控制硅伸缩产生的裂

缝。在混凝土中掺入适量的缓凝型减水剂，可减小新拌混凝土的泌水率，延缓

混凝土的凝结和减少温干的目的。在不增长拌合用水量的条件下增大混凝土的

坍落度，增长流动性，从而获得良好的可泵性c③掺加料：混凝土中掺入一定

数量的粉煤灰，由于粉煤灰呈球状起润滑作用，不仅能代替部分水泥，还能改

善混凝土的工作性和可泵性，减少混凝土中的水泥水化热量。④粗、细骨料：

本工程混凝土中尽也许用5〜20mm级配的碎卵石，这样可以减少用水量，混凝

士的收缩和泌水可随之减少，且砂、石含泥量应分别小于3%和1%。

(2)从施工方面采用技术措施：①由于底板混凝土量大，保证底板各施工

段能一次连续浇筑完毕。②由于大体积混凝土施工中采用泵送施工，通讯联络

对合理组织施工，灵活调度，保证工程质量尤为重要，因此现场设临时指挥调

度小组，保证水泥、砂、石、粉煤灰、外加剂等输送车的调度衔接准确，及时

顺利完毕底板大体积混凝土施工。③运用混凝土运送泵、塔吊以加快混凝土浇

筑速度，不使混凝土产生冷缝。④做好混凝土振捣过程中的泌水解决，用水泵

排除混凝土表面的泌水，这样可以提高混凝土的质量，以减少混凝土表面裂

缝。⑤在混凝土浇捣至标高时，要专门安排抹灰工用长刮尺刮平多余浮

浆，初凝前用木抹子打平，对控制混凝土表面裂缝的出现很重要。

(3)从养护上采用措施：养护是大体积混疑土施工的关键环节。养护的重

要是减少大体积混凝土浇筑的里外温差值以减少混凝土块体的自约束应力，另

一方面是减少大体积混凝土浇筑块体的降温速度，充足运用混凝土的抗拉强度,

以提高混凝土块体承受外约束应力时的抗裂能力，达成防止或控制温度裂缝的

目的。养护采用下铺塑料薄膜，上铺多层麻袋，薄膜下适当浇水，待混凝土降

温后浇水养护。

(4)混凝土保温以及温度控制：裂缝产生的重要因素是收缩，所以要分层

分散浇筑，其后降温散温很重要，混凝土拆模时间也许延长养护时间。拆模后

尽早回填，混凝土表面应覆盖麻袋，以达成保温的效果。由于混凝土掺加抗裂

防水剂，养护时间不得少于14d。

3.腔的温度计算

预计筏板混凝土浇注的时间为2023年3-4月，日平均温度在14〜22T左

右。根据设计图纸，筏板设计强度为C35,抗渗等级P6,经与商品硅公司

技术人员研究，由商品混凝土公司通过试配，尽也许减少水泥用量以达成

减少水化热的目的，坍落度180±20mm,初凝时间大于8h,终凝小于12h,

配合比暂时按下表计算，待最终拟定后进行微调。根据目前的工作情况及

施工计划，筏板腔浇筑时间预计在2023年3月份，平均气温按Tq=2VC,

商品於运送到施工现场入模温度按Tj=27t考虑，《建筑施工手册》第四版

混凝土绝热温升：

Th=(mc+KF)Q/c.p=(300+0.3X75)X334/(0.97X2400)=46.3℃

式中Th——混凝土最大绝热温升OC)；

me——混凝土中水泥(涉及膨胀剂)用量(kg/m3)；

F----混凝土活性掺合料用量(kg/m3)；

K——掺合料折减系数。粉煤灰取0.25~0.30；

Q——水泥28d水化热(kJ/kg)查表10-81；

不同品种、强度等级水泥的水化热表10-81

水泥强度等水化热Q(kJ/kg)

水泥品种

级3d7d28d

硅酸盐水42.5314354375

泥32.5250271334

矿渣水泥32.5180256334

c——混凝土比热、取0.97[kJ/(kg-K)]；

P——混凝土密度、取2400(kg/m3)；

O——为常数，取2.718；

t一一混凝土的龄期(d)；

m——系数、随浇筑温度改变。查表10-82。

系数m表10-82

浇筑温度(℃)51015202530

m(1/d)0.2950.3180.3400.3620.3840.406

浇筑温度：Tj=27℃

混凝土内部实际最高温度：

J£取浇筑层厚度L6m,龄期3d)

=27+46.3X0.65

=57.rc

式中「⑴一一t龄期混凝土中心计算温度(t);

Tj——混凝土浇筑温度(℃)；

t龄期降温系数、查表10-83o

降温系数N表10-83

浇筑层厚度龄期t(d)

(m)36912151821242730

1.00.360.290.170.090.050.030.01

1.250.420.310.190.110.070.040.03

1.500.490.460.380.290.210.150.120.080.050.04

2.500.650.620.570.480.380.290.230.190.160.15

3.000.680.670.630.570.450.360.300.250.210.19

4.000.740.730.720.650.550.460.370.300.250.24

当保温层用厚度取6i=0.01niX2=0.02m草袋时，混凝土表面温度;

保温层导热系数:Xi=0.14(W/m-K)

保温层传热系数：6=1/(S/X+1/pq)

=1/(0.02/0.14+1/23)

=5.37(W/m2•K)

混凝土虚厚度h'=KX(入/。)=2/3X(2.33+5.37)=0.29m

式中h'——混凝土虚厚度(m)；

k——折减系数，取2/3；

X——混凝土导热系数，取2.33[W/(m-K)]o

混凝土计算厚度H=h+2h'=1.6+2X0.29=2.18m

混凝土表面温度

f

TbQ)=Tq+4・h'(H-h)[Tl(t)-Tj/tf

2

=21+4X0.29X(2.18-0.29)X(7；G-TQ)4-2.18

=21+4X0.29X(2.18-0.29)X(57.1-21)4-2.182

=37,650℃

式中兀⑴——混凝土表面温度（℃）；

Tq一一施工期大气平均温度（°C）；

h'——混凝土虚厚度（m）；

H——混凝土计算厚度（m）；

「⑴—混凝土中心温度（℃）。

混凝土内外温差混凝土内部、表面温差：

△T=Tmax—Tb「）=57.1-37.65=19.45℃<25℃

通过计算，采生覆盖双层麻袋养护，可以把内、外温差控制在25七以

内C

4.混凝土浇筑前裂缝控制计算

杜强度C35.抗渗等级P6。浇筑厚度1.6%

（1）计算原理（依据*建筑施工计算手册〉）：大体积混凝土基础或结构（厚

度大于hn）贯穿性或深进的裂缝，重要是由于平均降温差和收缩差引起过大的

温度收缩应力而导致的。混凝土因外约束引起的温度（涉及收缩）应力（二维

时），一般用约束系数法来计算约束应力，按以下简化公式计算：

A^T<^（2/3）-T（t）+Ty（t）-Th

式中。——混凝土的温度（涉及收缩）应力（N/imn2）；

E（t）——混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量（N/mm2）,一般取

平均值；

a——混凝土的线膨胀系数，取1.0X10-5；

△T——混凝土的最大综合温差CC）绝对值，如为降温取负值；当

大体积混凝土基础长期裸露在室外，且未回填土时，值按混凝土水化热最

高温升值（涉及浇筑入模温度）与当月平均最低温度之差进行计算；计算结果为

负值，则表达降温，按下式计算：口计算所得，综合温差△T=13.41度

To——混凝土的浇筑入模温度（℃）；

T（t）——浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值（七），按下式计

算：

了《）=强（一力

cp

计算所得，绝热温升值T（t）=25.88度

Ty（t）——混凝土收缩当量温差（°C）,按下式计算：

%©=蜡（1-^碇）"八此・M・…%

计算所得，收缩当量温差Ty（t）=-0.84度

Th——混凝土浇筑完后达成的稳定期的温度，一般根据历年

气象资料取当年平均气温（℃）；

S（t）——考虑徐变影响的松弛系数，一般取0.3-0.5；

R——混凝土的外约束系数，当为岩石地基时，R=l;当为可滑动

垫层时，R=0,一般土地基取0.25-0.50；

混凝土的泊松比。

nc-

(2)、计算:

取S(t)=0.30,R=1.00,a=1X10-5,n=0.15o

1)混凝土3d的弹性模量由式：

%=及(一皿)

计算得：E(3)=0.75X104

2)最大综合温差ZVT=13.41(

3)基础混凝土最大降温收缩应力，由式:

计算得：。=0.35N/mm2

4)不同龄期的抗拉强度由式：

­=4(1-户)

计算得：n(3)=1.3提/加2

5)抗裂缝安全度：

K=l.31/0.35=3.74>1.15计算满足抗裂条件

5.应力计算

地基约束系数：

(1)单纯地基阻力系数Cxi(N/mm3),由于底板下设立刚性防水层，所以俺坚

硬粘土计区，查附表10-86得Cx『0.60N/mm3

单纯地基阻力系数Ci(N/mm3)表10-86

土质名称承载力(kN/m2)以推荐值

软粘土80^1500.OTO.03

砂质粘土250~4000.03~0.06

坚硬粘土500^8000.06"0.10

风化岩石和低强度素混凝土5000^100000.60~l.00

C10以上配筋混凝土5000^100001.00^1.50

(2)大体积混凝土瞬时弹性模量

909t

E(t)=E0(l-e)

E⑶=3X10*X(1-2.718009X3)

=30000X(1-0.763)

=7110N/mm'!

式中E(u——龄期混凝土弹性模量(N/mm?)；

E0——28d混凝土弹性模量(N/mm2),查附表10-87；

混凝土常用数据表10-87

强度等弹性模量E强度标准值(N/m/)强度设计值(N/mm2)

2

级(XlOWmm)轴心抗压fck抗拉fik轴心抗压fc抗拉工

C7.51.4550.753.70.55

C101.756.70.9050.65

C152.20101.207.50.90

C202.5513.51.50101.10

C252.80171.7512.51.30

C303.00202.00151.50

C353.1523.52.2517.51.65

C403.25272.4519.51.80

C453.3529.52.6021.51.90

C503.45322.7523.52.00

C553.55342.85252.10

C603.60362.9526.52.20

e常数,取2.718；

t——龄期(d)o

(4)地基约束系数

£公=(Cxl+Q2)/h・E⑴(10-54)

式中B⑴——t龄期地基约束系数(1/mm)；

h——混凝土实际厚度(inm)；

Cxl——单纯地基阻力系数(N/mm3),查表10-86；

3

Cx2——桩的阻力系数(N/mm)；

E⑴一一t龄期混凝土弹性模量(N/mm?),

P(3)=[0.06/1800X7110]^0.000079(1/mm)

\_

P(28)=[0.06/1800X30000]i=0.000039(1/mm)

混凝土干缩率和收缩当量温差：

(1)混凝土干缩率

=£1(l-e0011)M•肱…也。

式中eY(t)一一t龄期混凝土干缩率；

£0Y——标准状态下混凝土极限收缩值，取3.24X10-4；

Ml-M2-M10——各修正系数，查表10-88c

计算升温最高时第三天的混凝土干缩率：

小⑶二3.24X10-4X(l-e001X3)X1X1X1X1X1X1.09X0.54X1.44X1

X0.9=0.000324X1-0.97)XO.763=7.41X10-6

计算30天时混凝土的干缩率：

打(3。)=3.24X104X(1一/0'30)X1X1X1X1X1X0.93X0.54X1.44X1

XO.9=0.000324X(1-0.741)XO.65=5.45X10-5

修正系数MEL。表10-88

水泥细度骨料品水泥浆

水泥品种MlM2M3W/CM4M5

(cm2/g)种量(%)

普通水泥1.0015000.92花岗岩1.000.20.65150.90

矿渣水泥1.2520230.93玄武岩1.000.30.85201.00

快硬水泥1.1230001.00石灰岩1.000.41.00251.20

低热水泥1.1040001.13砾岩1.000.51.21301.45

石灰矿渣水1.0050001.35无粗骨1.000.61.42351.75

泥料

火山灰水泥1.0060001.68石英岩0.800.71.62402.10

抗硫酸盐水0.7870002.05白云岩0.950.81.80452.55

泥

矶土水泥0.5280002.42砂岩0.90——503.03

初期

相对湿

养护配筋率

M6度WM7L/FM8操作方法M9\110

时值EaFa/EbFb

(%)

(d)

「21.11251.2500.54机械振捣1.000.001.00

31.09301.180.10.76人工振捣1.100.050.86

41.07401.100.21.00蒸汽养护0.850.100.76

51.04501.000.31.03高压釜解0.540.150.68

决

71.00600.880.41.200.200.61

100.96700.770.51.310.250.55

14~180.93800.700.61.40

40~900.93900.540.71.43

2900.930.81.44

注：L——底板混凝土截面周长；F——底板混凝土截面面积；

Ea、Fa——钢筋的弹性模量、截面积；Eb、Fb——混凝土弹性模量、截

面积。

（2）收缩当量温差

TY⑴=£丫⑴/Q

式中Ty（t）——t龄期混凝土收缩当量温差（寸）；

a——混凝土线膨胀系数，1X10-5（l/'C）。

Ty⑶二/.⑶/a=7.41X1071X105=0.741t

Ty（3o）=£y（3o）/a=5.45X10'/I义105.45C

结构计算温差（一般3d划分一区段）：

△Ti=Tm⑴—Tm（i+3）+TY（i+3）—TY⑴

式中一一i区段结构计算温差（。0；

⑴一一i区段平均温度起始值（℃）；

Tm（i+3）——i区段平均温度终止值（。0；

Tv（i,3）——i区段收缩当量温差终止值（℃）；

⑴一一i区段收缩当量温差始始值（℃）。

30天时结构计算温差：ATi=44.13-25+5.45-0.741=23.84℃

到指定期混凝土内最大拉应力

oEdAT0I

bmax=-------•S(l.1

式中：Smax一到指定期混凝土内最大拉应力(N/mm2)；

E一混凝土的弹性模量(N/mm2)E=3X104N/mm2

□一混凝土的线膨胀系数，取1.0X10-5

△T一混凝土的最大综合温差

St一考虑徐变影响的松弛系数

Vc—混凝土的泊松比,取0.15

Cx—地基水平阻力系数

H一基础的厚度(mm)

L一基础的长度(mm)

由于施工前不能拟定降温速率，无法分段具体计算，因此，偏于安全地按

一次降温近似计算。

A、采用后浇带方案：即L6m基础底板分二次进行施工，上式中的基础长

度【，取34m：

仅二———-=0.0000422(1/m)

1600x3xl04

屋=0.0000422X—=1.096

22

Ch限1.6

EaAT]

8max二•%)

KQ*

=3xlO-xlxlO-x23.84xO327xr_Ll

1-0.15L1.6_

=8.414X0.327X0.375=1.03N/mm2

大体积混凝土抗裂安全系数：

K二乙

式中：K--大体积混凝土抗裂安全系数，应21.15；

ft-混凝土的抗拉强度设计值（N/mm2）,本工程C35混凝土抗拉

强度设计值为1.5N/mm2；

采用后浇带施工：

K==11=1.46>1.15

心103

1）通过上述计算：采用后浇带方案（按原设计）施工时，聆抗裂安全

系数是1.46略大于规范值1.15,温差和收缩产生的拉应力不会引起底板的贯穿

裂缝，防裂的可靠性有保证

2）根据混凝土内最大拉应力公式，可以调整的影响因素为混凝土的综合温差△

T和地基水平阻力系数Cxo混凝土的综合总温差可以通过减小水泥用量及控制

跳入模温度来减少最高温升，在保证质量的情况下尽量减少水泥用量以及减少

碎入模温度。

3）浇筑每块舲时间比较长（50h）,对建养护比较困难。

4）后浇带的清理比较复杂、麻烦。

5）舲内最大拉应力比较大为1.03N/mm2,其抗拉安全系数是1.46略大于规

范值，具有一定的风险性，最佳在地基与底板混凝土之间加设滑动夹层来减少

水平约束，需要增长施工投入。

6）后浇带的后期浇筑的於比原校提高一个强度等级、掺加膨胀剂减少硅的

收缩，对两侧后浇带的缝起到加强作用。

7)按设计图纸、规范施工。

6.舲的内部温度监测

(1)测温目的：根据上面混凝土温度的计算，理论上得出：混凝土浇筑后

蓄水养护7d,基本上可满足不因水化热导致内外温差过大而产生裂缝。由于现

场实际情况不拟定因素较多，为更好的了解底板混凝土的温度和降温规律，防

止混凝土内外温差超过限值而产生温度裂缝，保证混凝土施工质量，在混凝土

内布置测温点，掌握基础内部实际温度变化情况，监视温差波动以指导校保温

和养护工作。现拟在厚度1600mm各栋筏板、底板及承台处预埋测温点进行温度

监测，浇筑硅后，通过测温点进行温度监测，根据混凝土内外温差值采用相应

有效的保温和养护措施。

(2)测温方法的选定：采用JDC-2便携式电子测温仪进行测温。

(3)测温区的混凝土块体选定：本次测温选取截面尺寸较大、厚的筏板及

承台处进行测温(具体位置见测温总布置图)C

(4)测温点布置：①在水平方向，测温点布设的原则是：预计内部温度

最高和温差最大处应设测温点。散热最快，降温速度较快的地方应设测温点；

局部加厚或截面大的反梁也应设点。在垂直方向，可在每个测温点布置3〜5个

测温元件，中间一点在混凝土厚度的一般处。上点在混凝