制造工程学答案自编.pdf

1、机械制造工程科学制造工程科学吴隆飞编辑吴隆飞编辑(个人使用个人使用) 第1页修订第18页第1章第1章8 .下图所示的切断刃的正交平面参照系的尺寸角度o、o、r K、r K、s (临时主运动方向c v、临时进给运动方向f v、基面r P和切削平面s P) 9.在图所示的车端面，倒刀量另外，如果是mmap5、rmmf/3.0、45rk，则试着求出切削面积D A。 解：图的切削层面积： D=p=0.3 5=1.5mm2 10 .如下图所示，镗削时的工件内孔直径为mm50，镗削杆的几何角度为10 o、0 s、8 o、75 r K。 安装镗杆时，刀尖比工件中心高mmh1时，对镗杆的动作后角o进行试验检查

2、。 解答：背平面(切口截面) P-P内： pppe 04050122.sindhp 292.prsrpsintancoscotcot 0机械制造工程科学制造工程科学吴隆飞编辑吴隆飞编辑(个人使用个人) )第2页的修订110求： 4828.p 77302924828 . 公式求出： 1510.tan oe，598. oe第二章第二章1 .某工作母机的主传动系统如图所示，试制了主传动链条的传动路径式和在图中表示齿轮啮合位置时的运动平衡式(已知计算主轴转速，v带传动的滑动系数取0.02 )。 机械制造工程科学制造工程科学吴隆飞编辑吴隆飞编辑(个人使用个人使用)第3页修订第18页第3章第3章4 .在车

3、床上削掉一批小轴，实际尺寸大于要求尺寸需要修理的小轴数占24，小于要求尺寸不能修理的小轴数占2 如果小轴的直径公差为mmT16. 0，则解：已知： T=0.16，可修复废品率=24%=0.24，不可修复不良率=2%=0. 0226.024.05.0 ) (azf48.002.05.0 ) (b zF检验表： 71.0 az 05.2 BZ 71.008.0 TXA 05.208.0 TXB 05.208.071.008.0求出： 039.00550工作母机的各部分的刚性分别为Kdj=5 10 4N/mm、K ct=410 4N/mm、k ww 加工时的切削力Fc=600N，F y=0.4Fc。

4、 如图所示，试着修正一次进给后的工件轴向形状误差(工件夹在两顶尖之间)。 解：方法1 :首先单独考虑工作母机和手工工具的变形，不考虑工件的变形，工件加工后呈鞍形。 根据教材式，工作母机的总变形为JC=1() 21 () 21f=0.4fc=0. 4600=240 n。 修正几个特殊点的变形量：在x=0的情况下，jc=1 1=0.0108mm； 在x=L的情况下，在jc=1 1=0.0108mm为x=L 2的情况下，在jc=1414=0.0078mm为x=( )=400mm的情况下，在jc=min=1=0的x=L 2时，工件的变形量最大，在式中机械制造工程科学制造工程科学吴隆飞编辑吴隆飞编辑(2

5、) ) 在第四页的第十八页gmax=3 48式中=2.0 105=4 64代入上式中，当gmax=348=643484=64240.83482.01011.14.064=2. 01 mm重叠与上述两种变形曲线对应的点时，该工件由于工件刚性差，容易变形的综合： x=0时，y0=0.0108mm，x=L时，y=0.0108mm，x=L 2时，y=2.01 0.0078=2.0178mm，因此工件形状误差6 .加工一批工件的外周，图纸要求尺寸为mm07. 020，如果加工尺寸为正态概率分布，加工后发现8个工件为废品，其中一半废品的尺寸小于零配件的偏差，确定该工序能达到的加工精度吗？ 解：已知的流程能

6、力是Cp=T 6，因此需求值。 根据z=x，因此从题意可知及格率为92%，分散范围的中心与公差乐队的中心重合，因此F(z)=0.42，显示查找表： z=1.4题意可知(x )=0.07流程能力差，需要改善。 在7三转向架的机床上分别用两个掌门人安装工件，如图6-2所示，加工各批细长的轴，加工后进行测量，分析1号机床产品出现腰鼓形，2号机床产品出现鞍形，3号机床产品出现锥形，上述各种形状误差发生的主要原因图6-2解： (a )车后，工件中部的直径大，两端的直径可能小的原因是发现3360工件的刚性不足；(b )车后，工件a的直径比b的直径大的原因是尾中心的刚性不足机械制造工程科学制造工程科学吴隆飞

7、编辑吴隆飞(个人使用)第5页的修订第18页8 .在卧式成形铣刀盘上铣削牛鼻子槽，如图所示，工件两端的深度大于中间，中间的深度小于调整的深度尺寸，分析产生该误差的原因，如何克服该误差解：表示工件的深度尺寸小，加工时工件相对于理想位置向下有误差，且中间位置的误差大于两端。 由图可知，工件是细长的工件，由于加工时存在变形，会出现向下的误差，误差值在中间较大。 第5章第5章3 .图是在两个中心间加工小轴小端外周及南非兰特面2的工序图，对南非兰特面2的设定修正基准、定位基准及测定基准进行试分析。 解：设定订正基准、基准、测定基准都是1面，基准重叠。 4 .图示零配件、空白对照为mm35棒材，批量生产时机

8、械加工工艺如下，试分析该工艺的组成。 机械加工工艺：在锯床的上下放入材料，在车的一端面开中心孔，调整头部，在车的另一端面开中心孔，使工件整体靠近螺纹侧，使车行进到mm30，调整车削工件整体的mm18外周车mm20的外周； 用成形铣刀盘对两个平面进行磨粉机加工，90转后对另外两个平面进行磨粉机加工的车的螺丝、倒角。 工程安装站施工步骤1、下材2、车削21 )车一端面2 )挖掘中心孔的机械制造工程科学制造工程科学吴隆飞编辑吴隆飞(个人使用个人)第6页修订第18页3 )车另一端面4 )另一中心孔3、从车螺纹端外周至mm3011 )车车削mm18外周11 )车外距车螺纹端外周mm2011 )车外周6、

9、磨粉机平面12 )磨粉机两平面2 )磨粉机其他两平面7、车螺纹11 )车螺纹2 )倒角5，以图中的各零配件加工主要表面时的定位基准(定位基准)进行解析而说明的a:)180外周为粗基准，形成60外周及左侧两端面以60外周为精基准，加工180外周、右侧大端面及40内孔，以保证大端面和内孔的垂直度要求的3 )内孔为精基准(心轴定位)，加工180外周、60外周及齿轮齿。 6 .用浮动刀柄将mm 05. 0 0 32的内孔铰接到立式钻头上，铰接前为精镗。 将精镗孔的尺寸公差设为mm2 . 0、精镗孔的粗糙度设为mmRa002. 0、精镗孔的表面破坏层深度设为mmSa003. 0，决定铰刀的来量和镗孔的尺

10、寸吧。机械制造工程科学制造工程科学吴隆飞编辑吴隆飞(个人使用) )第7页修订第18页第7 .某零配件有孔mm03.060，表面粗度为mRa6 . 1，孔长为mm60，材料为45钢，热处理淬火HRC42，材料为锻件，钻孔加工工艺为镗削半精镗削擦亮窟窿。 求出各工序的尺寸及其偏差。 解： (1)根据手动、标准文献资料，加工孔的各工序的直径加工馀量，以磨削孔馀量： Z0=0.5mm半精加工镗孔馀量： Z1=1.0mm镗孔馀量： Z2=3.5mm (2)确定各工序的尺寸中精加工后的孔径的基本尺寸， D1=60 0.5=59.5mm为了保留中加工的来量，中加工后的孔径的基本尺寸为D2=59.5 1.0=

11、58.5mm为了保留中加工的来量，原材料孔径的基本尺寸为D3=58.5 3.5=55mm (3)决定各工艺尺寸的公差：文献分别研究：磨削： 0.8m半精加工： 3.2m粗加工： 12.5m面团儿：毛面(5)确定各工序尺寸偏差：加工尺寸为“单向式入体原则”的标准极限偏差，面团儿尺寸为“1/32/3入体原则”可能：机械机械制造工程科学制造工程科学吴隆飞编辑吴隆飞(个人使用) 第8页共18页8 .下图表示套筒零配件，对车床进行外周、内孔及各面加工，当前在成形铣刀机床上约定切出右端槽，以保证尺寸mm 0 06. 0 5及mm2 . 026的解：尺寸链1如下图所示， 闭环：可从2 . 026尺寸链式求出

12、：1.005.0a尺寸链2右图所示的闭环：0 06. 0 5尺寸链式求出： 02. 0 06. 0 25 H 9.从图所示的精加工车的外周到mm 0 084. 0 3 .25 要求将外周磨削至尺寸mm 0 14. 0 25，确保渗碳层深度mm1 . 19 . 0。 试一试：修正加工牛鼻子槽时的槽深尺寸a及其偏差；渗碳时应控制的工艺渗碳层深度t及其偏差。 解： (1)创建a尺寸链： (4分钟)分) A H机械制造工程科学制造工程科学吴隆飞编辑吴隆飞(个人使用) 第9页修订第18页21.2-0.14a12.65-0.04212 (1分钟)分) 21.2=12.5 12.65-A A=3.95 (1分钟) (2) a建立尺寸链： 12.70-0.04212.50-0.0070.90.2 TB0. 9为闭环，(1分钟)分钟) 12.5，t为增环，12.65为减环。 (1分钟)分钟) 0.9=12.5 t-12.65 t=0. 750.2=